JPH06329408A - タルク及びこれを用いた熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
タルク及びこれを用いた熱可塑性樹脂組成物Info
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- JPH06329408A JPH06329408A JP12006893A JP12006893A JPH06329408A JP H06329408 A JPH06329408 A JP H06329408A JP 12006893 A JP12006893 A JP 12006893A JP 12006893 A JP12006893 A JP 12006893A JP H06329408 A JPH06329408 A JP H06329408A
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- Japan
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- thermoplastic resin
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Abstract
(57)【要約】
【構成】比表面積が５〜１３ｍ2 ／ｇであり、レーザー
回折法で測定した平均粒子径が２. ０〜６. ５μｍであ
り、且つトップカット径が３０μｍ未満であるタルク、
及びこのタルク９５〜５重量部と熱可塑性樹脂５〜９５
重量部からなる熱可塑性樹脂組成物に関する。 【効果】本発明のタルクは、ポリプロピレンやエチレン
・プロピレンコポリマー等の剛性と耐熱性の改善に特に
優れた効果を有する。
回折法で測定した平均粒子径が２. ０〜６. ５μｍであ
り、且つトップカット径が３０μｍ未満であるタルク、
及びこのタルク９５〜５重量部と熱可塑性樹脂５〜９５
重量部からなる熱可塑性樹脂組成物に関する。 【効果】本発明のタルクは、ポリプロピレンやエチレン
・プロピレンコポリマー等の剛性と耐熱性の改善に特に
優れた効果を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ポリプロピレン等のポ
リオレフィンやポリアミド等の熱可塑性樹脂の強化に好
適に用いられるタルク、及びこのタルクを含む熱可塑性
樹脂組成物に関する。
リオレフィンやポリアミド等の熱可塑性樹脂の強化に好
適に用いられるタルク、及びこのタルクを含む熱可塑性
樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリプロピレンやエチレン・プロピレン
コポリマーの剛性や耐熱性を改善する目的で、これらの
樹脂にタルクを配合することは広く行われてきた。しか
し、平均粒径が１μｍ程度と粒径の細かいタルクは、タ
ルクの平均アスペクト比が小さく、又タルクが樹脂中で
２次凝集を起こすため、このようなタルクを用いた場合
は樹脂の剛性の改善が少ない一方で、成形性や耐衝撃性
が低下するという問題があった。一方、平均粒径が７μ
ｍ以上の粒径の大きなタルクを用いた時も、剛性は余り
改善されず耐衝撃性が低下するという問題があった。
コポリマーの剛性や耐熱性を改善する目的で、これらの
樹脂にタルクを配合することは広く行われてきた。しか
し、平均粒径が１μｍ程度と粒径の細かいタルクは、タ
ルクの平均アスペクト比が小さく、又タルクが樹脂中で
２次凝集を起こすため、このようなタルクを用いた場合
は樹脂の剛性の改善が少ない一方で、成形性や耐衝撃性
が低下するという問題があった。一方、平均粒径が７μ
ｍ以上の粒径の大きなタルクを用いた時も、剛性は余り
改善されず耐衝撃性が低下するという問題があった。
【０００３】そこで、樹脂の剛性と耐衝撃性の両方を改
善するため、タルクの平均粒子径や粒子径分布の最適化
を図ることが検討された。
善するため、タルクの平均粒子径や粒子径分布の最適化
を図ることが検討された。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のタルク
は粒度分布が広く、例えば平均粒子径（レーザー回折法
で測定）が９μｍ程度のタルクでは、粒子径が３０μｍ
（レーザー回折法による）より大きなものが３重量％以
上、粒子径２. ０μ未満（レーザー回折法による）のも
のが１０重量％以上含まれている。このため、このタル
クをポリプロピレン等に添加しても余り剛性は改善され
ず耐衝撃性は却って低下する。従って高剛性と高耐衝撃
性の両方が要求される自動車や家電製品向けの用途には
あまり好ましいものとはいえない。
は粒度分布が広く、例えば平均粒子径（レーザー回折法
で測定）が９μｍ程度のタルクでは、粒子径が３０μｍ
（レーザー回折法による）より大きなものが３重量％以
上、粒子径２. ０μ未満（レーザー回折法による）のも
のが１０重量％以上含まれている。このため、このタル
クをポリプロピレン等に添加しても余り剛性は改善され
ず耐衝撃性は却って低下する。従って高剛性と高耐衝撃
性の両方が要求される自動車や家電製品向けの用途には
あまり好ましいものとはいえない。
【０００５】本発明は、熱可塑性樹脂、とくにポリプロ
ピレンやエチレン・プロピレンコポリマー等のポリオレ
フィンの剛性と耐熱性の改善に効果の高いタルクを提供
することを目的とする。
ピレンやエチレン・プロピレンコポリマー等のポリオレ
フィンの剛性と耐熱性の改善に効果の高いタルクを提供
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のタルクは、(a)
比表面積が５〜１３m2／ｇであり、(b) 平均粒子径が
２. ０〜６. ５μであり、且つ 、(c) トップカット径
が３０μ未満である、という条件を満たすタルクであ
る。
比表面積が５〜１３m2／ｇであり、(b) 平均粒子径が
２. ０〜６. ５μであり、且つ 、(c) トップカット径
が３０μ未満である、という条件を満たすタルクであ
る。
【０００７】以下、本発明のタルクについて詳しく説明
する。
する。
【０００８】本発明のタルクは、比表面積は５〜１３m2
／ｇ、好ましくは５〜１１m2／ｇ、特に好ましくは７〜
１１m2／ｇの範囲でなければならない。又、平均粒子径
は２. ０〜６. ５μ、好ましくは３. ０〜６. ０μの範
囲である必要がある。本発明において、比表面積は、タ
ルクに液体窒素温度（７７°Ｋ）で窒素を吸着させ、そ
の物理吸着量からＢＥＴ理論により求めた比表面積であ
る。又、平均粒子径はレーザー回折法により求めた値で
ある。比表面積が５m2／ｇ未満のタルクや平均粒子径が
６. ５μより大きいタルクは、剛性の改善効果が少ない
上、耐衝撃性の著しく劣る成形品しか得られないから好
ましくない。一方、ＢＥＴ比表面積が１３m2／ｇを越え
るタルクや平均粒子径が２. ０μ未満のタルクも、ポリ
プロピレン等に添加したときに、優れた剛性改善効果が
得られず、又二次凝集を起こしやすいという問題があ
る。
／ｇ、好ましくは５〜１１m2／ｇ、特に好ましくは７〜
１１m2／ｇの範囲でなければならない。又、平均粒子径
は２. ０〜６. ５μ、好ましくは３. ０〜６. ０μの範
囲である必要がある。本発明において、比表面積は、タ
ルクに液体窒素温度（７７°Ｋ）で窒素を吸着させ、そ
の物理吸着量からＢＥＴ理論により求めた比表面積であ
る。又、平均粒子径はレーザー回折法により求めた値で
ある。比表面積が５m2／ｇ未満のタルクや平均粒子径が
６. ５μより大きいタルクは、剛性の改善効果が少ない
上、耐衝撃性の著しく劣る成形品しか得られないから好
ましくない。一方、ＢＥＴ比表面積が１３m2／ｇを越え
るタルクや平均粒子径が２. ０μ未満のタルクも、ポリ
プロピレン等に添加したときに、優れた剛性改善効果が
得られず、又二次凝集を起こしやすいという問題があ
る。
【０００９】トップカット径は３０μ未満である必要が
ある。ここでトップカット径とは、そのタルクに含まれ
る最大の粒子の粒子径をいう。トップカット径が３０μ
以上であると、粒子系の大きな粒子の割合が多くなるの
で、耐衝撃性の特に劣る成形品しか得られないから好ま
しくない。
ある。ここでトップカット径とは、そのタルクに含まれ
る最大の粒子の粒子径をいう。トップカット径が３０μ
以上であると、粒子系の大きな粒子の割合が多くなるの
で、耐衝撃性の特に劣る成形品しか得られないから好ま
しくない。
【００１０】本発明のタルクは、タルク原石をローラー
ミルやクラッシャー等の公知の粉砕機で所定の平均粒径
付近まで粉砕後、分級により粒子系３０μ以上のものや
粒子の細かいものを除き、比表面積が５〜１３m2／ｇの
範囲のものを取得する等の方法により製造できる。分級
には公知の乾式分級機を用いることができる。又、公知
の粉砕機でタルク原石を粗粉砕した後、微粉砕機で再粉
砕しつつ分級してもよい。
ミルやクラッシャー等の公知の粉砕機で所定の平均粒径
付近まで粉砕後、分級により粒子系３０μ以上のものや
粒子の細かいものを除き、比表面積が５〜１３m2／ｇの
範囲のものを取得する等の方法により製造できる。分級
には公知の乾式分級機を用いることができる。又、公知
の粉砕機でタルク原石を粗粉砕した後、微粉砕機で再粉
砕しつつ分級してもよい。
【００１１】本発明のタルクは未処理のままで使用して
もよいが、分散性や熱可塑性樹脂との接着性を改善する
ため、各種カップリング剤、例えば有機チタネート系カ
ップリング剤、シラン系カップリング剤、脂肪酸やその
塩、脂肪酸エステル、酸無水物等で処理してから使用し
てもよい。
もよいが、分散性や熱可塑性樹脂との接着性を改善する
ため、各種カップリング剤、例えば有機チタネート系カ
ップリング剤、シラン系カップリング剤、脂肪酸やその
塩、脂肪酸エステル、酸無水物等で処理してから使用し
てもよい。
【００１２】又、本発明は、ポリプロピレンホモポリマ
ーやエチレン・プロピレンコポリマー等のポリオレフィ
ンや、ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミド等の熱
可塑性樹脂に上記のタルクを添加してなる熱可塑性樹脂
組成物に関する。
ーやエチレン・プロピレンコポリマー等のポリオレフィ
ンや、ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミド等の熱
可塑性樹脂に上記のタルクを添加してなる熱可塑性樹脂
組成物に関する。
【００１３】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記のタ
ルクを９５〜５重量部、熱可塑性樹脂を５〜９５重量部
（但し(a) と(b) の合計量を１００重量部とする）の割
合で含むことが好ましい。
ルクを９５〜５重量部、熱可塑性樹脂を５〜９５重量部
（但し(a) と(b) の合計量を１００重量部とする）の割
合で含むことが好ましい。
【００１４】熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレンホ
モポリマーやエチレン・プロピレンブロックコポリマ
ー、エチレン・プロピレンランダムコポリマー等のポリ
プロピレン系樹脂、高密度ポリエチレン、ポリメチルペ
ンテン−１等、各種ポリオレフィンや、ナイロン４６、
ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６９、ナイロン６
１０、ナイロン１１、ナイロン１２等の脂肪族ポリアミ
ド、ポリｐ−キシレンアジピン酸アミド、ポリｍ−キシ
レンアジピン酸アミド、ポリｐ−キシレンスペリン酸ア
ミド、ポリｍ−キシレンスペリン酸アミド、ポリｐ−キ
シレンセバシン酸アミド、ポリｍ−キシレンセバシン酸
アミド、ポリｐ−キシレンピメリン酸アミド、ポリｍ−
キシレンピメリン酸アミド、ポリｐ−キシレンアゼライ
ン酸アミド、ポリｍ−キシレンアゼライン酸アミド等の
芳香族ポリアミド、脂肪族ポリアミド・芳香族ポリアミ
ド共重合体、ポリスチレン、ポリα−メチルスチレン、
耐衝撃性ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、ＡＣＳ樹脂、ＡＥ
Ｓ樹脂、及びポリフェニレンエーテルとポリスチレンの
ポリマーアロイ等が用いられる。これらの内、特に好ま
しいものはポリプロピレンホモポリマー、エチレン・プ
ロピレンブロックコポリマー、エチレン・プロピレンラ
ンダムコポリマーである。
モポリマーやエチレン・プロピレンブロックコポリマ
ー、エチレン・プロピレンランダムコポリマー等のポリ
プロピレン系樹脂、高密度ポリエチレン、ポリメチルペ
ンテン−１等、各種ポリオレフィンや、ナイロン４６、
ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６９、ナイロン６
１０、ナイロン１１、ナイロン１２等の脂肪族ポリアミ
ド、ポリｐ−キシレンアジピン酸アミド、ポリｍ−キシ
レンアジピン酸アミド、ポリｐ−キシレンスペリン酸ア
ミド、ポリｍ−キシレンスペリン酸アミド、ポリｐ−キ
シレンセバシン酸アミド、ポリｍ−キシレンセバシン酸
アミド、ポリｐ−キシレンピメリン酸アミド、ポリｍ−
キシレンピメリン酸アミド、ポリｐ−キシレンアゼライ
ン酸アミド、ポリｍ−キシレンアゼライン酸アミド等の
芳香族ポリアミド、脂肪族ポリアミド・芳香族ポリアミ
ド共重合体、ポリスチレン、ポリα−メチルスチレン、
耐衝撃性ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、ＡＣＳ樹脂、ＡＥ
Ｓ樹脂、及びポリフェニレンエーテルとポリスチレンの
ポリマーアロイ等が用いられる。これらの内、特に好ま
しいものはポリプロピレンホモポリマー、エチレン・プ
ロピレンブロックコポリマー、エチレン・プロピレンラ
ンダムコポリマーである。
【００１５】本発明の熱可塑性樹脂組成物には、更に、
エチレン・プロピレンゴム、エチレン・プロピレン・ジ
エン三元共重合体、非晶質エチレン・ブテン共重合体、
非晶質プロピレン・ブテン共重合体、塩素化ポリエチレ
ン、クロロスルフォン化ポリエチレン、水素化スチレン
・ブタジエン・スチレン共重合体、水素化スチレン・イ
ソプレン・スチレン共重合体等の熱可塑性エラストマー
を添加してもよい。
エチレン・プロピレンゴム、エチレン・プロピレン・ジ
エン三元共重合体、非晶質エチレン・ブテン共重合体、
非晶質プロピレン・ブテン共重合体、塩素化ポリエチレ
ン、クロロスルフォン化ポリエチレン、水素化スチレン
・ブタジエン・スチレン共重合体、水素化スチレン・イ
ソプレン・スチレン共重合体等の熱可塑性エラストマー
を添加してもよい。
【００１６】又、繊維状マグネシウムオキシサルフェー
トウィスカーや繊維状チタン酸カリウムウィスカー、繊
維状硼酸アルミニウムウィスカー、炭酸カルシウム、シ
リカ、ガラス繊維、炭素繊維等の無機フィラーや、顔
料、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、帯電防止
剤、滑剤等を添加してもよい。
トウィスカーや繊維状チタン酸カリウムウィスカー、繊
維状硼酸アルミニウムウィスカー、炭酸カルシウム、シ
リカ、ガラス繊維、炭素繊維等の無機フィラーや、顔
料、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、帯電防止
剤、滑剤等を添加してもよい。
【００１７】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、例えば、
単軸押出機や同方向二軸押出機、異方向二軸押出機等、
通常獅子の混練に用いられる混練機を用いてタルクや熱
可塑性樹脂等を混練する方法により製造される。
単軸押出機や同方向二軸押出機、異方向二軸押出機等、
通常獅子の混練に用いられる混練機を用いてタルクや熱
可塑性樹脂等を混練する方法により製造される。
【００１８】
【発明の効果】本発明のタルクは、熱可塑性樹脂、とく
にポリプロピレンやエチレン・プロピレンコポリマー等
のポリオレフィンの剛性と耐熱性の改善に特に良い効果
が得られる。
にポリプロピレンやエチレン・プロピレンコポリマー等
のポリオレフィンの剛性と耐熱性の改善に特に良い効果
が得られる。
【００１９】
【実施例】本発明について以下の実施例及び比較例によ
り具体的に説明する。尚、本実施例及び比較例において
用いたポリプロピレン系樹脂、熱可塑性エラストマー
は、表１の通りである。
り具体的に説明する。尚、本実施例及び比較例において
用いたポリプロピレン系樹脂、熱可塑性エラストマー
は、表１の通りである。
【００２０】
【表１】
【００２１】〔タルクの粉砕、分級〕図１に示すような
分級機付き竪型ローラーミルを用い、中国産タルク原石
を粉砕した。竪型ミルには、粉砕テーブル４の直径８０
０mm、ブレード有効長さ４５０mm、ブレード有効取り付
け半径４００mm、ブレード枚数２４枚のものを用いた。
粉砕は、粉砕テーブル４の回転速度３０回転／分、分級
機７の回転速度５８０回転／分、通風路１２からの吹き
込み空気量６４ｍ2 ／分、原石の供給量３６０kg／時間
の運転条件で行った。次いで分級により所定の粒子径及
び比表面積のタルクを取得した。分級には乾式分級装置
を用いた。
分級機付き竪型ローラーミルを用い、中国産タルク原石
を粉砕した。竪型ミルには、粉砕テーブル４の直径８０
０mm、ブレード有効長さ４５０mm、ブレード有効取り付
け半径４００mm、ブレード枚数２４枚のものを用いた。
粉砕は、粉砕テーブル４の回転速度３０回転／分、分級
機７の回転速度５８０回転／分、通風路１２からの吹き
込み空気量６４ｍ2 ／分、原石の供給量３６０kg／時間
の運転条件で行った。次いで分級により所定の粒子径及
び比表面積のタルクを取得した。分級には乾式分級装置
を用いた。
【００２２】〔実施例１〜５、比較例１〜７〕ポリプロ
ピレン系樹脂、熱可塑性エラストマー、タルク、及び添
加剤をタンブラーで予備混合後、異方向二軸押出機を用
い２１０℃で混練ペレット化した用いたポリプロピレン
系樹脂、熱可塑性エラストマー、及びタルクについては
表１に示す。添加剤の処方は、以下の通りである。 ＢＨＴ ０. １ｐｈｒ Irganox １０１０ ０. ２ｐｈｒ ステアリン酸Ｍｇ ０. ２ｐｈｒ （但し、ポリプロピレン系樹脂、熱可塑性エラストマ
ー、及びタルクの合計量を１００重量部とする。）ポリ
プロピレン系樹脂、熱可塑性エラストマー、及びタルク
の割合及び平均粒子径、トップカット径、比表面積につ
いては表２に示す。得られた熱可塑性樹脂組成物を射出
成形し、ＡＳＴＭ物性試験用テストピースを得た。テス
トピースは、 射出成形温度 ２１０℃ 金型温度 ５０℃ 射出時間 １５秒 冷却時間 ３０秒 の条件で射出成形した。このテストピースにつき、強
度、伸び、弾性率等の物性を測定した。物性の測定法を
以下に示す。 ＭＦＲ ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８ 引張降伏点強度 ＡＳＴＭ Ｄ−６３８ 引張破断点伸度 ＡＳＴＭ Ｄ−６３８ 曲げ弾性率 ＡＳＴＭ Ｄ−７９０ 熱変形温度 ＡＳＴＭ Ｄ−６４８ アイゾッド衝撃強度 ＡＳＴＭ Ｄ−２５６ 用いたタルクの平均粒子径及びトップカット径について
は、マイクロトラック粒度分布計（日機装株式会社製、
Ｍｏｄｅｌ ７９９５−４０ ＤＲＡ）を用い、レー
ザー光源前方散乱光のフラウンホーファー回折式及びハ
ロゲン光源の側方散乱光強度回折式により求めた。又、
比表面積については、液体窒素温度での窒素の吸着量を
測定し、得られた吸着量についてＢＥＴ理論を適用して
求めた。液体窒素温度での窒素の吸着量は、湯浅アイオ
ニクス株式会社製モノソーブＭＳ−１２を使用して求め
た。結果を表２〜表４に示す
ピレン系樹脂、熱可塑性エラストマー、タルク、及び添
加剤をタンブラーで予備混合後、異方向二軸押出機を用
い２１０℃で混練ペレット化した用いたポリプロピレン
系樹脂、熱可塑性エラストマー、及びタルクについては
表１に示す。添加剤の処方は、以下の通りである。 ＢＨＴ ０. １ｐｈｒ Irganox １０１０ ０. ２ｐｈｒ ステアリン酸Ｍｇ ０. ２ｐｈｒ （但し、ポリプロピレン系樹脂、熱可塑性エラストマ
ー、及びタルクの合計量を１００重量部とする。）ポリ
プロピレン系樹脂、熱可塑性エラストマー、及びタルク
の割合及び平均粒子径、トップカット径、比表面積につ
いては表２に示す。得られた熱可塑性樹脂組成物を射出
成形し、ＡＳＴＭ物性試験用テストピースを得た。テス
トピースは、 射出成形温度 ２１０℃ 金型温度 ５０℃ 射出時間 １５秒 冷却時間 ３０秒 の条件で射出成形した。このテストピースにつき、強
度、伸び、弾性率等の物性を測定した。物性の測定法を
以下に示す。 ＭＦＲ ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８ 引張降伏点強度 ＡＳＴＭ Ｄ−６３８ 引張破断点伸度 ＡＳＴＭ Ｄ−６３８ 曲げ弾性率 ＡＳＴＭ Ｄ−７９０ 熱変形温度 ＡＳＴＭ Ｄ−６４８ アイゾッド衝撃強度 ＡＳＴＭ Ｄ−２５６ 用いたタルクの平均粒子径及びトップカット径について
は、マイクロトラック粒度分布計（日機装株式会社製、
Ｍｏｄｅｌ ７９９５−４０ ＤＲＡ）を用い、レー
ザー光源前方散乱光のフラウンホーファー回折式及びハ
ロゲン光源の側方散乱光強度回折式により求めた。又、
比表面積については、液体窒素温度での窒素の吸着量を
測定し、得られた吸着量についてＢＥＴ理論を適用して
求めた。液体窒素温度での窒素の吸着量は、湯浅アイオ
ニクス株式会社製モノソーブＭＳ−１２を使用して求め
た。結果を表２〜表４に示す
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】ポリプロピレン系樹脂、熱可塑性エラスト
マー、及びタルクの割合が等しい組成物同士を比較した
場合、本発明のタルクを用いたものの方が、曲げ弾性率
及びアイゾッド耐衝撃強度に優れていることが、表２の
結果から明らかに判る。
マー、及びタルクの割合が等しい組成物同士を比較した
場合、本発明のタルクを用いたものの方が、曲げ弾性率
及びアイゾッド耐衝撃強度に優れていることが、表２の
結果から明らかに判る。
【図１】本願の実施例及び比較例において用いた竪型ミ
ルの構造の概略を示す縦断面図
ルの構造の概略を示す縦断面図
１・・・竪型ミル ２・・・竪型ミル本体 ３・・・モーター ４・・・粉砕テーブル ６・・・ブレード ７・・・分級機 ９・・・原料供給口 １１・・・送風機 １２・・・通風路 １４・・・製品出口 １６・・・製品出口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐々木 直彦 千葉県市原市五井南海岸８番２号 株式会 社カルシード内 (72)発明者 野上 武史 山口県美祢市伊佐町伊佐4611番地の１ 株 式会社カルシード内
Claims (2)
- 【請求項１】(a) 比表面積が５〜１３m2／ｇであり、 (b) 平均粒子径が２. ０〜６. ５μｍであり、且つ、 (c) トップカット径が３０μｍ未満である、タルク。
- 【請求項２】 (a) 請求項１に記載のタルク・・・・９５〜５重量部、 (b) 熱可塑性樹脂 ・・・・・・・・５〜９５重量部、 （但し(a) と(b) の合計量を１００重量部とする）を含
む熱可塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05120068A JP3079180B2 (ja) | 1993-05-21 | 1993-05-21 | タルク及びこれを用いた熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05120068A JP3079180B2 (ja) | 1993-05-21 | 1993-05-21 | タルク及びこれを用いた熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06329408A true JPH06329408A (ja) | 1994-11-29 |
| JP3079180B2 JP3079180B2 (ja) | 2000-08-21 |
Family
ID=14777101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05120068A Expired - Lifetime JP3079180B2 (ja) | 1993-05-21 | 1993-05-21 | タルク及びこれを用いた熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3079180B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11236211A (ja) * | 1998-02-20 | 1999-08-31 | Shiseido Co Ltd | 棚田状タルクおよびこれを配合した化粧料 |
| JP2008251980A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Nippon Chemicon Corp | 電解コンデンサ用封口体及び該封口体を用いた電解コンデンサ |
| EP1992393A1 (en) * | 2007-05-15 | 2008-11-19 | Mondo Minerals B.V. | Method for controlling the shape of talc particles |
| EP2000213A1 (en) * | 2007-06-08 | 2008-12-10 | Mondo Minerals B.V. | Treatment of talc in a solvent |
| JP2011074130A (ja) * | 2009-09-29 | 2011-04-14 | Japan Polypropylene Corp | タルク粉末を含む樹脂組成物 |
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