JPH063182B2 - 点火装置 - Google Patents
点火装置Info
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- JPH063182B2 JPH063182B2 JP19025185A JP19025185A JPH063182B2 JP H063182 B2 JPH063182 B2 JP H063182B2 JP 19025185 A JP19025185 A JP 19025185A JP 19025185 A JP19025185 A JP 19025185A JP H063182 B2 JPH063182 B2 JP H063182B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は点火装置に関し、特に点火コイルの１次コイル
電流を制限する交流連続放電型の点火装置に関する。
電流を制限する交流連続放電型の点火装置に関する。
従来、火花点火式内燃機関用の交流連続放電型の点火装
置としては、例えば特開昭５６−３４９６４号公報で示
される方式が公知であり、内燃機関の１回の燃焼工程に
おいて点火プラグの放電持続時間を必要なだけ長くする
ことができ、平均放電電流値は５０mA以上と大きく、高
エネルギー点火が可能であり、混合気の着火性に優れて
いる。
置としては、例えば特開昭５６−３４９６４号公報で示
される方式が公知であり、内燃機関の１回の燃焼工程に
おいて点火プラグの放電持続時間を必要なだけ長くする
ことができ、平均放電電流値は５０mA以上と大きく、高
エネルギー点火が可能であり、混合気の着火性に優れて
いる。
ところが、特開昭５６−３４９６４号公報で示される方
式は、両スイッチング素子が同時通電される期間があ
り、両スイッチング素子の発熱や効率低下の原因にな
る。この問題は、特開昭５５−６１２８２号公報で公知
である方式と組合わせることにより、同時通電を防止す
ることができる。
式は、両スイッチング素子が同時通電される期間があ
り、両スイッチング素子の発熱や効率低下の原因にな
る。この問題は、特開昭５５−６１２８２号公報で公知
である方式と組合わせることにより、同時通電を防止す
ることができる。
ところが、特開昭５５−６１２８２号公報の方式は２個
のパワートランジスタを必要とし、コストアップや体格
が大きくなる問題があった。
のパワートランジスタを必要とし、コストアップや体格
が大きくなる問題があった。
本発明は、この問題を解決するためにパワー素子を使用
しないで、小信号の論理回路を用いて同一の機能を実現
することにより、コストアップや体格の大形化を解決す
ることを目的とする。
しないで、小信号の論理回路を用いて同一の機能を実現
することにより、コストアップや体格の大形化を解決す
ることを目的とする。
そのため本発明は、直流電圧を発生する直流電源と、第
１、第２の１次コイル及び２次コイルを有する点火コイ
ルと、前記直流電源及び前記第１の１次コイルを含む第
１の閉回路を構成する第１のスイッチング素子と、前記
直流電源及び前記第２の１次コイルを含む第２の閉回路
を構成する第２のスイッチング素子と、前記第１の閉回
路及び前記第２の閉回路の通電方向をそれぞれ一方向に
規定する逆流防止素子と、前記第１及び第２の閉回路の
通電電流をそれぞれ検出する第１及び第２の電流検出素
子と、外部より到来する点火指示信号に従って動作し、
前記第１、第２の電流検出素子からの両電流検出信号を
入力として、前記両閉回路のうちの一方の通電電流が設
定値に達したときその一方の閉回路の通電を遮断する信
号を前記両スイッチング素子の一方に与えると共に、前
記両閉回路のうちの一方の通電電流が前記設定値に達し
てから該設定値以下に低下するまでの期間だけ時間を遅
らせた後に他方の閉回路の通電を開始させる信号を前記
両スイッチング素子の他方に与えて、前記両スイッチン
グ素子をプッシュプル動作させる制御回路とを備え、ト
リガ高電圧と持続放電電圧とを周期的に発生させるよう
にしたことを特徴とする点火装置を提供するものであ
る。
１、第２の１次コイル及び２次コイルを有する点火コイ
ルと、前記直流電源及び前記第１の１次コイルを含む第
１の閉回路を構成する第１のスイッチング素子と、前記
直流電源及び前記第２の１次コイルを含む第２の閉回路
を構成する第２のスイッチング素子と、前記第１の閉回
路及び前記第２の閉回路の通電方向をそれぞれ一方向に
規定する逆流防止素子と、前記第１及び第２の閉回路の
通電電流をそれぞれ検出する第１及び第２の電流検出素
子と、外部より到来する点火指示信号に従って動作し、
前記第１、第２の電流検出素子からの両電流検出信号を
入力として、前記両閉回路のうちの一方の通電電流が設
定値に達したときその一方の閉回路の通電を遮断する信
号を前記両スイッチング素子の一方に与えると共に、前
記両閉回路のうちの一方の通電電流が前記設定値に達し
てから該設定値以下に低下するまでの期間だけ時間を遅
らせた後に他方の閉回路の通電を開始させる信号を前記
両スイッチング素子の他方に与えて、前記両スイッチン
グ素子をプッシュプル動作させる制御回路とを備え、ト
リガ高電圧と持続放電電圧とを周期的に発生させるよう
にしたことを特徴とする点火装置を提供するものであ
る。
これにより、第１、第２の電流検出素子からの両電流検
出信号を有効に利用して、一方の閉回路に電流が流れて
いる間は他方の閉回路に電流が流れ始めるのを防止す
る。
出信号を有効に利用して、一方の閉回路に電流が流れて
いる間は他方の閉回路に電流が流れ始めるのを防止す
る。
以下、本発明を図面に示す実施例により説明する。第１
図は本発明の第１実施例を示す全体回路図であり、特開
昭５６−３４９６４号公報で示される回路図と一部異な
っている。
図は本発明の第１実施例を示す全体回路図であり、特開
昭５６−３４９６４号公報で示される回路図と一部異な
っている。
第１図において、４は直流電源である車載バッテリ、１
は図示しない内燃機関の回転と同期して点火信号を発生
する信号発生器、２０は論理回路である。この回路２０
中のＡＮＤゲート２０２は、信号発生器１の出力信号と
判別回路１０の出力信号とＮＯＴゲート５１の出力信号
とＡＮＤ論理をとる３入力の回路で、信号発生器１が１
レベル信号を出力している間、判別回路１０の出力パル
ス信号とＮＯＴゲート５１の出力パルス信号とのＡＮＤ
論理の結果を出力し、他方、信号発生器１がＯレベル信
号を出力すると常にＯレベル信号を出力する。ＡＮＤゲ
ート２０３は、信号発生器１の出力信号と判別回路１０
の出力信号を反転させるＮＯＴゲート２０１の出力信号
とＮＯＴゲート５２の出力信号とのＡＮＤ論理をとる３
入力の回路で、信号発生器１がレベルを出力している間
中ＮＯＴゲート２０１の出力パルス信号とＮＯＴゲート
５２の出力パルス信号とのＡＮＤ論理の結果を出力し、
信号発生器１がＯレベル信号を出力すると常に、Ｏレベ
ル信号を出力する。
は図示しない内燃機関の回転と同期して点火信号を発生
する信号発生器、２０は論理回路である。この回路２０
中のＡＮＤゲート２０２は、信号発生器１の出力信号と
判別回路１０の出力信号とＮＯＴゲート５１の出力信号
とＡＮＤ論理をとる３入力の回路で、信号発生器１が１
レベル信号を出力している間、判別回路１０の出力パル
ス信号とＮＯＴゲート５１の出力パルス信号とのＡＮＤ
論理の結果を出力し、他方、信号発生器１がＯレベル信
号を出力すると常にＯレベル信号を出力する。ＡＮＤゲ
ート２０３は、信号発生器１の出力信号と判別回路１０
の出力信号を反転させるＮＯＴゲート２０１の出力信号
とＮＯＴゲート５２の出力信号とのＡＮＤ論理をとる３
入力の回路で、信号発生器１がレベルを出力している間
中ＮＯＴゲート２０１の出力パルス信号とＮＯＴゲート
５２の出力パルス信号とのＡＮＤ論理の結果を出力し、
信号発生器１がＯレベル信号を出力すると常に、Ｏレベ
ル信号を出力する。
４２、４５はＡＮＤゲート２０２、２０３の出力により
プッシュプル動作を行なうよう結線された第１、第２の
スイッチング素子をなすパワートランジスタで、トラン
ジスタ４２のベースはＡＮＤゲート２０２の出力端子に
接続され、他方トランジスタ４５のベースはＡＮＤゲー
ト２０３の出力端子に接続されている。トランジスタ４
２、４５のコレクタは、それぞれダイオード４１、４６
を介して点火コイル３０の第１、第２の１次コイル３０
１、３０２に接続されており、各コレクタがそれぞれダ
イオード４１、４６のカソードに接続されている。各パ
ワートランジスタ４２、４５のエミッタは、第１、第２
の電流検出素子をなす微小抵抗値をもつ電流検出抵抗４
３、４４を介して共通の直流電源４のマイナス端子に接
続されている。
プッシュプル動作を行なうよう結線された第１、第２の
スイッチング素子をなすパワートランジスタで、トラン
ジスタ４２のベースはＡＮＤゲート２０２の出力端子に
接続され、他方トランジスタ４５のベースはＡＮＤゲー
ト２０３の出力端子に接続されている。トランジスタ４
２、４５のコレクタは、それぞれダイオード４１、４６
を介して点火コイル３０の第１、第２の１次コイル３０
１、３０２に接続されており、各コレクタがそれぞれダ
イオード４１、４６のカソードに接続されている。各パ
ワートランジスタ４２、４５のエミッタは、第１、第２
の電流検出素子をなす微小抵抗値をもつ電流検出抵抗４
３、４４を介して共通の直流電源４のマイナス端子に接
続されている。
点火コイル３０は巻数比２００〜３００程度の第１、第
２の１次コイル３０１、３０２および２次コイル３０３
と、鉄心３０４とからなっており、両１次コイル３０
１、３０２と２次コイル３０３は鉄心３０４を介して磁
気的に結合しており、各１次コイル３０１、３０２に発
生する電圧を昇圧して２次コイル３０３から出力するも
ので、各１次コイル３０１、３０２の端子はそれぞれダ
イオード４１、４６のアノードに接続され、中間端子３
０５は直流電源４のプラス端子に接続されている。２次
コイル３０３の出力端子と点火プラグ３は高圧ケーブル
により接続されている。
２の１次コイル３０１、３０２および２次コイル３０３
と、鉄心３０４とからなっており、両１次コイル３０
１、３０２と２次コイル３０３は鉄心３０４を介して磁
気的に結合しており、各１次コイル３０１、３０２に発
生する電圧を昇圧して２次コイル３０３から出力するも
ので、各１次コイル３０１、３０２の端子はそれぞれダ
イオード４１、４６のアノードに接続され、中間端子３
０５は直流電源４のプラス端子に接続されている。２次
コイル３０３の出力端子と点火プラグ３は高圧ケーブル
により接続されている。
判別回路１０は両電流検出抵抗４３、４４の電圧降下を
検出して点火コイル３０の各１次コイル３０１、３０２
の電流Ｉc1，Ｉc2の大きさを判定するものである。この
判別回路１０において、第１のコンパレータ１０１の正
入力端子には一方の電流検出抵抗４３の降下電圧が印加
され、負入力端子には基準電圧Ｖ1が印加されているの
で、第１のコンパレータ１０１は両電圧を比較して降下
電圧の方が基準電圧Ｖ1よりも大きいとき１レベルの信
号を出力し、降下電圧の方が基準電圧Ｖ1よりも小さい
ときＯレベルの信号を出力する。
検出して点火コイル３０の各１次コイル３０１、３０２
の電流Ｉc1，Ｉc2の大きさを判定するものである。この
判別回路１０において、第１のコンパレータ１０１の正
入力端子には一方の電流検出抵抗４３の降下電圧が印加
され、負入力端子には基準電圧Ｖ1が印加されているの
で、第１のコンパレータ１０１は両電圧を比較して降下
電圧の方が基準電圧Ｖ1よりも大きいとき１レベルの信
号を出力し、降下電圧の方が基準電圧Ｖ1よりも小さい
ときＯレベルの信号を出力する。
他方、第２のコンパレータ１０２については、その正入
力端子には他方の電流検出抵抗４４の降下電圧が印加さ
れ、負入力端子には基準電圧Ｖ2が印加されているの
で、降下電圧の方が基準電圧Ｖ2よりも大きいとき、第
２のコンパレータ１０２は１レベルの信号を出力し、降
下電圧の方が基準電圧Ｖ2よりも小さいときはＯレベル
の信号を出力する。
力端子には他方の電流検出抵抗４４の降下電圧が印加さ
れ、負入力端子には基準電圧Ｖ2が印加されているの
で、降下電圧の方が基準電圧Ｖ2よりも大きいとき、第
２のコンパレータ１０２は１レベルの信号を出力し、降
下電圧の方が基準電圧Ｖ2よりも小さいときはＯレベル
の信号を出力する。
また、ＲＳフリツプフロツプ１０３の端子Ｓはセット入
力端子、端子Ｒはリセット入力端子、端子Ｑは出力端子
である。このフリツプフロツプ１０３の端子Ｓ、端子Ｒ
は各コンパレータ１０２、１０１の出力端子にそれぞれ
接続されており、第１のコンパレータ１０１が１レベル
を出力した時、端子ＱはＯレベルを出力し、第２のコン
パレータ１０２が１レベルを出力したとき端子Ｑは１レ
ベルを出力する。
力端子、端子Ｒはリセット入力端子、端子Ｑは出力端子
である。このフリツプフロツプ１０３の端子Ｓ、端子Ｒ
は各コンパレータ１０２、１０１の出力端子にそれぞれ
接続されており、第１のコンパレータ１０１が１レベル
を出力した時、端子ＱはＯレベルを出力し、第２のコン
パレータ１０２が１レベルを出力したとき端子Ｑは１レ
ベルを出力する。
ＮＯＴゲート５１は第２のコンパレータ１０２の出力端
子とＡＮＤゲート２０２の入力端子の間に接続され、第
２のコンパレータ１０２の出力の反転論理信号をＡＮＤ
ゲート２０２に入力する。同様にＮＯＴゲート５２は第
１のコンパレータ１０１とＡＮＤゲート２０３との間に
接続され、第１のコンパレータ１０１の出力の反転論理
信号をＡＮＤゲート２０３に入力する。
子とＡＮＤゲート２０２の入力端子の間に接続され、第
２のコンパレータ１０２の出力の反転論理信号をＡＮＤ
ゲート２０２に入力する。同様にＮＯＴゲート５２は第
１のコンパレータ１０１とＡＮＤゲート２０３との間に
接続され、第１のコンパレータ１０１の出力の反転論理
信号をＡＮＤゲート２０３に入力する。
次に、上記構成においてその作動を説明する。内燃機関
の作動中機関の回転と同期して点火信号を発生する信号
発生器１は第２図(a)に示す様な方形波パルス信号を出
力する。即ち、信号発生器１の火花放電期間中のみ１レ
ベル信号を出力する。
の作動中機関の回転と同期して点火信号を発生する信号
発生器１は第２図(a)に示す様な方形波パルス信号を出
力する。即ち、信号発生器１の火花放電期間中のみ１レ
ベル信号を出力する。
一方、判別回路１０は点火コイル３０を含めた回路設計
できまる２〜５KHz程度の固有周波数で第２図(b)に示す
様な方形波パルス信号を出力し、またＮＯＴゲート２０
１はこのパルス信号を反転した第２図(c)に示す様な方
形波パルス信号を出力する。
できまる２〜５KHz程度の固有周波数で第２図(b)に示す
様な方形波パルス信号を出力し、またＮＯＴゲート２０
１はこのパルス信号を反転した第２図(c)に示す様な方
形波パルス信号を出力する。
各パワートランジスタ４２、４５はそれぞれＡＮＤゲー
ト２０２、２０３の出力に応じてオン、オフするので、
第２図の期間Ｔにおいては両パワートランジスタ２０
２、２０３のベースに互いに逆位相のパルス信号が加わ
り、これにより各パワートランジスタ４２、４５は交互
にオン、オフを繰返す。
ト２０２、２０３の出力に応じてオン、オフするので、
第２図の期間Ｔにおいては両パワートランジスタ２０
２、２０３のベースに互いに逆位相のパルス信号が加わ
り、これにより各パワートランジスタ４２、４５は交互
にオン、オフを繰返す。
第３図は第２図の期間Ｔにおける各部波形の時間軸を拡
大して示したものである。信号発生器１の出力が第３図
(a)に示す様に時刻ｔ1においてＯレベルから１レベルに
立ち上がると、第３図(g)に示す様にベース電流Ｉb1が
流れ始め、一方のトランジスタ４２とダイオード４１が
オフ状態からオン状態になり、第３図(c)に示す様に第
１の１次コイル３０１の電流Ｉc1が時間とともに増加す
る。時刻ｔ2において第１の１次コイル３０１の電流Ｉ
c1が１９アンペアに達すると、電流検出抵抗４３の両端
には１９アンペアの電流に対応した電圧降下が生じ、こ
の電圧降下と基準電圧Ｖ1が同じになるようにＶ1を設定
してある。従って、時刻ｔ2を過ぎると一方の電流検出
抵抗４３の電圧降下の方が基準電圧Ｖ1よりも大きくな
るので、第１のコンパレータ１０１の出力は第３図(e)
に示すように時刻ｔ2においてＯレベルから１レベルに
変化する。そして、この１レベル信号がフリツプフロツ
プ１０３の端子Ｒに入力されるので、第３図(b)に示す
様に時刻ｔ2において端子Ｑの出力は１レベルからＯレ
ベルに変化し、この変化に応じて第３図(g)に示す様に
ベース電流Ｉb1が０に変化する。ところが、ベース電流
Ｉb1が０になっても、一方のパワートランジスタ４２は
ベース電荷蓄積現象により瞬時に遮断することができ
ず、第３図(c)に示す様に一方の１次コイル３０１の電
流、すなわち一方のパワートランジスタ４２のコレクタ
電流Ｉb1は時刻ｔ3まで流れ続け２０アンペアに達す
る。時刻ｔ3においてコレクタ電流Ｉc1は２０アンペア
をとった直後に急激に減少する。そのため、２次コイル
３０３には第３図(i)に示す様に約−３５kVの逆起電力
が発生し、点火プラグ３を放電させることができる。
大して示したものである。信号発生器１の出力が第３図
(a)に示す様に時刻ｔ1においてＯレベルから１レベルに
立ち上がると、第３図(g)に示す様にベース電流Ｉb1が
流れ始め、一方のトランジスタ４２とダイオード４１が
オフ状態からオン状態になり、第３図(c)に示す様に第
１の１次コイル３０１の電流Ｉc1が時間とともに増加す
る。時刻ｔ2において第１の１次コイル３０１の電流Ｉ
c1が１９アンペアに達すると、電流検出抵抗４３の両端
には１９アンペアの電流に対応した電圧降下が生じ、こ
の電圧降下と基準電圧Ｖ1が同じになるようにＶ1を設定
してある。従って、時刻ｔ2を過ぎると一方の電流検出
抵抗４３の電圧降下の方が基準電圧Ｖ1よりも大きくな
るので、第１のコンパレータ１０１の出力は第３図(e)
に示すように時刻ｔ2においてＯレベルから１レベルに
変化する。そして、この１レベル信号がフリツプフロツ
プ１０３の端子Ｒに入力されるので、第３図(b)に示す
様に時刻ｔ2において端子Ｑの出力は１レベルからＯレ
ベルに変化し、この変化に応じて第３図(g)に示す様に
ベース電流Ｉb1が０に変化する。ところが、ベース電流
Ｉb1が０になっても、一方のパワートランジスタ４２は
ベース電荷蓄積現象により瞬時に遮断することができ
ず、第３図(c)に示す様に一方の１次コイル３０１の電
流、すなわち一方のパワートランジスタ４２のコレクタ
電流Ｉb1は時刻ｔ3まで流れ続け２０アンペアに達す
る。時刻ｔ3においてコレクタ電流Ｉc1は２０アンペア
をとった直後に急激に減少する。そのため、２次コイル
３０３には第３図(i)に示す様に約−３５kVの逆起電力
が発生し、点火プラグ３を放電させることができる。
ところが、第１のコンパレータ１０１の出力は第３図
(e)に示す様に時刻ｔ2においてＯレベルから１レベルに
変化した後、時刻ｔ3まで１レベルを持続し、時刻ｔ3に
おいて第１の１次コイル３０１の電流Ｉc1が１９アンペ
アよりも低下すると第１のコンパレータ１０１の出力は
１レベルからＯレベルに変化する。即ち、一方のトラン
ジスタ４２のベース電荷蓄積現象による遮断遅れ時間
（時刻ｔ2〜ｔ3）の間だけ、第３図(e)に示す様に第１
のコンパレータ１０１は１レベルのパルス信号を出力す
る。
(e)に示す様に時刻ｔ2においてＯレベルから１レベルに
変化した後、時刻ｔ3まで１レベルを持続し、時刻ｔ3に
おいて第１の１次コイル３０１の電流Ｉc1が１９アンペ
アよりも低下すると第１のコンパレータ１０１の出力は
１レベルからＯレベルに変化する。即ち、一方のトラン
ジスタ４２のベース電荷蓄積現象による遮断遅れ時間
（時刻ｔ2〜ｔ3）の間だけ、第３図(e)に示す様に第１
のコンパレータ１０１は１レベルのパルス信号を出力す
る。
時刻ｔ2を過ぎると第３図(b)に示す様にフリップフロッ
プ１０３の出力がＯレベルになり、この信号をＮＯＴゲ
ート２０１で反転させて得た１レベルの信号がＡＮＤゲ
ート２０３を介して他方のパワートランジスタ４５をオ
ン状態からオン状態に変化させようとする。ところが、
第３図(c)に示す様に時刻ｔ2を過ぎても、一方のパワー
トランジスタ４２はオン状態が持続しているため、時刻
ｔ2〜ｔ3の期間は両パワートランジスタ４２、４５が同
時にオン状態となる。この不具合を防止するため、第３
図(e)に示す第１のコンパレータ１０１の出力信号を利
用し、この信号をＮＯＴゲート５２で反転して得た信号
を同時オン状態禁止信号としてＡＮＤゲート２０３に入
力する。そして、第３図(h)に示す様に他方のパワート
ランジスタ４５のベース電流Ｉb2の通電開始を、一方の
パワートランジスタ４２のコレクタ電流Ｉc1が遮断する
時刻ｔ3まで遅らせることにより、両パワートランジス
タの同時オン状態を防止する。
プ１０３の出力がＯレベルになり、この信号をＮＯＴゲ
ート２０１で反転させて得た１レベルの信号がＡＮＤゲ
ート２０３を介して他方のパワートランジスタ４５をオ
ン状態からオン状態に変化させようとする。ところが、
第３図(c)に示す様に時刻ｔ2を過ぎても、一方のパワー
トランジスタ４２はオン状態が持続しているため、時刻
ｔ2〜ｔ3の期間は両パワートランジスタ４２、４５が同
時にオン状態となる。この不具合を防止するため、第３
図(e)に示す第１のコンパレータ１０１の出力信号を利
用し、この信号をＮＯＴゲート５２で反転して得た信号
を同時オン状態禁止信号としてＡＮＤゲート２０３に入
力する。そして、第３図(h)に示す様に他方のパワート
ランジスタ４５のベース電流Ｉb2の通電開始を、一方の
パワートランジスタ４２のコレクタ電流Ｉc1が遮断する
時刻ｔ3まで遅らせることにより、両パワートランジス
タの同時オン状態を防止する。
時刻ｔ3には他方のトランジスタ４５とダイオード４６
が導通し、他方の１次コイル３０２の電流Ｉc2が第３図
(d)に示す様に時間とともに増加する。時刻ｔ4において
第２の１次コイル３０２の電流Ｉc2が１９アンペアに達
すると、他方の電流検出抵抗４４の両端には１９アンペ
アの電流に対応した電圧降下が生じ、この電圧降下と基
準電圧Ｖ2が同じになるようにＶ2を設定してある。従っ
て、時刻ｔ4を過ぎると他方の電流検出抵抗４４の電圧
降下の方が基準電圧Ｖ2よりも大きくなるので、第２の
コンパレータ１０２の出力は第３図(f)に示す様に時刻
ｔ4においてＯレベル１レベルに変化する。そして、こ
の１レベルの信号がフリップフロップ１０３の端子Ｓに
入力されるので、第３図(b)に示す様に時刻ｔ4において
端子Ｑの出力はＯレベルから１レベルに変化し、この変
化に応じて第３図(h)に示す様に他方のパワートランジ
スタ４５のベース電流Ｉb2が０に変化する。ところが、
前述の一方のパワートランジスタ４２の場合と同様に他
方のパワートランジスタ４５においてもベース電荷蓄積
現象により、第３図(d)に示す様に他方の１次コイル３
０２の電流Ｉc2は時刻ｔ5まで流れ続け２０アンペアに
達する。そして時刻ｔ5においてこの電流Ｉc2は２０ア
ンペアをとった直後に急激に減少する。そのため、２次
コイル３０３には第３図(i)に示す様に約＋３５kVの逆
起電力が発生し、点火プラグ３の放電を継続させること
ができる。
が導通し、他方の１次コイル３０２の電流Ｉc2が第３図
(d)に示す様に時間とともに増加する。時刻ｔ4において
第２の１次コイル３０２の電流Ｉc2が１９アンペアに達
すると、他方の電流検出抵抗４４の両端には１９アンペ
アの電流に対応した電圧降下が生じ、この電圧降下と基
準電圧Ｖ2が同じになるようにＶ2を設定してある。従っ
て、時刻ｔ4を過ぎると他方の電流検出抵抗４４の電圧
降下の方が基準電圧Ｖ2よりも大きくなるので、第２の
コンパレータ１０２の出力は第３図(f)に示す様に時刻
ｔ4においてＯレベル１レベルに変化する。そして、こ
の１レベルの信号がフリップフロップ１０３の端子Ｓに
入力されるので、第３図(b)に示す様に時刻ｔ4において
端子Ｑの出力はＯレベルから１レベルに変化し、この変
化に応じて第３図(h)に示す様に他方のパワートランジ
スタ４５のベース電流Ｉb2が０に変化する。ところが、
前述の一方のパワートランジスタ４２の場合と同様に他
方のパワートランジスタ４５においてもベース電荷蓄積
現象により、第３図(d)に示す様に他方の１次コイル３
０２の電流Ｉc2は時刻ｔ5まで流れ続け２０アンペアに
達する。そして時刻ｔ5においてこの電流Ｉc2は２０ア
ンペアをとった直後に急激に減少する。そのため、２次
コイル３０３には第３図(i)に示す様に約＋３５kVの逆
起電力が発生し、点火プラグ３の放電を継続させること
ができる。
ところで、他方のコンパレータ１０２の出力は前述の一
方のコンパレータ１０１の場合と同様に、他方のパワー
トランジスタ４５のベース蓄積電荷現象による遮断遅れ
時間（時刻ｔ4〜ｔ5）の間だけ、第３図(f)に示す様に
１レベルのパルス信号を出力する。そして、この信号を
ＮＯＴゲート５１で反転して得た信号を同時オン状態禁
止信号としてＡＮＤゲート２０２に入力する。そして第
３図(g)に示す様に一方のパワートランジスタ４２のベ
ース電流Ｉb1の通電開始を、他方のパワートランジスタ
４５のコレクタ電流Ｉc2が遮断する時刻ｔ5まで遅らせ
て通電することにより、両パワートランジスタ４２、４
５の同時オン状態を防止する。
方のコンパレータ１０１の場合と同様に、他方のパワー
トランジスタ４５のベース蓄積電荷現象による遮断遅れ
時間（時刻ｔ4〜ｔ5）の間だけ、第３図(f)に示す様に
１レベルのパルス信号を出力する。そして、この信号を
ＮＯＴゲート５１で反転して得た信号を同時オン状態禁
止信号としてＡＮＤゲート２０２に入力する。そして第
３図(g)に示す様に一方のパワートランジスタ４２のベ
ース電流Ｉb1の通電開始を、他方のパワートランジスタ
４５のコレクタ電流Ｉc2が遮断する時刻ｔ5まで遅らせ
て通電することにより、両パワートランジスタ４２、４
５の同時オン状態を防止する。
時刻ｔ5には一方のパワートランジスタ４２とダイオー
ド４１が、導通し、第１の１次コイル３０１の電流Ｉc1
が第３図(c)に示す様に時間とともに増加する。
ド４１が、導通し、第１の１次コイル３０１の電流Ｉc1
が第３図(c)に示す様に時間とともに増加する。
以下、上述の作動を繰り返し、２個のパワートランジス
タ４２、４５がプッシュプル作動し、２次コイル３０３
に第３図(i)に示す様なトリガ高電圧と約３kVの持続放
電電圧とを交互に発生して点火プラグ３に連続放電を行
わせることができる。ここで重要なことは、各パワート
ランジスタ４２、４５のベース電荷蓄積現象によるコレ
クタ電流遮断遅れが原因で２個のパワートランジスタ４
２、４５が同時通電する期間が発生する不具合を、ＮＯ
Ｔゲート５１、５２と３入力ＡＮＤゲート２０２、２０
３とを用いて防止することである。
タ４２、４５がプッシュプル作動し、２次コイル３０３
に第３図(i)に示す様なトリガ高電圧と約３kVの持続放
電電圧とを交互に発生して点火プラグ３に連続放電を行
わせることができる。ここで重要なことは、各パワート
ランジスタ４２、４５のベース電荷蓄積現象によるコレ
クタ電流遮断遅れが原因で２個のパワートランジスタ４
２、４５が同時通電する期間が発生する不具合を、ＮＯ
Ｔゲート５１、５２と３入力ＡＮＤゲート２０２、２０
３とを用いて防止することである。
次に第２実施例について説明する。第１図に示す第１実
施例と異なる部分のみを第４図に示す。異なる部分は判
別回路１０の第１、第２のコンパレータ１０１、１０２
の入出力特性のヒステリシスを持たせるために、抵抗１
０５〜１０８を備えたことである。
施例と異なる部分のみを第４図に示す。異なる部分は判
別回路１０の第１、第２のコンパレータ１０１、１０２
の入出力特性のヒステリシスを持たせるために、抵抗１
０５〜１０８を備えたことである。
その作動を第５図に示す。第５図(a)に示す様に第１の
コンパレータ１０１の正入力端子電圧は、実際には直線
的でなめらかではなくて、小刻みに変動している。この
原因は電流検出抵抗４３を流れる電流が小刻みに変動す
ることと、周囲から誘導したノイズに起因する。
コンパレータ１０１の正入力端子電圧は、実際には直線
的でなめらかではなくて、小刻みに変動している。この
原因は電流検出抵抗４３を流れる電流が小刻みに変動す
ることと、周囲から誘導したノイズに起因する。
従って、第１図に示すヒステリシスの無い判別回路１０
の場合は、第５図(b)に示す様に第１のコンパレータ１
０１の出力は第１のコンパレータ１０１の正入力端子電
圧の変動の影響を受けて、時刻ｔ2〜ｔ3の間でレベルが
安定せずいわゆるチャタリング現象が生じる。一方、第
４図に示すヒステリシスを持たせた判別回路１０′の場
合は、上記チャタリング現象を除去でき第５図(c)に示
す様に時刻ｔ2〜ｔ3の間、安定した１レベルのパルス信
号を出力する。また、このチャタリング除去効果は第２
のコンパレータ１０２についても第１のコンパレータ１
０１と同様に発揮する。
の場合は、第５図(b)に示す様に第１のコンパレータ１
０１の出力は第１のコンパレータ１０１の正入力端子電
圧の変動の影響を受けて、時刻ｔ2〜ｔ3の間でレベルが
安定せずいわゆるチャタリング現象が生じる。一方、第
４図に示すヒステリシスを持たせた判別回路１０′の場
合は、上記チャタリング現象を除去でき第５図(c)に示
す様に時刻ｔ2〜ｔ3の間、安定した１レベルのパルス信
号を出力する。また、このチャタリング除去効果は第２
のコンパレータ１０２についても第１のコンパレータ１
０１と同様に発揮する。
以上、上述した様に第４図に示す抵抗１０５〜１０８を
備えて第１、第２のコンパレータ１０１、１０２の入出
力特性にヒステリシスを持たせた第２実施例により、各
１次コイル３０１、３０２の電流Ｉb1，Ｉc2の小刻みの
変動や周囲からの誘導ノイズに起因して生じる第１、第
２のコンパレータ１０１、１０２のチャタリング現象が
防止でき、安定したスイッチング動作が可能になる。
備えて第１、第２のコンパレータ１０１、１０２の入出
力特性にヒステリシスを持たせた第２実施例により、各
１次コイル３０１、３０２の電流Ｉb1，Ｉc2の小刻みの
変動や周囲からの誘導ノイズに起因して生じる第１、第
２のコンパレータ１０１、１０２のチャタリング現象が
防止でき、安定したスイッチング動作が可能になる。
以上述べたように本発明では、特開昭５６−３４９６４
号公報で示される交流連続放電型の点火装置が、スイッ
チング素子の遮断遅れに起因して２個のスイッチング素
子が同時に通電する不具合を、論理回路の一部の追加の
みでたくみに解決でき、スイッチング素子の発熱防止、
効率向上をはかることができる。この不具合は、特開昭
５５−６１２８２号公報で示される方式によっても解決
できるが、パワートランジスタを２個必要とし、コスト
アップ、体格の大型化という問題がある。これに対し本
発明の方式によれば、電子回路部をＩＣ化すればコスト
アップ、体格増加は皆無であるという優れた効果を奏す
る。
号公報で示される交流連続放電型の点火装置が、スイッ
チング素子の遮断遅れに起因して２個のスイッチング素
子が同時に通電する不具合を、論理回路の一部の追加の
みでたくみに解決でき、スイッチング素子の発熱防止、
効率向上をはかることができる。この不具合は、特開昭
５５−６１２８２号公報で示される方式によっても解決
できるが、パワートランジスタを２個必要とし、コスト
アップ、体格の大型化という問題がある。これに対し本
発明の方式によれば、電子回路部をＩＣ化すればコスト
アップ、体格増加は皆無であるという優れた効果を奏す
る。
第１図は本発明装置の第１実施例を示す電気回路図、第
２図及び第３図は本発明装置の作動説明に供する各部波
形図、第４図は本発明装置の第２実施例を示す電気回路
図で、第１実施例の電気回路図と異なる部分のみを示
す。第５図は第２実施例の作動を説明する各部波形図で
ある。 １…信号発生器，３…点火プラグ，４…直流電源をなす
バッテリ，１０，１０′２０…制御回路を構成する判別
回路と論理回路，３０…点火コイル，４１，４６…逆流
防止素子をなすダイオード，４２，４５…第１、第２の
スイッチング素子をなすパワートランジスタ，４３，４
４…第１、第２の電流検出素子をなす電流検出抵抗，５
１，５２…ＮＯＴゲート，１０１，１０２…第１、第２
のコンパレータ，３０１，３０２…第１、第２の１次コ
イル，３０３…２次コイル。
２図及び第３図は本発明装置の作動説明に供する各部波
形図、第４図は本発明装置の第２実施例を示す電気回路
図で、第１実施例の電気回路図と異なる部分のみを示
す。第５図は第２実施例の作動を説明する各部波形図で
ある。 １…信号発生器，３…点火プラグ，４…直流電源をなす
バッテリ，１０，１０′２０…制御回路を構成する判別
回路と論理回路，３０…点火コイル，４１，４６…逆流
防止素子をなすダイオード，４２，４５…第１、第２の
スイッチング素子をなすパワートランジスタ，４３，４
４…第１、第２の電流検出素子をなす電流検出抵抗，５
１，５２…ＮＯＴゲート，１０１，１０２…第１、第２
のコンパレータ，３０１，３０２…第１、第２の１次コ
イル，３０３…２次コイル。
Claims (3)
- 【請求項１】直流電圧を発生する直流電源と、第１、第
２の１次コイル及び２次コイルを有する点火コイルと、
前記直流電源及び前記第１の１次コイルを含む第１の閉
回路を構成する第１のスイッチング素子と、前記直流電
源及び前記第２の１次コイルを含む第２の閉回路を構成
する第２のスイッチング素子と、前記第１の閉回路及び
前記第２の閉回路の通電方向をそれぞれ一方向に規定す
る逆流防止素子と、前記第１及び第２の閉回路の通電電
流をそれぞれ検出する第１及び第２の電流検出素子と、
外部より到来する点火指示信号に従って動作し、前記第
１、第２の電流検出素子からの両電流検出信号を入力と
して、前記両閉回路のうちの一方の通電電流が設定値に
達したときその一方の閉回路の通電を遮断する信号を前
記両スイッチング素子の一方に与えると共に、前記両閉
回路のうちの一方の通電電流が前記設定値に達してから
該設定値以下に低下するまでの期間だけ時間を遅らせた
後に他方の閉回路の通電を開始させる信号を前記両スイ
ッチング素子の他方に与えて、前記両スイッチング素子
をプッシュプル動作させる制御回路とを備え、トリガ高
電圧と持続放電電圧とを周期的に発生させるようにした
こを特徴とする点火装置 - 【請求項２】前記制御回路は、それぞれ前記第１、第２
の電流検出素子からの両電流検出信号を前記設定値と比
較する第１、第２のコンパレータと、該第１、第２のコ
ンパレータの出力信号が入力され、前記両閉回路のうち
の一方の通電電流が前記設定値に達してから再び該設定
値以下に低下するまでの期間だけ他方の閉回路の通電を
遅らせる論理回路とを含んでなることを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の点火装置。 - 【請求項３】前記第１、第２のコンパレータにヒステリ
シス特性を持たせたことを特徴とする特許請求の範囲第
２項記載の点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19025185A JPH063182B2 (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | 点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19025185A JPH063182B2 (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | 点火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6251762A JPS6251762A (ja) | 1987-03-06 |
| JPH063182B2 true JPH063182B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=16255023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19025185A Expired - Lifetime JPH063182B2 (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | 点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH063182B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002221137A (ja) * | 2001-01-24 | 2002-08-09 | Hanshin Electric Co Ltd | 内燃機関用点火装置 |
| JP5838776B2 (ja) * | 2011-12-15 | 2016-01-06 | 富士電機株式会社 | 内燃機関用点火装置 |
| WO2016157541A1 (ja) * | 2015-03-30 | 2016-10-06 | 日立オートモティブシステムズ阪神株式会社 | 内燃機関用点火装置 |
| WO2017060935A1 (ja) * | 2015-10-06 | 2017-04-13 | 日立オートモティブシステムズ阪神株式会社 | 内燃機関用点火装置および内燃機関用点火装置の点火制御方法 |
| EP3765730A1 (en) * | 2018-03-12 | 2021-01-20 | Diamond Electric MFG. Corp. | System and method for boosted non-linear ignition coil |
| JP2019082177A (ja) * | 2018-12-20 | 2019-05-30 | 株式会社デンソー | 内燃機関用点火装置 |
| CN115735059A (zh) * | 2020-07-20 | 2023-03-03 | 日立安斯泰莫株式会社 | 电子控制装置 |
-
1985
- 1985-08-29 JP JP19025185A patent/JPH063182B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6251762A (ja) | 1987-03-06 |
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