JPH063181B2 - 点火装置 - Google Patents
点火装置Info
- Publication number
- JPH063181B2 JPH063181B2 JP19025085A JP19025085A JPH063181B2 JP H063181 B2 JPH063181 B2 JP H063181B2 JP 19025085 A JP19025085 A JP 19025085A JP 19025085 A JP19025085 A JP 19025085A JP H063181 B2 JPH063181 B2 JP H063181B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- energization
- terminal
- level
- signal
- closed circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は点火装置に関し、特に点火コイルの１次コイル
電流を制御する交流連続放電型の点火装置に関する。
電流を制御する交流連続放電型の点火装置に関する。
従来、火花点火式内燃機関用の交流連続放電型の点火装
置としては、例えば特開昭５６−３４９６４号公報で示
される方式が公知であり、内燃機関の１回の燃焼工程に
おいて点火プラグの放電持続時間を必要なだけ長くする
ことができ、平均放電電流値は５０mA以上と大きく、高
エネルギー点火が可能であり、混合気の着火性に優れて
いる。
置としては、例えば特開昭５６−３４９６４号公報で示
される方式が公知であり、内燃機関の１回の燃焼工程に
おいて点火プラグの放電持続時間を必要なだけ長くする
ことができ、平均放電電流値は５０mA以上と大きく、高
エネルギー点火が可能であり、混合気の着火性に優れて
いる。
ところが、特開昭５６−３４９６４号公報で示される方
式は、内燃機関の高速回転時や高負荷時に放電火花の吹
き消えにより放電が途切れ易く、一度途切れると放電が
再開するまでの時間が長く、着火性が良くないという問
題があった。
式は、内燃機関の高速回転時や高負荷時に放電火花の吹
き消えにより放電が途切れ易く、一度途切れると放電が
再開するまでの時間が長く、着火性が良くないという問
題があった。
本発明は、この問題を解決するために、放電火花が途切
れても放電が再開するまでの時間を短くするように制御
し、内燃機関の着火性を損なわない点火装置を提供する
ことを目的とする。
れても放電が再開するまでの時間を短くするように制御
し、内燃機関の着火性を損なわない点火装置を提供する
ことを目的とする。
そのため本発明は、直流電圧を発生する直流電源と、第
１，第２の１次コイル及び２次コイルを有する点火コイ
ルと、前記直流電源及び前記第１の１次コイルを含む第
１の閉回路を構成する第１のスイッチング素子と、前記
直流電源及び前記第２の１次コイルを含む第２の閉回路
を構成する第２のスイッチング素子と、前記第１の閉回
路及び前記第２の閉回路の通電方向をそれぞれ一方向に
規定する逆流防止素子と、前記第１及び第２の閉回路の
通電電流をそれぞれ検出する第１及び第２の電流検出素
子と、外部より到来する点火指示信号に従って動作し、
前記第１，第２の電流検出素子からの両電流検出信号を
入力として、前記両閉回路のうちの一方の通電電流が設
定値に達したときその一方の閉回路の通電を遮断する信
号を前記両スイッチング素子の一方に与えるとともに、
他方の閉回路の通電を開始させる信号を前記両スイッチ
ング素子の他方に与えて、前記両スイッチング素子をプ
ッシュプル動作させる制御回路と、前記両閉回路のうち
の一方の閉回路の通電時間が設定値を越えた時その一方
の閉回路の通電を遮断するとともに、他方の閉回路の通
電を開始させる信号を発生するタイマー回路とを備え、
トリガ高電圧と持続放電電圧とを周期的に発生させ、こ
の周期が設定値以下であるようにしたことを特徴とする
点火装置を提供するものである。
１，第２の１次コイル及び２次コイルを有する点火コイ
ルと、前記直流電源及び前記第１の１次コイルを含む第
１の閉回路を構成する第１のスイッチング素子と、前記
直流電源及び前記第２の１次コイルを含む第２の閉回路
を構成する第２のスイッチング素子と、前記第１の閉回
路及び前記第２の閉回路の通電方向をそれぞれ一方向に
規定する逆流防止素子と、前記第１及び第２の閉回路の
通電電流をそれぞれ検出する第１及び第２の電流検出素
子と、外部より到来する点火指示信号に従って動作し、
前記第１，第２の電流検出素子からの両電流検出信号を
入力として、前記両閉回路のうちの一方の通電電流が設
定値に達したときその一方の閉回路の通電を遮断する信
号を前記両スイッチング素子の一方に与えるとともに、
他方の閉回路の通電を開始させる信号を前記両スイッチ
ング素子の他方に与えて、前記両スイッチング素子をプ
ッシュプル動作させる制御回路と、前記両閉回路のうち
の一方の閉回路の通電時間が設定値を越えた時その一方
の閉回路の通電を遮断するとともに、他方の閉回路の通
電を開始させる信号を発生するタイマー回路とを備え、
トリガ高電圧と持続放電電圧とを周期的に発生させ、こ
の周期が設定値以下であるようにしたことを特徴とする
点火装置を提供するものである。
これにより、交流点火中において、吹消えにより放電が
途切れても、タイマー回路により通電時間が設定値を超
えると、通電電流が設定値に達する以前に第１，第２の
閉回路を切換えて放電を短時間で再開させる。
途切れても、タイマー回路により通電時間が設定値を超
えると、通電電流が設定値に達する以前に第１，第２の
閉回路を切換えて放電を短時間で再開させる。
以下本発明を図面に示す実施例により説明する。第１図
は本発明の一実施例を示す全体回路図であり、特開昭５
６−３４９６４号公報で示される回路図と一部異なって
いる。
は本発明の一実施例を示す全体回路図であり、特開昭５
６−３４９６４号公報で示される回路図と一部異なって
いる。
第１図において、１は直流電源である車載バッテリ、２
は図示しない機関の回転と同期して点火信号を発生する
信号発生器、３は論理回路である。この回路３中のＡＮ
Ｄゲート４は、信号発生器２の出力信号と判別回路４０
中のフリップフロップ２６のＱ出力信号とのＡＮＤ論理
をとる回路で、信号発生器２が１レベル信号を出力して
いる間、フリップフロップ２６のＱ出力信号を通過さ
せ、他方信号発生器２が０レベル信号を出力すると常に
０レベル信号を出力する。ＡＮＤゲート５は、信号発生
器２の出力信号とフリップフロップ２６の出力信号と
のＡＮＤ論理をとる回路で、信号発生器２が１レベル信
号を出力している間中フリップフロップ２６の出力信
号を通過させ、信号発生器２が０レベル信号を出力する
と常に０レベル信号を出力する。
は図示しない機関の回転と同期して点火信号を発生する
信号発生器、３は論理回路である。この回路３中のＡＮ
Ｄゲート４は、信号発生器２の出力信号と判別回路４０
中のフリップフロップ２６のＱ出力信号とのＡＮＤ論理
をとる回路で、信号発生器２が１レベル信号を出力して
いる間、フリップフロップ２６のＱ出力信号を通過さ
せ、他方信号発生器２が０レベル信号を出力すると常に
０レベル信号を出力する。ＡＮＤゲート５は、信号発生
器２の出力信号とフリップフロップ２６の出力信号と
のＡＮＤ論理をとる回路で、信号発生器２が１レベル信
号を出力している間中フリップフロップ２６の出力信
号を通過させ、信号発生器２が０レベル信号を出力する
と常に０レベル信号を出力する。
７，８はＡＮＤゲート４，５の出力によりプッシュプル
動作を行なうよう結線されたパワートランジスタで、ト
ランジスタ７のベースはＡＮＤゲート４の出力端子に接
続され、他方トランジスタ８のベースはＡＮＤゲート５
の出力端子に接続されている。トランジスタ７，８のコ
レクタは、それぞれダイオード９，１０を介して点火コ
イル１１の１次端子１６，１８に接続されており、各コ
レクタがそれぞれダイオード９，１０のカソードに接続
されている。トランジスタ７，８のエミッタは微小抵抗
値をもつ電流検出抵抗２２，２４を介して共通の直流電
源１のマイナス端子に接続されている。
動作を行なうよう結線されたパワートランジスタで、ト
ランジスタ７のベースはＡＮＤゲート４の出力端子に接
続され、他方トランジスタ８のベースはＡＮＤゲート５
の出力端子に接続されている。トランジスタ７，８のコ
レクタは、それぞれダイオード９，１０を介して点火コ
イル１１の１次端子１６，１８に接続されており、各コ
レクタがそれぞれダイオード９，１０のカソードに接続
されている。トランジスタ７，８のエミッタは微小抵抗
値をもつ電流検出抵抗２２，２４を介して共通の直流電
源１のマイナス端子に接続されている。
点火コイル１１は巻数比２００〜３００程度の１次コイ
ル１３，１４と２次コイル１５と鉄心１２から成ってお
り、１次コイル１３，１４と２次コイル１５は鉄心１２
を介して磁気的に結合しており、１次コイル１３，１４
に発生する電圧を昇圧して２次コイル１５から出力する
もので、１次コイルの端子１６，１８はダイオード９，
１０のアノードに接続され、中間端子１７は直流電源１
のプラス端子に接続されている。２次コイル１５の出力
端子１９と点火プラグ３０は高圧ケーブルにより接続さ
れている。
ル１３，１４と２次コイル１５と鉄心１２から成ってお
り、１次コイル１３，１４と２次コイル１５は鉄心１２
を介して磁気的に結合しており、１次コイル１３，１４
に発生する電圧を昇圧して２次コイル１５から出力する
もので、１次コイルの端子１６，１８はダイオード９，
１０のアノードに接続され、中間端子１７は直流電源１
のプラス端子に接続されている。２次コイル１５の出力
端子１９と点火プラグ３０は高圧ケーブルにより接続さ
れている。
判別回路４０は、電流検出抵抗２２，２４の電圧降下を
検出して点火コイル１１の１次コイル電流Ia,Ibの大き
さを判定するものである。この判別回路４０において、
コンパレータ２７の正入力端子には電流検出抵抗２２の
降下電圧が印加され、負入力端子には比較基準電圧Vref
が印加されているので、コンパレータ２７は両電圧を比
較して降下電圧の方が比較電圧Vrefよりも大きいとき１
レベルの信号を出力し、降下電圧の方が比較電圧Vrefよ
りも小さいとき０レベルの信号を出力する。他方コンパ
レータ２８については、その正入力端子には電流検出抵
抗２４の降下電圧が印加され、負入力端子には比較電圧
Vrefが印加されているので、降下電圧の方が比較電圧Vr
efよりも大きいときコンパレータ２８は１レベルの信号
を出力し、降下電圧の方が比較電圧Vrefよりも小さいと
きは０レベルの信号を出力する。また、フリップフロッ
プ２６はＤタイプフリップフロップ（例えば東芝製ＴＣ
４０１３ＢＰ）であり、端子Ｓはセット入力端子、端子
Ｒはリセット入力端子、端子Ｑは出力端子、端子は反
転出力端子、端子Ｄはデータ入力端子、端子ＣＰはクロ
ック入力端子である。このフリップフロップ２６の端子
Ｓ，端子Ｒはコンパレータ２８，２７の出力端子にそれ
ぞれ接続されており、コンパレータ２７が１レベルを出
力したとき端子Ｑは０レベルを出力し、コンパレータ２
８が１レベルを出力したとき端子Ｑは１レベルを出力す
る。
検出して点火コイル１１の１次コイル電流Ia,Ibの大き
さを判定するものである。この判別回路４０において、
コンパレータ２７の正入力端子には電流検出抵抗２２の
降下電圧が印加され、負入力端子には比較基準電圧Vref
が印加されているので、コンパレータ２７は両電圧を比
較して降下電圧の方が比較電圧Vrefよりも大きいとき１
レベルの信号を出力し、降下電圧の方が比較電圧Vrefよ
りも小さいとき０レベルの信号を出力する。他方コンパ
レータ２８については、その正入力端子には電流検出抵
抗２４の降下電圧が印加され、負入力端子には比較電圧
Vrefが印加されているので、降下電圧の方が比較電圧Vr
efよりも大きいときコンパレータ２８は１レベルの信号
を出力し、降下電圧の方が比較電圧Vrefよりも小さいと
きは０レベルの信号を出力する。また、フリップフロッ
プ２６はＤタイプフリップフロップ（例えば東芝製ＴＣ
４０１３ＢＰ）であり、端子Ｓはセット入力端子、端子
Ｒはリセット入力端子、端子Ｑは出力端子、端子は反
転出力端子、端子Ｄはデータ入力端子、端子ＣＰはクロ
ック入力端子である。このフリップフロップ２６の端子
Ｓ，端子Ｒはコンパレータ２８，２７の出力端子にそれ
ぞれ接続されており、コンパレータ２７が１レベルを出
力したとき端子Ｑは０レベルを出力し、コンパレータ２
８が１レベルを出力したとき端子Ｑは１レベルを出力す
る。
一方、端子は端子Ｑの反転論理のレベルを出力する。
フリップフロップ２６の端子Ｄは端子に接続されてい
るため、フリップフロップ２６において端子ＣＰのレベ
ルが０→１に変化した時端子Ｑのレベルは反転する。
フリップフロップ２６の端子Ｄは端子に接続されてい
るため、フリップフロップ２６において端子ＣＰのレベ
ルが０→１に変化した時端子Ｑのレベルは反転する。
タイマー回路５０は、判別回路４０中のフリップフロッ
プ２６のＱ端子出力レベルの立上り及び立下りエッジを
トリガとして作動するタイマーである。このタイマー回
路５０において、ワンショットマルチ５１の＋Tr端子
（立上りエッジ検出端子）とワンショットマルチ５２の
−Ｔｒ端子（立下りエッジ検出端子）とは共通にしてフ
リップフロップ２６のＱ端子に接続されている。またワ
ンショットマルチ５１，５２のＱ端子（出力端端子）は
ＯＲゲート５３の入力端子にそれぞれ入力され、ＯＲ論
理をとった結果をＯＲゲート５３の出力端子から出力す
る。従って、フリップフロップ２６のＱ端子のレベルの
立上りタイミングをワンショットマルチ５１が、立下り
タイミングをワンショットマルチ５２がそれぞれ検出し
て、これらのタイミングに対応するトリガパルスの合成
信号がＯＲゲート５３から出力される。これらのトリガ
パルス幅は、抵抗５１１，５２１，コンデンサ５１２，
５２２の時定数で決定される。
プ２６のＱ端子出力レベルの立上り及び立下りエッジを
トリガとして作動するタイマーである。このタイマー回
路５０において、ワンショットマルチ５１の＋Tr端子
（立上りエッジ検出端子）とワンショットマルチ５２の
−Ｔｒ端子（立下りエッジ検出端子）とは共通にしてフ
リップフロップ２６のＱ端子に接続されている。またワ
ンショットマルチ５１，５２のＱ端子（出力端端子）は
ＯＲゲート５３の入力端子にそれぞれ入力され、ＯＲ論
理をとった結果をＯＲゲート５３の出力端子から出力す
る。従って、フリップフロップ２６のＱ端子のレベルの
立上りタイミングをワンショットマルチ５１が、立下り
タイミングをワンショットマルチ５２がそれぞれ検出し
て、これらのタイミングに対応するトリガパルスの合成
信号がＯＲゲート５３から出力される。これらのトリガ
パルス幅は、抵抗５１１，５２１，コンデンサ５１２，
５２２の時定数で決定される。
ワンショットマルチ５４はリトリガ可能なワンショット
マルチ（例えば東芝製ＴＣ４０４７ＢＰ）であり、＋Tr
端子（立上りエッジ検出端子）とＲｅＴｒ端子（リトリ
ガ端子）とを共通にしてＯＲゲート５３の出力端子に接
続されている。またワンショットマルチ５４の端子は
フリップフロップ２６のＣＰ端子に接続されている。リ
トリガが無い時のワンショットマルチ５４の出力パルス
幅（タイマー時間）Ttは抵抗５４１とコンデンサ５４２
の時点数で決定される。従って、ＯＲゲート５３から出
力されるトリガパルス間隔Tpがタイマー時間Ttよりも小
さい時、すなわちTp＜Ttの時はワンショットマルチ５４
の端子は０レベルを出力し、Tp＜Ttになった時１レベ
ルを出力する。
マルチ（例えば東芝製ＴＣ４０４７ＢＰ）であり、＋Tr
端子（立上りエッジ検出端子）とＲｅＴｒ端子（リトリ
ガ端子）とを共通にしてＯＲゲート５３の出力端子に接
続されている。またワンショットマルチ５４の端子は
フリップフロップ２６のＣＰ端子に接続されている。リ
トリガが無い時のワンショットマルチ５４の出力パルス
幅（タイマー時間）Ttは抵抗５４１とコンデンサ５４２
の時点数で決定される。従って、ＯＲゲート５３から出
力されるトリガパルス間隔Tpがタイマー時間Ttよりも小
さい時、すなわちTp＜Ttの時はワンショットマルチ５４
の端子は０レベルを出力し、Tp＜Ttになった時１レベ
ルを出力する。
次に、上記構成においてその作動を説明する。内燃機関
の作動中機関の回転と同期して点火信号を発生する信号
発生器２は第２図(a)に示すような方形波パルス信号を
出力する。即ち、信号発生器２は火花放電期間中のみ１
レベル信号を出力する。一方、判別回路４０は点火コイ
ル１１を含めた回路設計によって決まる２〜５KHz程度
の固有周波数で方形波パルス信号を出力する。従って、
ＡＮＤゲート４は第２図(b)に示すようなパルス信号を
出力し、他方ＡＮＤゲート５は第２図(c)に示すような
パルス信号を出力する。トランジスタ７，８はそれぞれ
ＡＮＤゲート４，５の出力に応じてオン，オフするの
で、第２図の期間Ｔにおいては両トランジスタ７，８の
ベースに互いに逆位相のパルス信号が加わり、これによ
りトランジスタ７，８は交互にオン，オフを繰り返す。
の作動中機関の回転と同期して点火信号を発生する信号
発生器２は第２図(a)に示すような方形波パルス信号を
出力する。即ち、信号発生器２は火花放電期間中のみ１
レベル信号を出力する。一方、判別回路４０は点火コイ
ル１１を含めた回路設計によって決まる２〜５KHz程度
の固有周波数で方形波パルス信号を出力する。従って、
ＡＮＤゲート４は第２図(b)に示すようなパルス信号を
出力し、他方ＡＮＤゲート５は第２図(c)に示すような
パルス信号を出力する。トランジスタ７，８はそれぞれ
ＡＮＤゲート４，５の出力に応じてオン，オフするの
で、第２図の期間Ｔにおいては両トランジスタ７，８の
ベースに互いに逆位相のパルス信号が加わり、これによ
りトランジスタ７，８は交互にオン，オフを繰り返す。
第３図は期間Ｔにおける各部波形の時間軸を拡大したも
ので、第３図(a)は信号発生器２が出力する点火指示信
号である。時刻ｔ1で０レベルから１レベルに立上る。
すると、第３図(f)に示す様にフリップフロップ２６の
Ｑ出力は１レベルであるからＡＮＤゲート４の出力は１
レベルに立上がり、トランジスタ７がオフ状態になり１
次コイル１３を流れる電流Iaが第３図(b)に示す様に時
間とともに増加する。時刻ｔ2において１次コイル１３
の電流Iaが２０Ａに達すると、電流検出抵抗２２の電圧
降下により端子２３には電流２０Ａに対応した電圧が生
じ、この電圧と比較基準電圧Vrefが同じになるようにVr
efを決めてある。
ので、第３図(a)は信号発生器２が出力する点火指示信
号である。時刻ｔ1で０レベルから１レベルに立上る。
すると、第３図(f)に示す様にフリップフロップ２６の
Ｑ出力は１レベルであるからＡＮＤゲート４の出力は１
レベルに立上がり、トランジスタ７がオフ状態になり１
次コイル１３を流れる電流Iaが第３図(b)に示す様に時
間とともに増加する。時刻ｔ2において１次コイル１３
の電流Iaが２０Ａに達すると、電流検出抵抗２２の電圧
降下により端子２３には電流２０Ａに対応した電圧が生
じ、この電圧と比較基準電圧Vrefが同じになるようにVr
efを決めてある。
従って、時刻ｔ2を過ぎると電流Iaに対応した端子２３
の電圧が比較基準電圧Vrefよりも大きくなるので、第３
図(d)に示すように時刻ｔ2においてコンパレータ２７の
出力は０レベルから１レベルに変化する。そこで、この
１レベル信号がフリップフロップ２６の端子Ｒに入力さ
れるので、第３図(f)に示すように時刻ｔ2において端子
Ｑの出力は１レベルから０レベルに変化し、トランジス
タ７がオン状態からオフ状態になるため１次コイル１３
の電流Iaは第３図(b)に示すように最大値２０Ａをとっ
た直後に急激に減少する。そのため、１次コイル１３に
は第１図中の矢印×方向に逆起電力が発生し、２次コイ
ル１５の端子１９には第３図(k)に示す様に−３０kVの
トリガ高電圧が発生し、点火プラグ３０をスパークさせ
ることができる。放電開始後約−２kVの一定電圧を出力
し、第３図(l)に示すごとく２次コイル１５に放電電流
が流れる。
の電圧が比較基準電圧Vrefよりも大きくなるので、第３
図(d)に示すように時刻ｔ2においてコンパレータ２７の
出力は０レベルから１レベルに変化する。そこで、この
１レベル信号がフリップフロップ２６の端子Ｒに入力さ
れるので、第３図(f)に示すように時刻ｔ2において端子
Ｑの出力は１レベルから０レベルに変化し、トランジス
タ７がオン状態からオフ状態になるため１次コイル１３
の電流Iaは第３図(b)に示すように最大値２０Ａをとっ
た直後に急激に減少する。そのため、１次コイル１３に
は第１図中の矢印×方向に逆起電力が発生し、２次コイ
ル１５の端子１９には第３図(k)に示す様に−３０kVの
トリガ高電圧が発生し、点火プラグ３０をスパークさせ
ることができる。放電開始後約−２kVの一定電圧を出力
し、第３図(l)に示すごとく２次コイル１５に放電電流
が流れる。
また、コンパレータ２７の出力は時刻ｔ2において０レ
ベルから１レベルに変化した後、１次コイル１３の電流
Iaは減少して電流２０Ａよりも小さくなり、端子２３の
降下電圧が比較基準電圧Vrefよりも小さくなるので、コ
ンパレータ２７の出力は１レベルから０レベルに変化す
る。従って、第３図(d)に示すようにコンパレータ２７
の出力としては時刻ｔ2の直後に短いパルス波形を発生
する。
ベルから１レベルに変化した後、１次コイル１３の電流
Iaは減少して電流２０Ａよりも小さくなり、端子２３の
降下電圧が比較基準電圧Vrefよりも小さくなるので、コ
ンパレータ２７の出力は１レベルから０レベルに変化す
る。従って、第３図(d)に示すようにコンパレータ２７
の出力としては時刻ｔ2の直後に短いパルス波形を発生
する。
時刻ｔ2において、フリップフロップ２６のＱ出力は第
３図(f)に示す様に１レベルから０レベルに変化するの
に対応して、この反転論理出力である端子は第３図
(g)に示す様に０レベルから１レベルに変化する。
３図(f)に示す様に１レベルから０レベルに変化するの
に対応して、この反転論理出力である端子は第３図
(g)に示す様に０レベルから１レベルに変化する。
続いて、時刻ｔ2以降はトランジスタ８とダイオード１
０が導通し、１次コイル１４の電流Ibが第４図(c)に示
すように時間とともに増加する。時刻ｔ3において１次
コイル１４の電流Ibが電流２０Ａに達すると、電流検出
抵抗２４の電圧降下により端子２５には電流２０Ａに対
応した電圧が生じ、この電圧と比較基準電圧Vrefが同じ
になるようにVrefを決めてある。従って、時刻ｔ3を過
ぎると電流Ibに対応した端子２５の降下電圧が比較基準
電圧Vrefよりも大きくなるので、第３図(e)に示すよう
じ時刻ｔ4においてコンパレータ２８の出力は０レベル
から１レベルに変化する。そこで、この１レベル信号が
フリップフロップ２６の端子Ｓに入力されるので、第３
図(f)に示すように時刻ｔ3において端子Ｑの出力は０レ
ベルから１レベルに変化し、トランジスタ８がオン状態
からオフ状態になるため１次コイル１４の電流Ibは第３
図(c)に示すように最大値２０Ａをとった直後に急激に
減少するので、１次コイル１４には第１図中の矢印Ｙ方
向に逆起電力が発生し、２次コイル１５の端子１９に
は、第３図(k)に示す様に−２kVの負電圧から＋２kVの
正電圧に瞬時に極性が切換わる電圧が発生し、第３図
(l)に示す放電電流が途切れることなく継続する。
０が導通し、１次コイル１４の電流Ibが第４図(c)に示
すように時間とともに増加する。時刻ｔ3において１次
コイル１４の電流Ibが電流２０Ａに達すると、電流検出
抵抗２４の電圧降下により端子２５には電流２０Ａに対
応した電圧が生じ、この電圧と比較基準電圧Vrefが同じ
になるようにVrefを決めてある。従って、時刻ｔ3を過
ぎると電流Ibに対応した端子２５の降下電圧が比較基準
電圧Vrefよりも大きくなるので、第３図(e)に示すよう
じ時刻ｔ4においてコンパレータ２８の出力は０レベル
から１レベルに変化する。そこで、この１レベル信号が
フリップフロップ２６の端子Ｓに入力されるので、第３
図(f)に示すように時刻ｔ3において端子Ｑの出力は０レ
ベルから１レベルに変化し、トランジスタ８がオン状態
からオフ状態になるため１次コイル１４の電流Ibは第３
図(c)に示すように最大値２０Ａをとった直後に急激に
減少するので、１次コイル１４には第１図中の矢印Ｙ方
向に逆起電力が発生し、２次コイル１５の端子１９に
は、第３図(k)に示す様に−２kVの負電圧から＋２kVの
正電圧に瞬時に極性が切換わる電圧が発生し、第３図
(l)に示す放電電流が途切れることなく継続する。
また、コンパレータ２８の出力は時刻ｔ3において０レ
ベルから１レベルに変化した直後、１次コイル１４の電
流Ibは減少して電流２０Ａよりも小さくなり、端子２５
の降下電圧が比較基準電圧Vrefよりも小さくなるのでコ
ンパレータ２８の出力は１レベルから０レベルに変化す
る。従って、第３図(e)に示すようにコンパレータ２８
の出力信号は時刻ｔ3の直後に短いパルス波形を発生す
る。時刻ｔ3以降はトランジスタ７とダイオード９が導
通し、再び電流Iaが第３図(b)に示すように増加する。
ベルから１レベルに変化した直後、１次コイル１４の電
流Ibは減少して電流２０Ａよりも小さくなり、端子２５
の降下電圧が比較基準電圧Vrefよりも小さくなるのでコ
ンパレータ２８の出力は１レベルから０レベルに変化す
る。従って、第３図(e)に示すようにコンパレータ２８
の出力信号は時刻ｔ3の直後に短いパルス波形を発生す
る。時刻ｔ3以降はトランジスタ７とダイオード９が導
通し、再び電流Iaが第３図(b)に示すように増加する。
ここで、本実施例ではダイオード１０がトランジスタ８
のベース・コレクタ間の導通を阻止するため負のパルス
高電圧を吸収しないので、時刻ｔ2において１次コイル
１３に発生するＸ方向の逆起電力が安定に発生し、２次
コイル１５に負のトリガ高電圧が発生する。
のベース・コレクタ間の導通を阻止するため負のパルス
高電圧を吸収しないので、時刻ｔ2において１次コイル
１３に発生するＸ方向の逆起電力が安定に発生し、２次
コイル１５に負のトリガ高電圧が発生する。
一方、ダイオード９がトランジスタ７のベース・コレク
タ間の導通を阻止するため負のパルス高電圧を吸収しな
いので、時刻ｔ3において１次コイル１４に発生するＹ
方向の逆起電力が安定に発生し、点火プラグ３０の放電
が途切れている時は、２次コイル１５に正のトリガ高電
圧が発生し、放電が途切れていない時は瞬時に電圧の極
性が変化し、点火プラグ３０の放電を持続させる。
タ間の導通を阻止するため負のパルス高電圧を吸収しな
いので、時刻ｔ3において１次コイル１４に発生するＹ
方向の逆起電力が安定に発生し、点火プラグ３０の放電
が途切れている時は、２次コイル１５に正のトリガ高電
圧が発生し、放電が途切れていない時は瞬時に電圧の極
性が変化し、点火プラグ３０の放電を持続させる。
以下、上述の作動を繰返し行ない、第３図(k)，(l)に示
す電圧、電流波形を２次コイル１５に発生させて、点火
プラグ３０に交流で連続的な放電を行わせることができ
る。
す電圧、電流波形を２次コイル１５に発生させて、点火
プラグ３０に交流で連続的な放電を行わせることができ
る。
次に、点火プラグ３０近傍における気流等により、放電
が吹き消えて途切れた場合について、途切れない場合と
比較して説明する。
が吹き消えて途切れた場合について、途切れない場合と
比較して説明する。
概略的には、放電が途切れた場合に途切れない場合と異
なる点は、途切れてから再放電するまでの非放電期間を
短くするために、タイマー回路５０が働いてこのタイマ
ー回路が信号を発生して強制的にフリップフロップ２６
を反転させることである。そこで、タイマー回路５０の
作動を中心に説明する。
なる点は、途切れてから再放電するまでの非放電期間を
短くするために、タイマー回路５０が働いてこのタイマ
ー回路が信号を発生して強制的にフリップフロップ２６
を反転させることである。そこで、タイマー回路５０の
作動を中心に説明する。
タイマー回路５０は第３図(f),(h),(i)に示す様に、フ
リツプフロツプ２６のＱ出力の立上り及び立下りエッジ
を検出してトリガ信号を発生してこの信号をリトルガ作
動が可能な様に結線したワンショットマルチ５４の＋Tr
端子に入力する。
リツプフロツプ２６のＱ出力の立上り及び立下りエッジ
を検出してトリガ信号を発生してこの信号をリトルガ作
動が可能な様に結線したワンショットマルチ５４の＋Tr
端子に入力する。
このトリガ信号の間隔Tp（例えば約200μsec)と、ワン
ショットマルチ５４の出力パルス幅（タイマー時間）Tt
は、Tp＜Ttの関係に設定してある（例えばTt＝４００μ
sec)。従って、第３図(j)に示す様に、時刻ｔ2において
ワンショットマルチ５４の出力が１レベルから０レベ
ルに変化した後、時刻ｔ7まではリトルガされるため０
レベルを持続する。
ショットマルチ５４の出力パルス幅（タイマー時間）Tt
は、Tp＜Ttの関係に設定してある（例えばTt＝４００μ
sec)。従って、第３図(j)に示す様に、時刻ｔ2において
ワンショットマルチ５４の出力が１レベルから０レベ
ルに変化した後、時刻ｔ7まではリトルガされるため０
レベルを持続する。
ところが、時刻ｔ8において第３図(l)に示すように２次
コイル１５の電流が放電切れにより０になると、第３図
(b)に示す１次コイル１３の電流Iaが急激に減少する。
この電流Iaは時間とともに単調増加するが、図中点線で
示す様に２０Ａに達するのは時刻ｔ11であり、１次コイ
ル１３が通電開始する時刻ｔ7から時刻ｔ11までの期間T
t′は第３図図中のTpよりもかなり大きく、しかもタイ
マー時間Ttよりも大きい。すなわち、 Tp<Tt<Tt′。（例えばTt′＝８００μsec)。
コイル１５の電流が放電切れにより０になると、第３図
(b)に示す１次コイル１３の電流Iaが急激に減少する。
この電流Iaは時間とともに単調増加するが、図中点線で
示す様に２０Ａに達するのは時刻ｔ11であり、１次コイ
ル１３が通電開始する時刻ｔ7から時刻ｔ11までの期間T
t′は第３図図中のTpよりもかなり大きく、しかもタイ
マー時間Ttよりも大きい。すなわち、 Tp<Tt<Tt′。（例えばTt′＝８００μsec)。
従って、ワンショットマルチ５４はTt′の期間リトリガ
されないため、時刻ｔ7からTt（例えば４００μsec)だ
け時間経過した時刻ｔ9に作動し、第３図(j)に示す様に
０レベルから１レベルに変化する。このレベル変化がフ
リツプフロツプ２６のＣＰ端子に入力されて、第３図
(f),(g)に実線で示す様にＱ出力、出力のレベルが反
転する。そして、時刻ｔ9に第３図(k)に実線で示すトリ
ガ高電圧が発生して点火プラグ３０に放電が再開する。
時刻ｔ9以降は前述の時刻ｔ2以降と同様に交流連続放電
が行なわれる。
されないため、時刻ｔ7からTt（例えば４００μsec)だ
け時間経過した時刻ｔ9に作動し、第３図(j)に示す様に
０レベルから１レベルに変化する。このレベル変化がフ
リツプフロツプ２６のＣＰ端子に入力されて、第３図
(f),(g)に実線で示す様にＱ出力、出力のレベルが反
転する。そして、時刻ｔ9に第３図(k)に実線で示すトリ
ガ高電圧が発生して点火プラグ３０に放電が再開する。
時刻ｔ9以降は前述の時刻ｔ2以降と同様に交流連続放電
が行なわれる。
ここで重要なことは、タイマー回路５０を設けない場合
は、t8〜t11の期間（約７００μsec)だけ放電が途切れ
るのに対し、タイマー回路を設けたことにより、放電が
途切れる期間をt8〜t9の期間（約３００μsec)に短縮す
ることができることである。
は、t8〜t11の期間（約７００μsec)だけ放電が途切れ
るのに対し、タイマー回路を設けたことにより、放電が
途切れる期間をt8〜t9の期間（約３００μsec)に短縮す
ることができることである。
以上の説明から、点火プラグ３０はトリガ高電圧により
容量放電し、その後交流連続放電により長時間放電が可
能であるが、もし内燃機関の燃焼室内の気流により一時
的に点火プラグ３０の放電が途絶えても、タイマー回路
５０の作動によりすみやかに放電が再開して放電が途絶
える時間を短くできる。
容量放電し、その後交流連続放電により長時間放電が可
能であるが、もし内燃機関の燃焼室内の気流により一時
的に点火プラグ３０の放電が途絶えても、タイマー回路
５０の作動によりすみやかに放電が再開して放電が途絶
える時間を短くできる。
以上述べた様に本発明では、特開昭５６−３４９６４号
公報に示される交流連続放電型点火装置にタイマー回路
を追加し、１対のパワートランジスタのスイッチング周
期が設定値よりも大きくなった時に、タイマー回路が働
いて１対のパワートランジスタのスイッチングを強制的
に行なうようにしたから、もし点火プラグの放電が途絶
えてもすみやかに放電を再開できることから、長時間ほ
ぼ連続的に点火プラグを放電させることが可能となり、
エンジン等の燃焼放電の燃費を向上でき、かつ排気ガス
有害成分の排出量を低減できるという優れた効果を奏す
る。
公報に示される交流連続放電型点火装置にタイマー回路
を追加し、１対のパワートランジスタのスイッチング周
期が設定値よりも大きくなった時に、タイマー回路が働
いて１対のパワートランジスタのスイッチングを強制的
に行なうようにしたから、もし点火プラグの放電が途絶
えてもすみやかに放電を再開できることから、長時間ほ
ぼ連続的に点火プラグを放電させることが可能となり、
エンジン等の燃焼放電の燃費を向上でき、かつ排気ガス
有害成分の排出量を低減できるという優れた効果を奏す
る。
第１図は本発明装置の一実施例を示す電気回路図、第２
図及び第３図は第１図図示装置の作動説明に供する各部
波形図である。 １…直流電流をなす車載バッテリ，２…信号発生器，
３，４０…制御回路を構成する判別回路と論理回路，
７，８…それぞれ第１，第２のスイッチング素子をなす
パワートランジスタ，９，１０…逆流防止素子をなすダ
イオード、１１…点火コイル，１３，１４…１次コイ
ル，１５…２次コイル，２２，２４…それぞれ第１，第
２の電流検出素子をなす電流検出抵抗，３０…点火プラ
グ，５０…タイマー回路。
図及び第３図は第１図図示装置の作動説明に供する各部
波形図である。 １…直流電流をなす車載バッテリ，２…信号発生器，
３，４０…制御回路を構成する判別回路と論理回路，
７，８…それぞれ第１，第２のスイッチング素子をなす
パワートランジスタ，９，１０…逆流防止素子をなすダ
イオード、１１…点火コイル，１３，１４…１次コイ
ル，１５…２次コイル，２２，２４…それぞれ第１，第
２の電流検出素子をなす電流検出抵抗，３０…点火プラ
グ，５０…タイマー回路。
Claims (1)
- 【請求項１】直流電圧を発生する直流電源と、第１，第
２の１次コイル及び２次コイルを有する点火コイルと、
前記直流電源及び前記第１の１次コイルを含む第１の閉
回路を構成する第１のスイッチング素子と、前記直流電
源及び前記第２の１次コイルを含む第２の閉回路を構成
する第２のスイッチング素子と、前記第１の閉回路及び
前記第２の閉回路の通電方向をそれぞれ一方向に規定す
る逆流防止素子と、前記第１及び第２の閉回路の通電電
流をそれぞれ検出する第１及び第２の電流検出素子と、
外部より到来する点火指示信号に従って動作し、前記第
１，第２の電流検出素子からの両電流検出信号を入力と
して、前記両閉回路のうちの一方の通電電流が設定値に
達したときその一方の閉回路の通電を遮断する信号を前
記両スイッチング素子の一方に与えるとともに、他方の
閉回路の通電を開始させる信号を前記両スイッチング素
子の他方に与えて、前記両スイッチング素子をプッシュ
プル動作させる制御回路と、前記両閉回路のうちの一方
の閉回路の通電時間が設定値を越えた時その一方の閉回
路の通電を遮断するとともに、他方の閉回路の通電を開
始させる信号を発生するタイマー回路とを備え、トリガ
高電圧と持続放電電圧とを周期的に発生させ、この周期
が設定値以下であるようにしたことを特徴とする点火装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19025085A JPH063181B2 (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | 点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19025085A JPH063181B2 (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | 点火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6251761A JPS6251761A (ja) | 1987-03-06 |
| JPH063181B2 true JPH063181B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=16255007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19025085A Expired - Lifetime JPH063181B2 (ja) | 1985-08-29 | 1985-08-29 | 点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH063181B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8760067B2 (en) * | 2011-04-04 | 2014-06-24 | Federal-Mogul Ignition Company | System and method for controlling arc formation in a corona discharge ignition system |
-
1985
- 1985-08-29 JP JP19025085A patent/JPH063181B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6251761A (ja) | 1987-03-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR930007999B1 (ko) | 내연기관용 점화장치 | |
| EP1201920B1 (en) | Ignition apparatus for internal combustion engine | |
| JP2774992B2 (ja) | 内燃機関の点火装置 | |
| US4356807A (en) | Ignition device for an internal combustion engine | |
| EP1063426B1 (en) | Ignition unit for internal combustion engine | |
| US4478200A (en) | Electronic ignition system for internal combustion engine capable of supplying electric power to auxiliary unit | |
| US6367318B1 (en) | Multicharge ignition system having combustion feedback for termination | |
| US4674467A (en) | Apparatus for controlling ignition in internal combustion engine | |
| JPH063182B2 (ja) | 点火装置 | |
| JP4192427B2 (ja) | 車両用発電制御装置 | |
| JPH063181B2 (ja) | 点火装置 | |
| US4044733A (en) | Ignition apparatus for internal combustion engine | |
| JPS5911272B2 (ja) | 電動機速度制御回路 | |
| JPH05172029A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| US4972822A (en) | Ignition apparatus for an internal combustion engine | |
| US4953520A (en) | Ignition apparatus of internal combustion engine | |
| JPS63150466A (ja) | 無接点点火装置 | |
| JP2821527B2 (ja) | イグニション制御装置 | |
| JPH0128303Y2 (ja) | ||
| JPH0192578A (ja) | 内燃機関用無接点点火装置 | |
| EP3848571A1 (en) | Vehicle ignition device, ignition control device, and control method of vehicle ignition device | |
| JP2909291B2 (ja) | 内燃機関点火装置 | |
| JP2848472B2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JP2569844B2 (ja) | コンデンサ放電式内燃機関用点火装置 | |
| JPS61241466A (ja) | 内燃機関の点火装置 |