JPS61234278A - 内燃機関用点火装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は点火装置に関し、特に点火コイルの１次コイル
電流を制限する交流連続放電型の点火装置に関する。

〔従来の技術〕

従来、火花点火式内燃機関用の交流連続放電型の点火装
置としては、例えば特開昭５６−３４９６４号公報で示
される方式が公知であり、内燃機関の１回の燃焼行程に
おいて点火プラグの放電持続時間を必要なだけ長くする
ことができ、平均放電電流値は５０ｍＡ以上と大きく、
高エネルギ一点火が可能であり、混合気の着火性に優れ
ている。

〔発明が解決しようとする問題点〕 ところが、特開昭５６−３４９６４号公報で示される点
火装置は、点火指示信号が１つだけであり、この信号が
ＯＮになると点火装置の通電が開始し、その後点火開始
（点火時期）までに０．５〜１ｍ５ｅｃの遅れ時間があ
るため、点火時期を正確に制御することができず、また
１売口の点火エネルギーが不足し、充分な高電圧が発生
しないという問題があった。

本発明は、この問題を解決するために、新たに点火時期
を指示する第２の点火指示信号を用い、この信号により
点火時期を正確に制御し、１売口の点火エネルギーを大
きくすることにより、内燃機関に最適な点火を行い、燃
費向上及び排気ガス有害成分の排出量低減を達成しうる
点火装置を提供することを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

そのため本発明は、直流電圧を発生する直流電源と、第
１．第２の１次コイル及び２次コイルを有する点火コイ
ルと、前記直流電源及び前記第１の１次コイルを含む第
１の閉回路を構成する第１のスイッチング素子と、前記
直流電源及び前記第２の１次コイルを含む第２の閉回路
を構成する第２のスイッチング素子と、前記第１の閉回
路及び前記第２の閉回路の通電方向をそれぞれ一方向に
規定する逆流防止素子と、前記第１及び第２の閉回路の
通電電流をそれぞれ検出する電流検出素子と、交流放電
時続時間を指示するための第１の点火指示信号と最初の
１次電流通電時間を指示するための第２の点火指示信号
とを点火時期ごとに繰り返して発生する点火指示信号発
生手段と、前記第１の点火指示信号が到来すると前記電
流検出素子からの電流検出信号を入力として前記両閉回
路のうちの一方の通電電流が設定値に達したときその一
方の閉回路の通電を遮断する信号を前記両スイッチング
素子の一方に与えると共に、他方の閉回路の通電を開始
させる信号を前記両スイッチング素子の他方に与えて、
前記両スイッチング素子をプッシュプル動作させ、かつ
前記第２の点火指示信号の到来により前記両スイッチン
グ素子のうち一方を、この第２の点火指示信号により指
示された１次電流通電時間の間導通させた後遮断する点
火制御回路とを備える内燃機関用点火装置を提供するも
のである。

〔作　用〕

これにより、第２の点火指示信号により両スイッチング
素子のうち一方を十分な時間導通させた後点火時期で遮
断し、その後、第１の点火指示信号が発生している間、
両閉回路の一方および他方の通電電流が設定値に達する
ごとに両スイッチング素子を交互に断続する。

〔実施例〕

以下、本発明を図面に示す実施例により説明する。第１
図は本発明装置の第１実施例を示す回路図である。第１
図において、４は点火指示信号を発生する点火指示信号
発生手段をなす点火指示信号発生回路、５は設定値出力
回路をなす基準電圧発生回路、６は判別回路、７は論理
回路である。

この論理回路７中のＡＮＤゲー１−１７は、点火指示信
号発生回路４の端子４０４から出力される第１の点火指
示信号と判別回路６の出力信号とのＡＮＤ論理をとる回
路で、第１の点火指示信号がルベルの時は、判別回路６
の出力パルス信号を通過させ、他方第１の点火指示信号
がＯレベルの時は常にθレベル信号を出力する。

ＡＮＤゲート１８は、第１の点火指示信号と判別回路６
の出力信号を反転させたＮＯＴゲート１６の出力信号と
のＡＮＤ論理をとる回路で、第１の点火指示信号がルベ
ルの時はＮＯＴゲート１６の出力パルス信号を通過させ
、第１の点火指示信号がＯレベルの時は常にＯレベル信
号を出力する。

１９．２２はＡＮＤゲー）１７．１８の出力によりプッ
シュプル動作を行うよう結線された第１゜第２のスイッ
チング素子をなすパワートランジスタで、これらパワー
トランジスタ１９．２２のベースはＡＮＤゲート１７．
１８の出力端子にそれぞれ接続されている。またパワー
トランジスタ１９．２２のコレクタは、それぞれ逆流防
止素子をなすダイオード２３．２４を介して点火コイル
３０の１次コイルの一方および他方の１次端子３０５．
３０６に接続されており、各コレクタがそれぞれダイオ
ード２３．２４のカソードに接続されている。さらに、
パワートランジスタ１９．２２のエミッタは微小抵抗値
をもつ電流検出素子をな　゛す電流検出抵抗２０．２１
を介してそれぞれ接地されている。

点火コイル３０は巻数比約３００の１次コイル３０１．
３０２と２次コイル３０３、および鉄心３０４から構成
されており、１次コイル３０１゜３０２と２次コイル３
０３は鉄心３０４を介して磁気的に結合しており、１次
コイル３０１．３０２に発生する電圧を昇圧して２次コ
イル３０３から出力するもので、１次コイルの一方およ
び他方の端子３０５，３０６はダイオード２３．２４の
アノードに接続され、１次コイルの中間端子３０７はバ
ッテリ６０のプラス端子に接続されている。

このバフテリ６０のマイナス端子は接地されている。

点火コイル３０の２次コイル３０３の出力端子３０８は
ディストリビュータ４０の中心電極４０１に接続されて
おり、図示しない内燃機関の回転に同期して中心電極４
０１が回転して各側電極４０２〜４０５に高電圧分配を
行う。内燃機関の各気筒に配置された各点火プラグ５１
〜５４は高圧ケーブル４１〜４４によりディストリビュ
ータ４０の各側電極４０２〜４０５に接続されている。

判別回路６は電流検出抵抗２０．２１の電圧降下を検出
して点火コイル３０の１次コイル電流１ａ。

Ｉｂの大きさを判定するものである。この判別回路６に
おいて、一方のコンパレータ１３の非反転入力端子には
一方の電流検出抵抗２０の端子電圧が印加され、反転入
力端子には基準電圧発生回路５の端子５０１から電流設
定値に対応した比較電圧Ｖｒｅｆが印加されているので
、コンパレータ１３は高電圧を比較して端子電圧の方が
比較電圧Ｖｒｅｆよりも大きいときルベル信号を出力し
、端子電圧の方が比較電圧Ｖｒｅｆよりも小さいときＯ
レベルの信号を出力する。他方のコンパレータ１４につ
いては、その非反転入力端子には他方の電流検出抵抗２
１の端子電圧が印加され、反転入力端子には基準電圧発
生回路５の端子５０１から比較電圧Ｖｒｅｆが印加され
ているので、端子電圧の方が比較電圧Ｖｒｅｆよりも大
きいときコンパレーク１４はルベルの信号を出力し、端
子電圧の方が比較電圧Ｖｒｅｆよりも小さい時はＯレベ
ルの信号を出力する。またＲＳフリソプフロフプ１５の
端子Ｓはセット入力端子、端子Ｒはリセット入力端子、
端子Ｑは出力端子である。このフリップフロップ１５の
端子Ｓ、端子Ｒはコンパレータ１４，１３の出力端子に
それぞれ接続されており、コンパレータ１３がルベル信
号を出力した時端子Ｑは０レベル信号を出力し、コンパ
レータ１４がルベル信号を出力したとき端子Ｑはルベル
信号を出力する。

基準電圧発生回路５は、２つのアナログスイッチ１０．
１１の出力端子Ｏを共通にして端子５０１に接続し、ア
ナログスイッチ１０．１１の入力端子には基準電圧Ｖｒ
、、Ｖｒ！がそれぞれ印加されている。また、基準電圧
発生回路５の端子５０２は一方のアナログスイッチ１０
のコントロール端子Ｃに接続され、さらにＮＯＴゲート
１２を介して他方のアナログスイッチ１１のコントロー
ル端子Ｃに接続されている。ここで、端子５０２がルベ
ルのときはアナログスイッチ１０．１１はそれぞれＯＮ
とＯＦＦであり、端子５０１から出力する基準電圧Ｖｒ
ｅｆは一方の基準電圧Ｖｒ。

に等しくなる。これに対して端子５０２がＯレベルのと
きはアナログスイッチ１０．１１はそれぞれＯＦＦとＯ
Ｎであり、基準電圧Ｖｒｅｆは他方の基準電圧ｖｒ！に
等しくなる。従って、基準電圧発生回路５は端子５０２
に入力される第２の点火指示信号のレベルに応じて、端
子５０１から出力される基準電圧ＶｒｅｆをＶｒ、又は
Ｖｒ、に変化させることができる。

基準位置センサ１５回転角度センサ２は内燃機関に同期
してパルス信号を発生する公知のマグネットピックアッ
プ式センサであり、基準位置センサｌは１８０℃Ａ（ク
ランク角度）毎に、回転角度センサ２は３０℃Ａ（クラ
ンク角度）毎に１つのパルス信号を発生し、それぞれ点
火指示信号発生回路４の端子４０１．４０２に入力する
。

負圧センサ３は公知の半導体ダイヤフラム式の圧力セン
サであり、図示しない内燃機関の吸気管負圧に比例した
アナログ電圧を発生し、点火指示信号発生回路４の端子
４０３に入力する。点火指示信号発生回路４の端子４０
９はバフテリ６０のプラス端子に接続されている。

点火指示信号発生回路４は各センサ１〜３の出力信号と
バッテリ電圧とに基づいて計算処理を行い、第１及び第
２の点火指示信号を端子４０４゜４０５から出力する。

第２図に、点火指示信号発生回路４の構成を示す。点火
指示信号発生回路４は中央処理装置（ＣＰＵ）４１０．
ＲＡＭ４１１．ＲＯＭ４１２等を有するマイクロコンピ
ュータシステムで、デジタル入力ボート４１４は端子４
０１，４０２から基準位置センサ１、回転角度センサ２
のパルス信号を取り込む。

デジタル出力ボート４１３は端子４０４，４０５から第
１．第２の点火指示信号を出力する。Ａ／Ｄ変換４１５
は端子４０３から負圧センサ３の電圧信号を入力し１、
端子４０９からバ・ノテリ６０の電圧を入力してデジタ
ル出力変換を行う。

次に、上記構成においてその作動を説明する。

第３図（ａ）は本実施例の第１図及び第２図に示す点火
指示信号発生回路４の計算処理を示す演算流れ図である
。まず、点火指示信号発生回路４の作動を第４図の波形
図を用いて説明する。内燃機関運転中は、基準位置セン
サ１、回転角度センサ２より第４図＜１）、　（２）に
示す様に１８０℃Ａ毎の基準信号と３０℃Ａ毎の角度信
号が点火指示信号発生回路４に入力されている。第３図
（ａｌに示す様に、第４図の時刻ｔ０で発生する１８０
℃Ａ毎の基準信号で１８０’割り込みステップ５１０１
がスタートする。ステップ５１０２ではクランク軸が１
８０＠回転するのに要する経過時間から逆数演算により
回転数Ｎｅを計算する。ステップＳｌ　０３で吸気管負
圧ＰＨの信号を読み込んでデジタル値に変換する。ステ
ップ５１０４では機関に最適な点火時期を求めるために
回転数Ｎｏと吸気管負圧Ｐ。

に基づいて図示しない２次元マツプにより最適な点火時
期θＩＰＫを検索する。ステップ５１０５ではバッテリ
電圧■、を読み込んでデジタル値に変換する。次に、点
火コイル３０は１次コイルの通電を開始してから２次コ
イルに高圧が発生するまでには遅れ時間ｔ　ＤＬＹがあ
り、この遅れ時間ｔ　ＤＬｖがバッテリ電圧ｖｌにより
第７図に示す様に変化する。従って、点火コイル３０の
１次コイルの通電開始時期θ３ＴＡは点火時期θ８２．
よりも遅れ時間ｔ。Ｌ７に相当する遅れ角度θＤＬｖだ
け早くする必要がある。このため、ステップ５１０６で
は回転数Ｎｅとバフテリ電圧Ｖ、とに基づいて図示しな
い２次元マツプにより最適な遅れ角度θＤＬＹを減算し
て通電開始時期θ、ＴＡを求める。ステップ８１０８で
は内燃機関のクランク角度が通電開始時期θｍ？Ａに一
致したかどうかを判断し、−敗したら次のステップ５１
０９に進む。このステップ５１０９では第４図（４）、
　（５）に示す様に、時刻ｔ。

（通電開始時期θ、７Ａ）から時刻ｔｚ　　（点火時期
θＳ□）の期間ルベル信号を出力する第２の点火指示信
号と、時刻ｔ、から時刻ｔｚ　　（放電終了時期０３テ
テ）の期間ルベル信号を出力する第１の点火指示信号と
をそれぞれ端子４０４．４０５に出力する。その後ステ
ップ３１１０で処理を終了してリターンする。

第３図山）に示す３０’割り込みルーチンは第４図（２
）に示す様に、回転角度センサ２の信号で３０℃Ａ毎に
ステップ５２０１からスタートする。ステップ５２０２
では回転角度計算を行い、第３図（ａ）で示すメインル
ーチンのステップ８１０８で実行するクランク角の算出
に必要な角度値を与える。

その後ステップ５２０３で処理を終了してリターンする
。

次に、第１図に示す点火装置の作動を第５図及び第５図
を時間的に拡大した第６図の波形図を用いて説明する。

内燃機関の作動中機関の回転と同期して、点火指示信号
発生回路４の端子４０４．４０５から第５図（１）、　
（２）に示す第１及び第２の点火指示信号が出力される
。すなわち、点火指示信号発生回路４は火花放電期間中
のみルベル信号を端子４０４から出力し、遅れ時間ｔ　
ＤＬＹの期間だけルベル信号を端子４０５から出力する
。第１図図示の点火装置の作動は概略的には、判別回路
６が点火コイル３０を含めた回路設計によって決まる１
〜５ＫＨ２程度の固有周波数で第５図（６）に示すよう
な方形波パルス信号をｔ１〜Ｌ、の期間出力し、またイ
ンバータ１６はこのパルス信号を反転したパルス信号を
出力する。これらの信号はアントゲ−）１７．１８を介
してトランジスタ１９．２２のベースに印加され、これ
らパワートランジスタ１９．２２が１．−１．の期間交
互にＯＮ、ＯＦＦし、プッシュプル動作を行う。これに
よって、点火コイル３０の１次コイル３０１，３０２に
第５図（３）、　（４）で示す電流が流れて、第５図（
５）に示すように点火コイル３０の２次コイル３０３に
高電圧が発生し、点火プラグ５１〜５４に放電する。

次に、作動を詳細に説明する。第６図は第５図のｔｌ−
ｔ３期間の波形を時間的に拡大したものであり、第６図
（１）に示す第１の点火指示信号が時刻１．において０
レベルからルベルに立ち上がると、トランジスタ１９が
ＯＦＦからＯＮになり、１次コイル３０１を流れる電流
Ｉａが第６図（３）に示す様に時間とともに増加する。

ｔ、ｘｔ、の期間つまり遅れ時間ｔ　ＤＬＶの間は、第
６図（２）に示すごとく第２の点火指示信号がルベルで
あるため、第６図（９）に示す様に基準電圧Ｖｒｅｆは
基準電圧Ｖｒ、よりも高い基準電圧Ｖｒ、に等しくなっ
ている。この基準電圧Ｖｒ、は、１次コイル電流Ｉａが
１６Ａであるときに電流検出抵抗２０に生じる電圧降下
（基準電圧Ｖｒ、に相当）に対して十分高く設定（たと
えばＩａ＝２ＯＡ相当に設定）しである、従って、時刻
ｔ２以前においては第６図（３）に示す様に１次コイル
電流１ａが１８Ａに達してもコンパレータ１３の出力は
０レベルのままである。

時刻１ｔにおいて第６図（９）に示す様に基準電圧Ｖｒ
ｅｆは基準電圧Ｖｒ、から基準電圧Ｖｒｇに切り換わる
。この基準電圧Ｖｒ、は、１次コイル電流Ｉａが１６Ａ
であるときに電流検出抵抗２０に生じる電圧降下に等し
く設定しである。従って、時刻ｔアを過ぎると電流Ｉａ
に対応した電流検出抵抗２０の電圧降下が基準電圧Ｖｒ
ｅｆ　（＝Ｖｒ、）よりも大きくなるので、第６図（４
）に示す様に時刻ｔ２においてコンパレータ１３はパル
ス（ｔ　号ヲ出力する。このパルス信号がフリップフロ
ップ１５の端子Ｒに入力されるので、第６図（８）に示
す様に時刻ｔ２においてフリップフロップ１５の端子Ｑ
の出力はルベルからθレベルに変化し、トランジスタ１
９がＯＮからＯＦＦになるため１次コイル３０１の電流
ｒａは第６図（３）に示すように最大値１８Ａをとった
直後に急激に減少する。この結果、１次コイル３０１に
は第１図中の矢印Ｘ方向に逆起電力が発生し、第６図（
７）図に示す様に２次コイル３０３の端子３０８には約
−３０ＫＶのトリガ高電圧が発生する。この高電圧によ
りディストリビュータ４０、高圧ケーブル４１を経由し
て第１気筒の点火プラグ５１の放電を開始する。放電開
始後約−２ＫＶの一定電圧を出力する。ここで、１次コ
イル３０１の電流１ａが最大値２０Ａに設定しであるた
め、十分な高エネルギーが点火コイル３０１に蓄えられ
ており、高いトリガ電圧の発生と、大きな１発註の放電
エネルギーが得られる。放電開始後、トランジスタ２２
とダイオード２４が導通し、１次コイル３０２の電流１
ｂが第６図（５）に示すように時間とともに増加する。

時刻ｔｚ＋において１次コイル３０２の電流１ｂが１６
Ａに達すると、電流検出抵抗２１の電圧降下が比較電圧
Ｖｒｅ　ｆ　　（＝Ｖｒｚ　）に等しくなるように電流
検出抵抗２１が設定しであるので、時刻ｔｚ＋を過ぎる
と電流Ｉｂに対応した電流検出抵抗２１の電圧降下が基
準電圧Ｖ　ｒ　ｅ　ｆ　（＝Ｖ　ｒｔ　）よりも大きく
なるので、第６図（６）に示す様に時刻ｔｚ＋において
コンパレータ１４はパルス信号ヲ出力する。このパルス
信号がフリップフロップ１５のＳ端子に入力されるので
、第６図（８）に示す様に時刻ｔｚ＋においてフリップ
フロップ１５の端子Ｑの出力がＯレベルからルベルに変
化し、トランジスタ２２がＯＮからＯＦＦになるため、
１次コイル３０２の電流Ｉｂは第６図（５）に示すよう
に最大値１６Ａをとった直後に急激に減少する。この結
果、１次コイル３０２には第１図中の矢印Ｙ方向に逆起
電力が発生し、時刻ｔｘｔにおいて、点火プラグ５１の
放電が途切れていれば第６図（７）に点線で示すように
２次コイル３０３の端子３０８はプラスのトリガが高電
圧が発生し、点火プラグ５１に放電を再開させる。一方
、時刻ｔｚ＋において放電が持続していれば、２次コイ
ル３０３の端子３０８にはトリガ高電圧は発生せず、第
６図（７）に実線で示すように約−２ＫＶの負電圧から
約＋２ＫＶの正電圧にスイッチング的に切り換わる。

時刻ｔ２１以降は、トランジスタ１９とダイオード２３
が導通し、１次コイル３０１の電流１ａが第６図（３）
に示すように流れ、この電流により点火コイル３０を介
して点火プラグ５１の放電を持続させることができる。

時刻ｔｚ＋以降、１次コイル３０１の電流１ａは第６図
（３）に示すように時間とともに増加する。

時刻ｔ２□において１次コイル３０１の電流１ａが１６
Ａに達すると、コンパレータ１３が作動して第６図（４
）に示すパルスを出力するとともに、フリップフロップ
１５のＱ端子がルベルからＯレベルに変化する。これに
対応して、２次コイル３０３の出力電圧は第６図（７）
に示す様に＋２ＫＶから一２ＫＶにスイッチング的に変
化して点火プラグ５１の放電を持続させる。以上の作動
を第６図に示す様に時刻ｔ２□以後も繰り返し行い、第
１の点火指示信号がルベルの間、交流で連続的な放電を
点火プラグ５１に行わせることができる。

ここで、本実施例ではダイオード２４が１次コイル３０
２とトランジスタ２２のコレクタの間に接続されており
、このダイオード２４がトランジスタ２２のベース・コ
レクタ間の導通を阻止するため、負のパルス高電圧を吸
収しないので、時刻ｔ２において１次コイル３０１に発
生するＸ方向の逆起電力が安定に発生し、２次コイル３
０３に負のトリガ高電圧が発生する。一方、ダイオード
２３が１次コイル３０１とトランジスタ１９のコレクタ
の間に接続されており、このダイオード２３がトランジ
スタ１９のベース・コレクタ間の導通を阻止するため正
のパルス高電圧を吸収しないので、時刻ｔ！Ｉにおいて
１次コイル３０２に発生するＹ方向の逆起電力が安定に
発生し、点火プラグ５１の放電が途切れている時は、２
次コイル３０３に正のトリガ高電圧が発生し、放電が途
切れていない時はスイッチング的に電圧の極性が変化し
、点火プラグ５１の放電を持続させる。以下、上述の作
動を繰り返し、ダイオード２３．２４を備えたことによ
り安定なトリガ高電圧の発生と連続放電が可能になる。

以上の説明から点火プラグ５１は約−３０ＫＶの２次コ
イル３０３のトリガ高電圧により容量放電し、その後約
２ＫＶの一定電圧に゛より長期間持続放電する。ここで
重要なことは、１見目のトリガ高電圧は十分に高く、１
見目のエネルギーが大きく、またトリガ高電圧と持続放
電電圧が繰り返し発生することで、内燃機関の燃焼室内
の気流により一時的に点火プラグ４１の放電が途絶えて
も、その少し後に生じるスイッチングによりトリガ高電
圧が発生し、速やかに放電が復活し放電が持続されるこ
とである。以上の説明は第５図に示す時刻ｔ１〜ｔ、ま
での第１気筒の点火についてであったが、全く同様に時
刻ｔ、からは第３気筒の点火、その後第４気筒、第２気
筒と続き、４気筒の点火が順次行われる。

第８図は本発明の第２実施例を示すもので、前述した第
１実施例に対し、両パワートランジスタ１９．２２のエ
ミッタを共通接続して１つの電流検出抵抗２０に接続し
、この電流検出抵抗２０の端子電圧を１つのコンパレー
タ１３の非反転入力端子に接続し、このコンパレータ１
３の出力をデータフリップフロップ１５ａのクロック入
力端子に印加し、このフリップフロップ１５ａの百出力
をデータ入力端子りに入力すると共にＱ出力端子１５ａ
を判別回路６の出力として論理回路７に供給するように
したものである。

この第２実施例によれば、１つの電流検出抵抗２０によ
り両１次コイル３０１．３０２の１次電流を検出して、
この１次電流が設定値以上になるとコンパレータ１３に
ルベルのパルス出力が発生してデータフリップフロップ
１５ａのＱ出力がルベルからＯレベルあるいはＯレベル
からルベルと反転し、論理回路７を介して両パワートケ
ンジスタ１９．２２を交互に断続する。

第９図は本発明の第３実施例を示すもので、基準電圧発
生回路５は１つの基準電圧Ｖｒ、を常時出力するように
してあって、この基準電圧Ｖｒ２は１次コイル電流が１
６Ａであるときに電流検出抵抗２０．２１に生じる電圧
降下と等しくしである。そして、論理回路７のＡＮＤゲ
ート１７の出力はＯＲゲー）１７ａの一方の入力に接続
され、このＯＲゲート１７ａの他方の入力に点火信号発
生回路４の第２の点火指示信号が供給され、このＯＲゲ
ート１７ａの出力が一方のパワートランジスタ１９のベ
ースに接続されている。ここで、点火指示信号発生回路
４の第１の点火指示信号は前述した第１実施例の第５図
（１）で示す第１の点火指示信号より第５図（２）で示
す第２の点火指示信号分だけ削除した、第５図（７）に
示すごとく点火時期１゜から交流放電終了時期１．Ｉの
間ルベルの信号を発生するものとする。

この第３実施例によれば、第５図（２）の時刻ｔ１にお
いて発生する第２の点火指示信号によってＯＲゲートｌ
　７ａを介して一方のパワートランジスタ１９を導通さ
せ、時刻ｔ２の点火時期にてパワートランジスタ１９を
遮断させる。ここで、第２の点火指示信号がルベルの期
間は、点火コイル３０の１次コイルの通電電流が所定値
（例えば１８Ａ）まで立ち上がるに十分最適な時間に設
定しであるため、第２の点火指示信号がルベルの間に電
流検出抵抗２０の端子電圧は基準電圧発生回路５の基準
電圧（１次電流の１６Ａに相当する）より高くなって、
コンパレータ１３の出力信号がルベルとなり、フリップ
フロップ１５をリセットする。そして、時刻ｔ２の点火
時期にて第１の点火指示信号がルベルになることにより
、この第１の点火指示信号がルベルの間、点火コイル３
０の１次コイル３０１．３０２の電流が設定値（１６Ａ
）になるごとに、両パワートランジスタ１９．２２を交
互に断続させる。

〔発明の効果〕

以上述べたように本発明の最も重要なこととして、特開
昭５６−３４９６４号公報が第１の点火指示信号のみ備
えていたために、点火時期である時刻ｔ２が正確に制御
できなかった。これに対して、本発明では第１の点火指
示信号に加えて第２の点火指示信号を備えており、点火
時期を正確に設定することができる。また、特開昭５６
−３４９６４号公報では１次コイル電流の最大値が常に
一定であったので、１見目の点火エネルギーとトリガ高
電圧が低かったが、本発明の点火装置ではこれらを解決
できる。この結果、機関が要求する最適の点火時期で高
エネルギーの点火をすることができ、燃費向上、排気ガ
ス有害成分の排出を低減できるという優れた効果を奏す
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明装置の第１実施例を示す電気回路図、第
２図は第１図図示の点火指示信号発生回路４の詳細構成
を示す電気回路図、第３図（ａｌ、　（ｂ）は第２図図
示の点火指示信号発生回路４の作動内容を説明する演算
流れ図、第４図および第５図は本発明装置の作動説明に
供する各部波形図、第６図は第５図に示す各部波形図を
時間的に拡大して示した各部波形図、第７図は遅れ時間
のバフテリ電圧依存特性図、第８図および第９図は本発
明装置の第２．第３実施例を示す電気回路図である。 ４・・・点火指示信号発生回路、５・・・基準電圧発生
回路、６・・・判別回路、７・・・論理回路、１９．２
２・・・パワートランジスタ、２０．２１・・・電流検
出抵抗、２３．２４・・・ダイオード、３０・・・点火
コイル。 ４０・・・ディストリビュータ、５２〜５４・・・点火
プラグ。 代理人弁理士　　岡　部　　　隆 第６図 第７図 八゛ツ〒フｔＬＶｅ

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）直流電圧を発生する直流電源と、第１、第２の１
   次コイル及び２次コイルを有する点火コイルと、前記直
   流電源及び前記第１の１次コイルを含む第１の閉回路を
   構成する第１のスイッチング素子と、前記直流電源及び
   前記第２の１次コイルを含む第２の閉回路を構成する第
   ２のスイッチング素子と、前記第１の閉回路及び前記第
   ２の閉回路の通電方向をそれぞれ一方向に規定する逆流
   防止素子と、前記第１及び第２の閉回路の通電電流をそ
   れぞれ検出する電流検出素子と、交流放電時続時間を指
   示するための第１の点火指示信号と最初の１次電流通電
   時間を指示するための第２の点火指示信号とを点火時期
   ごとに繰り返して発生する点火指示信号発生手段と、前
   記第１の点火指示信号が到来すると前記電流検出素子か
   らの電流検出信号を入力として前記両閉回路のうちの一
   方の通電電流が設定値に達したときその一方の閉回路の
   通電を遮断する信号を前記両スイッチング素子の一方に
   与えると共に、他方の閉回路の通電を開始させる信号を
   前記両スイッチング素子の他方に与えて、前記両スイッ
   チング素子をプッシュプル動作させ、かつ前記第２の点
   火指示信号の到来により前記両スイッチング素子のうち
   一方を、この第２の点火指示信号により指示された１次
   電流通電時間の間導通させた後遮断する点火制御回路と
   を備える内燃機関用点火装置。
2. （２）前記点火制御回路は、前記第２の点火指示信号が
   到来すると第１の電流設定値を出力し、その後第１の電
   流設定値より小さい第２の電流設定値を出力する設定値
   出力回路と、この設定値出力回路より出力される電流設
   定値と前記電流検出素子からの両電流検出信号とを入力
   し、前記両閉回路のうちの一方および他方の通電電流が
   前記設定値出力回路よりの電流設定値に達するごとに反
   転する出力を発生する判別回路と、この判別回路の出力
   信号と前記第１の点火指示信号とが入力され、前記第１
   の点火指示信号が入力されている間、前記判別回路の交
   互に反転する出力信号によって前記両スイッチング素子
   を交互に断続するための論理回路とを含んでなる特許請
   求の範囲第１項記載の内燃機関用点火装置。