JPH06316750A - マグネシウム合金成形物の製造方法 - Google Patents
マグネシウム合金成形物の製造方法Info
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- JPH06316750A JPH06316750A JP9191793A JP9191793A JPH06316750A JP H06316750 A JPH06316750 A JP H06316750A JP 9191793 A JP9191793 A JP 9191793A JP 9191793 A JP9191793 A JP 9191793A JP H06316750 A JPH06316750 A JP H06316750A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 リチウムを６〜１０．５重量％含有し、所望
によりイットリウム及びカルシウムの少なくとも１種を
０．３〜３重量％含有し、更に所望によりそれぞれ４重
量％以下のアルミニウム及び亜鉛、それぞれ２重量％以
下の銀、マンガン、ケイ素及びランタノイドからなる群
から選ばれた少なくとも１種の元素を含有し、残部がマ
グネシウムと不可避の不純物からなるマグネシウム合金
を鋳造し、その際に冷却凝固させ、該鋳造物を加工熱処
理することなしに直接に超塑性成形することからなるマ
グネシウム合金成形物の製造方法。 【効果】 本発明により、超塑性特性を低コストで発現
させ、前処理としての加工熱処理を必要とせずに、直接
に超塑性成形してマグネシウム合金成形物を安価に製造
することができる。
によりイットリウム及びカルシウムの少なくとも１種を
０．３〜３重量％含有し、更に所望によりそれぞれ４重
量％以下のアルミニウム及び亜鉛、それぞれ２重量％以
下の銀、マンガン、ケイ素及びランタノイドからなる群
から選ばれた少なくとも１種の元素を含有し、残部がマ
グネシウムと不可避の不純物からなるマグネシウム合金
を鋳造し、その際に冷却凝固させ、該鋳造物を加工熱処
理することなしに直接に超塑性成形することからなるマ
グネシウム合金成形物の製造方法。 【効果】 本発明により、超塑性特性を低コストで発現
させ、前処理としての加工熱処理を必要とせずに、直接
に超塑性成形してマグネシウム合金成形物を安価に製造
することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は軽量高強度のマグネシウ
ム合金成形物の製造方法に関し、より詳しくは特定のマ
グネシウム合金の超塑性特性を利用して低コストで成形
物を製造する方法に関する。
ム合金成形物の製造方法に関し、より詳しくは特定のマ
グネシウム合金の超塑性特性を利用して低コストで成形
物を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近の自動車、家電、ＯＡ産業における
軽量化の流れの中でマグネシウム合金が注目されてい
る。しかし、一般のマグネシウム合金の欠点として塑性
加工が困難であることが挙げられる。そのような合金の
中ではＭｇ−Ｌｉ共晶合金は超塑性特性を有することで
知られている。この超塑性特性を利用したブロー成形な
どの超塑性成形はマグネシウム合金の新しい加工技術と
して期待されている。
軽量化の流れの中でマグネシウム合金が注目されてい
る。しかし、一般のマグネシウム合金の欠点として塑性
加工が困難であることが挙げられる。そのような合金の
中ではＭｇ−Ｌｉ共晶合金は超塑性特性を有することで
知られている。この超塑性特性を利用したブロー成形な
どの超塑性成形はマグネシウム合金の新しい加工技術と
して期待されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｍｇ−
Ｌｉ合金の超塑性特性をブロー成形などの超塑性成形に
適するように十分に発現させるためには、圧延などの加
工熱処理を行って金属組織を微細化させる必要があり、
このことはコストアップの要因になっている。
Ｌｉ合金の超塑性特性をブロー成形などの超塑性成形に
適するように十分に発現させるためには、圧延などの加
工熱処理を行って金属組織を微細化させる必要があり、
このことはコストアップの要因になっている。
【０００４】本発明は、このような従来技術の有する課
題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的は、特定
のＭｇ−Ｌｉ合金について超塑性特性を低コストで発現
させ、前処理としての加工熱処理を必要とせずに、直接
に超塑性成形してマグネシウム合金成形物を製造する方
法を提供することにある。
題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的は、特定
のＭｇ−Ｌｉ合金について超塑性特性を低コストで発現
させ、前処理としての加工熱処理を必要とせずに、直接
に超塑性成形してマグネシウム合金成形物を製造する方
法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、特定組成
のＭｇ−Ｌｉ合金がダイカストなどの金型による冷却凝
固又は急冷凝固により、超塑性成形に必要な微細組織を
容易に発現させることを見出し、従来用いていた加工熱
処理による組織制御を省略して直接に超塑性成形し得る
ことを見出し、本発明に到達した。
のＭｇ−Ｌｉ合金がダイカストなどの金型による冷却凝
固又は急冷凝固により、超塑性成形に必要な微細組織を
容易に発現させることを見出し、従来用いていた加工熱
処理による組織制御を省略して直接に超塑性成形し得る
ことを見出し、本発明に到達した。
【０００６】即ち、本発明の第一の態様のマグネシウム
合金成形物の製造方法は、リチウムを６〜１０．５重量
％含有し、残部がマグネシウムと不可避の不純物からな
るマグネシウム合金を鋳造し、その際に冷却凝固させ、
該鋳造物を加工熱処理することなしに直接に超塑性成形
することを特徴とする。
合金成形物の製造方法は、リチウムを６〜１０．５重量
％含有し、残部がマグネシウムと不可避の不純物からな
るマグネシウム合金を鋳造し、その際に冷却凝固させ、
該鋳造物を加工熱処理することなしに直接に超塑性成形
することを特徴とする。
【０００７】本発明の第二の態様のマグネシウム合金成
形物の製造方法は、リチウムを６〜１０．５重量％、及
びイットリウム及びカルシウムの少なくとも１種を０．
３〜３重量％含有し、残部がマグネシウムと不可避の不
純物からなるマグネシウム合金を鋳造し、その際に冷却
凝固させ、該鋳造物を加工熱処理することなしに直接に
超塑性成形することを特徴とする。
形物の製造方法は、リチウムを６〜１０．５重量％、及
びイットリウム及びカルシウムの少なくとも１種を０．
３〜３重量％含有し、残部がマグネシウムと不可避の不
純物からなるマグネシウム合金を鋳造し、その際に冷却
凝固させ、該鋳造物を加工熱処理することなしに直接に
超塑性成形することを特徴とする。
【０００８】本発明の第三の態様のマグネシウム合金成
形物の製造方法は、リチウムを６〜１０．５重量％含有
し、それぞれ４重量％以下のアルミニウム及び亜鉛、そ
れぞれ２重量％以下の銀、マンガン、ケイ素及びランタ
ノイドからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素を
含有し、残部がマグネシウムと不可避の不純物からなる
マグネシウム合金を鋳造し、その際に冷却凝固させ、該
鋳造物を加工熱処理することなしに直接に超塑性成形す
ることを特徴とする。
形物の製造方法は、リチウムを６〜１０．５重量％含有
し、それぞれ４重量％以下のアルミニウム及び亜鉛、そ
れぞれ２重量％以下の銀、マンガン、ケイ素及びランタ
ノイドからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素を
含有し、残部がマグネシウムと不可避の不純物からなる
マグネシウム合金を鋳造し、その際に冷却凝固させ、該
鋳造物を加工熱処理することなしに直接に超塑性成形す
ることを特徴とする。
【０００９】本発明の第四の態様のマグネシウム合金成
形物の製造方法は、リチウムを６〜１０．５重量％、及
びイットリウム及びカルシウムの少なくとも１種を０．
３〜３重量％含有し、更にそれぞれ４重量％以下のアル
ミニウム及び亜鉛、それぞれ２重量％以下の銀、マンガ
ン、ケイ素及びランタノイドからなる群から選ばれた少
なくとも１種の元素を含有し、残部がマグネシウムと不
可避の不純物からなるマグネシウム合金を鋳造し、その
際に冷却凝固させ、該鋳造物を加工熱処理することなし
に直接に超塑性成形することを特徴とする。
形物の製造方法は、リチウムを６〜１０．５重量％、及
びイットリウム及びカルシウムの少なくとも１種を０．
３〜３重量％含有し、更にそれぞれ４重量％以下のアル
ミニウム及び亜鉛、それぞれ２重量％以下の銀、マンガ
ン、ケイ素及びランタノイドからなる群から選ばれた少
なくとも１種の元素を含有し、残部がマグネシウムと不
可避の不純物からなるマグネシウム合金を鋳造し、その
際に冷却凝固させ、該鋳造物を加工熱処理することなし
に直接に超塑性成形することを特徴とする。
【００１０】本発明において、冷却凝固とはダイカスト
などの金型による冷却凝固及び急冷凝固の両方を意味す
るものである。
などの金型による冷却凝固及び急冷凝固の両方を意味す
るものである。
【００１１】Ｍｇ−Ｌｉ合金においてはリチウム含量が
約６〜１０．５重量％である場合に共晶合金となり、こ
のような合金の溶湯を鋳造で冷却凝固することにより、
合金組織が微細になり、ブロー成形などの超塑性成形が
可能な超塑性特性を発現するようになる。この範囲から
外れるとＨＣＰ単相及びＢＣＣ単相となる。従って、本
発明において用いるＭｇ−Ｌｉ合金のリチウム含量は６
〜１０．５重量％、好ましくは７．５〜９重量％であ
る。
約６〜１０．５重量％である場合に共晶合金となり、こ
のような合金の溶湯を鋳造で冷却凝固することにより、
合金組織が微細になり、ブロー成形などの超塑性成形が
可能な超塑性特性を発現するようになる。この範囲から
外れるとＨＣＰ単相及びＢＣＣ単相となる。従って、本
発明において用いるＭｇ−Ｌｉ合金のリチウム含量は６
〜１０．５重量％、好ましくは７．５〜９重量％であ
る。
【００１２】上記のＭｇ−Ｌｉ合金中にイットリウム及
びカルシウムの少なくとも１種が含有されている場合に
は、イットリウム及び／又はカルシウムは凝固段階で微
細なＭｇ−Ｙ系及び／又はＭｇ−Ｃａ系化合物として晶
出し、凝固組織を微細化する効果を有する。このような
組織の微細化は言うまでもなく超塑性特性を更に改善す
る。また、このような晶出に費やされた以外のイットリ
ウム及び／又はカルシウムは主にＢＣＣ相に固溶し、合
金を固溶硬化すると共に合金の加工組織の回復など経時
変化を抑制するので、室温強度の向上と強度の安定化に
寄与する。イットリウム及び／又はカルシウムの添加量
が３重量％を越えるとＭｇ−Ｙ系及び／又はＭｇ−Ｃａ
系化合物が結晶粒界にネットワーク状に晶出するように
なるので超塑性特性を阻害するようになる。また、イッ
トリウム及び／又はカルシウムの添加量が０．３重量％
未満の場合には添加効果が不十分である。従って、本発
明において用いるＭｇ−Ｌｉ合金がイットリウム及び／
又はカルシウムを含有する場合には、イットリウム及び
／又はカルシウム添加量を０．３〜３重量％、好ましく
は０．５〜２重量％とする。なお、Ｍｇ−Ｌｉ合金は酸
素含有雰囲気中で溶解させるとＭｇが燃焼するが、この
Ｍｇ−Ｌｉ合金にカルシウムを添加すると酸素含有雰囲
気中での溶解時のＭｇの燃焼が抑制される。従って、本
発明において用いるＭｇ−Ｌｉ合金がカルシウムを含有
する場合には、Ｍｇ−Ｌｉ合金の溶解は完全な不活性雰
囲気中でなくても、あるいは空気中でも実施できる。
びカルシウムの少なくとも１種が含有されている場合に
は、イットリウム及び／又はカルシウムは凝固段階で微
細なＭｇ−Ｙ系及び／又はＭｇ−Ｃａ系化合物として晶
出し、凝固組織を微細化する効果を有する。このような
組織の微細化は言うまでもなく超塑性特性を更に改善す
る。また、このような晶出に費やされた以外のイットリ
ウム及び／又はカルシウムは主にＢＣＣ相に固溶し、合
金を固溶硬化すると共に合金の加工組織の回復など経時
変化を抑制するので、室温強度の向上と強度の安定化に
寄与する。イットリウム及び／又はカルシウムの添加量
が３重量％を越えるとＭｇ−Ｙ系及び／又はＭｇ−Ｃａ
系化合物が結晶粒界にネットワーク状に晶出するように
なるので超塑性特性を阻害するようになる。また、イッ
トリウム及び／又はカルシウムの添加量が０．３重量％
未満の場合には添加効果が不十分である。従って、本発
明において用いるＭｇ−Ｌｉ合金がイットリウム及び／
又はカルシウムを含有する場合には、イットリウム及び
／又はカルシウム添加量を０．３〜３重量％、好ましく
は０．５〜２重量％とする。なお、Ｍｇ−Ｌｉ合金は酸
素含有雰囲気中で溶解させるとＭｇが燃焼するが、この
Ｍｇ−Ｌｉ合金にカルシウムを添加すると酸素含有雰囲
気中での溶解時のＭｇの燃焼が抑制される。従って、本
発明において用いるＭｇ−Ｌｉ合金がカルシウムを含有
する場合には、Ｍｇ−Ｌｉ合金の溶解は完全な不活性雰
囲気中でなくても、あるいは空気中でも実施できる。
【００１３】Ｍｇ−Ｌｉ合金においては、アルミニウ
ム、亜鉛、銀、マンガン、ケイ素、ストロンチウム、イ
ットリウム、スカンジウム及びランタノイド（例えば、
Ｌａ、Ｃｅ、ミッシュメタル等）はいずれも合金の強度
向上に寄与することが知られている。これらの合金元素
の添加量の増加と共に合金の強度が増大するが、アルミ
ニウム及び亜鉛については４重量％で、また銀、マンガ
ン、ケイ素、ストロンチウム、イットリウム、スカンジ
ウム及びランタノイドについては２重量％で合金強度の
増大に対する効果が飽和し、それ以上添加してもそれ以
上の合金強度の増大は認められない。一方、アルミニウ
ム及び亜鉛については４重量％を越えて、また銀、マン
ガン、ケイ素、ストロンチウム、イットリウム、スカン
ジウム及びランタノイドについては２重量％を越えて添
加すると、合金は脆くなることもあり、合金の比重が大
きくなり、また加工性も低下することになる。従って、
本発明で用いるＭｇ−Ｌｉ合金においては、アルミニウ
ム及び亜鉛の添加量については４重量％以下、好ましく
は１．０〜３．０重量％、また銀、マンガン、ケイ素、
ストロンチウム、イットリウム、スカンジウム及びラン
タノイドの添加量については２重量％以下、好ましくは
０．５〜１．５重量％とする。
ム、亜鉛、銀、マンガン、ケイ素、ストロンチウム、イ
ットリウム、スカンジウム及びランタノイド（例えば、
Ｌａ、Ｃｅ、ミッシュメタル等）はいずれも合金の強度
向上に寄与することが知られている。これらの合金元素
の添加量の増加と共に合金の強度が増大するが、アルミ
ニウム及び亜鉛については４重量％で、また銀、マンガ
ン、ケイ素、ストロンチウム、イットリウム、スカンジ
ウム及びランタノイドについては２重量％で合金強度の
増大に対する効果が飽和し、それ以上添加してもそれ以
上の合金強度の増大は認められない。一方、アルミニウ
ム及び亜鉛については４重量％を越えて、また銀、マン
ガン、ケイ素、ストロンチウム、イットリウム、スカン
ジウム及びランタノイドについては２重量％を越えて添
加すると、合金は脆くなることもあり、合金の比重が大
きくなり、また加工性も低下することになる。従って、
本発明で用いるＭｇ−Ｌｉ合金においては、アルミニウ
ム及び亜鉛の添加量については４重量％以下、好ましく
は１．０〜３．０重量％、また銀、マンガン、ケイ素、
ストロンチウム、イットリウム、スカンジウム及びラン
タノイドの添加量については２重量％以下、好ましくは
０．５〜１．５重量％とする。
【００１４】本発明のマグネシウム合金成形物の製造方
法においては、上記のようなＭｇ−Ｌｉ合金の溶湯をダ
イカストなどの金型により鋳造して、例えば薄板あるい
はニアネットのケースを作り、その際に冷却凝固させ、
該鋳造物を加工熱処理することなしに直接にブロー成形
などの超塑性成形を実施する。
法においては、上記のようなＭｇ−Ｌｉ合金の溶湯をダ
イカストなどの金型により鋳造して、例えば薄板あるい
はニアネットのケースを作り、その際に冷却凝固させ、
該鋳造物を加工熱処理することなしに直接にブロー成形
などの超塑性成形を実施する。
【００１５】
実施例１〜１４、比較例１〜５及び対照例１ アルゴン雰囲気の真空溶解炉に、表１に示す組成（重量
％）の合金となるように原材料を装入し、溶解させた。
坩堝としてＳＵＳ３０４材を使用し、フラックス等は使
用しなかった。その溶湯からコールドチャンバー型ダイ
カストマシンで１８０mm×３０mm×２mmの試験片を鋳造
し、冷却凝固させた。鋳造条件は下記の通りであった： 溶湯温度：７５０℃ 金型温度：３００℃ 鋳造圧力：９５ kgf/cm ダイカスト射出速度：１．２ cm/s 型締め時間：３ sec このようにして得た鋳物から試験片を切り取り、圧延な
どの加工熱処理を行うこと成しに引張試験（引張強
度）、比重測定及び超塑性特性試験を実施した。試験試
験条件は次の通りであった： 引張試験：インストロン引張試験機による、 試験片：厚さ２mm、長さ２０mm、幅２０mm、標点間距離
１０mm、標点間幅５mm、２５℃で測定、 歪み速度＝４×１０-4／ｓ、測定単位＝ＭＰａ； 比重：アルキメデス法； 超塑性特性試験：温度３５０℃、標点間距離１０mm、 歪み速度＝２×１０-4／ｓ；測定結果は表１に示す通り
であった。
％）の合金となるように原材料を装入し、溶解させた。
坩堝としてＳＵＳ３０４材を使用し、フラックス等は使
用しなかった。その溶湯からコールドチャンバー型ダイ
カストマシンで１８０mm×３０mm×２mmの試験片を鋳造
し、冷却凝固させた。鋳造条件は下記の通りであった： 溶湯温度：７５０℃ 金型温度：３００℃ 鋳造圧力：９５ kgf/cm ダイカスト射出速度：１．２ cm/s 型締め時間：３ sec このようにして得た鋳物から試験片を切り取り、圧延な
どの加工熱処理を行うこと成しに引張試験（引張強
度）、比重測定及び超塑性特性試験を実施した。試験試
験条件は次の通りであった： 引張試験：インストロン引張試験機による、 試験片：厚さ２mm、長さ２０mm、幅２０mm、標点間距離
１０mm、標点間幅５mm、２５℃で測定、 歪み速度＝４×１０-4／ｓ、測定単位＝ＭＰａ； 比重：アルキメデス法； 超塑性特性試験：温度３５０℃、標点間距離１０mm、 歪み速度＝２×１０-4／ｓ；測定結果は表１に示す通り
であった。
【００１６】
【表１】 合 金 組 成 引張 ３５０℃での超例番号 Ｌｉ Ｃａ Ｙ その他 Ｍｇ 強度 比重 塑性伸び率、％ 実施例１ 8.5 − − − 残部 150 1.52 450％ 対照例１（実施例１の鋳物の圧延加工材） 180 1.52 600％ 比較例１ 5.0 − − − 残部 135 1.58 ※ 実施例２ 6.0 − − − 残部 140 1.56 400％ 実施例３ 10.5 − − − 残部 145 1.48 400％ 比較例２ 11.5 − − − 残部 130 1.46 ※ 実施例４ 8.5 1.0 − − 残部 160 1.52 500％ 実施例５ 8.5 3.0 − 残部 180 1.51 400 比較例３ 8.5 6.0 − 残部 185 1.51 200 実施例６ 8.5 − 1.0 残部 165 1.53 500 実施例７ 8.5 − 2.0 − 残部 185 1.54 600％ 比較例４ 8.5 − 6.0 − 残部 190 1.56 ※ 実施例８ 8.5 1.0 1.0 − 残部 190 1.51 700％ 実施例９ 8.5 − − Al:1.0 残部 160 1.52 400％ 実施例10 8.5 − − Zn:1.0 残部 155 1.52 400％ 実施例11 8.5 − − Ag:1.0 残部 160 1.53 400％ 実施例12 8.5 − − Mn:0.7 残部 155 1.52 400％ 実施例13 8.5 − − Mm:1.0 残部 160 1.52 400％ 実施例14 8.5 1.0 1.0 Al:1.0 残部 200 1.53 600％ 比較例５ 8.5 − − Al:5.0 残部 200 1.54 ※ ※は超塑性を示さない。
【００１７】上記の実施例及び比較例のデータから次の
ことが明らかである：本発明で対象にしているＭｇ−Ｌ
ｉ合金は、前処理としての加工熱処理を必要とせずに、
直接に超塑性成形してマグネシウム合金成形物を製造す
ることができる。イットリウム及びカルシウムは室温で
の強度向上及び強度の安定性に有効であり、少量用いる
と超塑性の伸び率は向上する。リチウム添加量が共晶組
成から外れる場合には超塑性特性を示さない。所定量の
アルミニウム、亜鉛、銀、マンガン及びランタノイドの
添加はＭｇ−Ｌｉ合金の強度の向上に寄与し、且つ超塑
性特性をほとんど損なうこともない。
ことが明らかである：本発明で対象にしているＭｇ−Ｌ
ｉ合金は、前処理としての加工熱処理を必要とせずに、
直接に超塑性成形してマグネシウム合金成形物を製造す
ることができる。イットリウム及びカルシウムは室温で
の強度向上及び強度の安定性に有効であり、少量用いる
と超塑性の伸び率は向上する。リチウム添加量が共晶組
成から外れる場合には超塑性特性を示さない。所定量の
アルミニウム、亜鉛、銀、マンガン及びランタノイドの
添加はＭｇ−Ｌｉ合金の強度の向上に寄与し、且つ超塑
性特性をほとんど損なうこともない。
【００１８】
【発明の効果】本発明により、特定のＭｇ−Ｌｉ合金に
ついて超塑性特性を低コストで発現させ、前処理として
の加工熱処理を必要とせずに、直接に超塑性成形してマ
グネシウム合金成形物を安価に製造することができる。
ついて超塑性特性を低コストで発現させ、前処理として
の加工熱処理を必要とせずに、直接に超塑性成形してマ
グネシウム合金成形物を安価に製造することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 久保田 耕平 埼玉県上尾市原市1333−２ 三井金属鉱業 株式会社総合研究所内 (72)発明者 二宮 隆二 埼玉県上尾市原市1333−２ 三井金属鉱業 株式会社総合研究所内 (72)発明者 佐藤 勉 埼玉県上尾市原市1333−２ 三井金属鉱業 株式会社総合研究所内 (72)発明者 ギュンター ナイテ ドイツ連邦共和国 Ｄ−6350 バッド ナ ウハイム マイヌスストラッセ ９ (72)発明者 エバハード イー シュミット ドイツ連邦共和国 Ｄ−8755 アルゼナウ アイ ウンターフランクフルト イグラウ ワー ストラッセ ２イー
Claims (4)
- 【請求項１】 リチウムを６〜１０．５重量％含有し、
残部がマグネシウムと不可避の不純物からなるマグネシ
ウム合金を鋳造し、その際に冷却凝固させ、該鋳造物を
加工熱処理することなしに直接に超塑性成形することを
特徴とするマグネシウム合金成形物の製造方法。 - 【請求項２】 リチウムを６〜１０．５重量％、及びイ
ットリウム及びカルシウムの少なくとも１種を０．３〜
３重量％含有し、残部がマグネシウムと不可避の不純物
からなるマグネシウム合金を鋳造し、その際に冷却凝固
させ、該鋳造物を加工熱処理することなしに直接に超塑
性成形することを特徴とするマグネシウム合金成形物の
製造方法。 - 【請求項３】 リチウムを６〜１０．５重量％含有し、
それぞれ４重量％以下のアルミニウム及び亜鉛、それぞ
れ２重量％以下の銀、マンガン、ケイ素及びランタノイ
ドからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素を含有
し、残部がマグネシウムと不可避の不純物からなるマグ
ネシウム合金を鋳造し、その際に冷却凝固させ、該鋳造
物を加工熱処理することなしに直接に超塑性成形するこ
とを特徴とするマグネシウム合金成形物の製造方法。 - 【請求項４】 リチウムを６〜１０．５重量％、及びイ
ットリウム及びカルシウムの少なくとも１種を０．３〜
３重量％含有し、更にそれぞれ４重量％以下のアルミニ
ウム及び亜鉛、それぞれ２重量％以下の銀、マンガン、
ケイ素及びランタノイドからなる群から選ばれた少なく
とも１種の元素を含有し、残部がマグネシウムと不可避
の不純物からなるマグネシウム合金を鋳造し、その際に
冷却凝固させ、該鋳造物を加工熱処理することなしに直
接に超塑性成形することを特徴とするマグネシウム合金
成形物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09191793A JP3387548B2 (ja) | 1993-03-29 | 1993-03-29 | マグネシウム合金成形物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09191793A JP3387548B2 (ja) | 1993-03-29 | 1993-03-29 | マグネシウム合金成形物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06316750A true JPH06316750A (ja) | 1994-11-15 |
| JP3387548B2 JP3387548B2 (ja) | 2003-03-17 |
Family
ID=14039941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09191793A Expired - Fee Related JP3387548B2 (ja) | 1993-03-29 | 1993-03-29 | マグネシウム合金成形物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3387548B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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- 1993-03-29 JP JP09191793A patent/JP3387548B2/ja not_active Expired - Fee Related
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