JPH1161299A - 耐熱用亜鉛合金及び成形品 - Google Patents
耐熱用亜鉛合金及び成形品Info
- Publication number
- JPH1161299A JPH1161299A JP21839397A JP21839397A JPH1161299A JP H1161299 A JPH1161299 A JP H1161299A JP 21839397 A JP21839397 A JP 21839397A JP 21839397 A JP21839397 A JP 21839397A JP H1161299 A JPH1161299 A JP H1161299A
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- JP
- Japan
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- zinc alloy
- heat
- weight
- resistant zinc
- alloy
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C18/00—Alloys based on zinc
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】高強度で良好な耐熱性を有し、１００℃以上の
温度で良好な耐クリープ特性を有し、その結果として成
形製品の用途を大幅に広げることを可能にした耐熱用亜
鉛合金及び該耐熱用亜鉛合金からなる成形品を提供する
こと。 【解決手段】ニッケル及びマンガンの少なくとも１種を
合計で３．５重量％以下含有し、所望により、（ａ）銅
を２重量％以下、（ｂ）チタン及びジルコニウムの少な
くとも１種を合計で２重量％以下、（ｃ）アルミニウム
を０．５重量％以下、及び（ｄ）クロム、スカンジウ
ム、ベリリウム、リチウム、イットリウム、ランタノイ
ド及びマグネシウムの少なくとも１種を合計で０．５重
量％以下、からなる群から選ばれた何れか一群、二群、
三群又は全群を追加含有し、残部が亜鉛と不可避の不純
物からなる、１００℃以上の温度で良好な耐クリープ特
性を有する耐熱用亜鉛合金。
温度で良好な耐クリープ特性を有し、その結果として成
形製品の用途を大幅に広げることを可能にした耐熱用亜
鉛合金及び該耐熱用亜鉛合金からなる成形品を提供する
こと。 【解決手段】ニッケル及びマンガンの少なくとも１種を
合計で３．５重量％以下含有し、所望により、（ａ）銅
を２重量％以下、（ｂ）チタン及びジルコニウムの少な
くとも１種を合計で２重量％以下、（ｃ）アルミニウム
を０．５重量％以下、及び（ｄ）クロム、スカンジウ
ム、ベリリウム、リチウム、イットリウム、ランタノイ
ド及びマグネシウムの少なくとも１種を合計で０．５重
量％以下、からなる群から選ばれた何れか一群、二群、
三群又は全群を追加含有し、残部が亜鉛と不可避の不純
物からなる、１００℃以上の温度で良好な耐クリープ特
性を有する耐熱用亜鉛合金。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐熱用亜鉛合金及び
成形品に関し、より詳しくは１００℃以上の温度で良好
な耐クリープ特性を有する耐熱用亜鉛合金及び該耐熱用
亜鉛合金からなる成形品に関する。
成形品に関し、より詳しくは１００℃以上の温度で良好
な耐クリープ特性を有する耐熱用亜鉛合金及び該耐熱用
亜鉛合金からなる成形品に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、亜鉛合金はダイカスト法による自
動車部品、電気製品部品、建築金物の製造に広く用いら
れており、これらの用途に用いられる亜鉛合金は主とし
て亜鉛−アルミニウム系合金であった。これらの亜鉛合
金は室温付近では優れた機械的強度を有するが、１００
℃以上の温度では著しいクリープを生じるようになるの
でこのような条件下では使用できないという問題があ
り、このことが亜鉛ダイカスト成形品の用途を大きく制
限してきた。
動車部品、電気製品部品、建築金物の製造に広く用いら
れており、これらの用途に用いられる亜鉛合金は主とし
て亜鉛−アルミニウム系合金であった。これらの亜鉛合
金は室温付近では優れた機械的強度を有するが、１００
℃以上の温度では著しいクリープを生じるようになるの
でこのような条件下では使用できないという問題があ
り、このことが亜鉛ダイカスト成形品の用途を大きく制
限してきた。
【０００３】この問題に対処するための亜鉛合金とし
て、アルミニウムフリーの耐熱用亜鉛合金であるＩＬＺ
ＲＯ１４（Ｚｎ−１．２Ｃｕ−０．３Ｔｉ−０．０２Ａ
ｌ）やＩＬＺＲＯ１６（Ｚｎ−１．２Ｃｕ−０．３（Ｔ
ｉ＋Ｃｒ）−０．０２Ａｌ）が提案されているが、耐ク
リープ特性について更に改善された亜鉛合金が求められ
ている。
て、アルミニウムフリーの耐熱用亜鉛合金であるＩＬＺ
ＲＯ１４（Ｚｎ−１．２Ｃｕ−０．３Ｔｉ−０．０２Ａ
ｌ）やＩＬＺＲＯ１６（Ｚｎ−１．２Ｃｕ−０．３（Ｔ
ｉ＋Ｃｒ）−０．０２Ａｌ）が提案されているが、耐ク
リープ特性について更に改善された亜鉛合金が求められ
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
従来技術の有する要求、課題に鑑みてなされたものであ
り、高強度で良好な耐熱性を有し、１００℃以上の温度
で良好な耐クリープ特性を有し、その結果として成形製
品の用途を大幅に広げることを可能にした耐熱用亜鉛合
金及び該耐熱用亜鉛合金からなる成形品を提供すること
を目的とする。
従来技術の有する要求、課題に鑑みてなされたものであ
り、高強度で良好な耐熱性を有し、１００℃以上の温度
で良好な耐クリープ特性を有し、その結果として成形製
品の用途を大幅に広げることを可能にした耐熱用亜鉛合
金及び該耐熱用亜鉛合金からなる成形品を提供すること
を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために種々検討を重ねた結果、ＩＬＺＲＯ
１４、ＩＬＺＲＯ１６の銅成分をニッケル及びマンガン
の少なくとも１種に変更することにより、１００℃以上
の温度での耐クリープ特性を大幅に改善し得ることを見
出し、本発明を完成した。
的を達成するために種々検討を重ねた結果、ＩＬＺＲＯ
１４、ＩＬＺＲＯ１６の銅成分をニッケル及びマンガン
の少なくとも１種に変更することにより、１００℃以上
の温度での耐クリープ特性を大幅に改善し得ることを見
出し、本発明を完成した。
【０００６】即ち、本発明の、１００℃以上の温度で良
好な耐クリープ特性を有する耐熱用亜鉛合金は、ニッケ
ル及びマンガンの少なくとも１種を合計で３．５重量％
以下含有し、残部が亜鉛と不可避の不純物からなること
を特徴とする。更に、本発明の耐熱用亜鉛合金は、所望
により、（ａ）銅を２重量％以下（ｂ）チタン及びジル
コニウムの少なくとも１種を合計で２重量％以下（ｃ）
アルミニウムを０．５重量％以下、及び（ｄ）クロム、
スカンジウム、ベリリウム、リチウム、イットリウム、
ランタノイド及びマグネシウムの少なくとも１種を合計
で０．５重量％以下からなる群から選ばれた何れか一
群、二群、三群又は全群を追加含有することができる。
また、本発明の成形品は、上記した亜鉛合金からなるこ
とを特徴とする。
好な耐クリープ特性を有する耐熱用亜鉛合金は、ニッケ
ル及びマンガンの少なくとも１種を合計で３．５重量％
以下含有し、残部が亜鉛と不可避の不純物からなること
を特徴とする。更に、本発明の耐熱用亜鉛合金は、所望
により、（ａ）銅を２重量％以下（ｂ）チタン及びジル
コニウムの少なくとも１種を合計で２重量％以下（ｃ）
アルミニウムを０．５重量％以下、及び（ｄ）クロム、
スカンジウム、ベリリウム、リチウム、イットリウム、
ランタノイド及びマグネシウムの少なくとも１種を合計
で０．５重量％以下からなる群から選ばれた何れか一
群、二群、三群又は全群を追加含有することができる。
また、本発明の成形品は、上記した亜鉛合金からなるこ
とを特徴とする。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明の耐熱用亜鉛合金において
は、ニッケル及びマンガンは耐熱用亜鉛合金の１００℃
以上の温度での耐クリープ特性を改善する。ニッケル又
はマンガンをそれぞれ単独で用いるよりも両者を併用す
る方が一層大きな効果を得ることができる。また、ニッ
ケル及びマンガンは合計で３．５重量％程度までの添加
量では亜鉛に固溶して亜鉛合金を強化するが、それより
も多くなるとイプシロン相が晶出して亜鉛合金を脆化す
る傾向がある。更に、ニッケル及びマンガンの添加量が
合計で３．５重量％を超えるとそのような合金の溶湯の
流動性が著しく低下してダイカスト鋳造が困難になる傾
向がある。従って、本発明の耐熱用亜鉛合金においては
ニッケル及びマンガンの少なくとも１種を合計で３．５
重量％以下、好ましくは０．７〜３重量％添加する。
は、ニッケル及びマンガンは耐熱用亜鉛合金の１００℃
以上の温度での耐クリープ特性を改善する。ニッケル又
はマンガンをそれぞれ単独で用いるよりも両者を併用す
る方が一層大きな効果を得ることができる。また、ニッ
ケル及びマンガンは合計で３．５重量％程度までの添加
量では亜鉛に固溶して亜鉛合金を強化するが、それより
も多くなるとイプシロン相が晶出して亜鉛合金を脆化す
る傾向がある。更に、ニッケル及びマンガンの添加量が
合計で３．５重量％を超えるとそのような合金の溶湯の
流動性が著しく低下してダイカスト鋳造が困難になる傾
向がある。従って、本発明の耐熱用亜鉛合金においては
ニッケル及びマンガンの少なくとも１種を合計で３．５
重量％以下、好ましくは０．７〜３重量％添加する。
【０００８】本発明の耐熱用亜鉛合金においては、所望
により銅を添加することができる。銅はニッケル及びマ
ンガンの少なくとも１種との組合せで１００℃以上の温
度での耐クリープ特性を改善する。銅は２重量％程度ま
での添加量では亜鉛に固溶して亜鉛合金を強化するが、
それよりも多く添加しても添加効果が飽和し、３重量％
を超えるとイプシロン相が晶出して亜鉛合金を脆化する
傾向がある。従って、本発明の耐熱用亜鉛合金において
は銅を２重量％以下添加することができる。
により銅を添加することができる。銅はニッケル及びマ
ンガンの少なくとも１種との組合せで１００℃以上の温
度での耐クリープ特性を改善する。銅は２重量％程度ま
での添加量では亜鉛に固溶して亜鉛合金を強化するが、
それよりも多く添加しても添加効果が飽和し、３重量％
を超えるとイプシロン相が晶出して亜鉛合金を脆化する
傾向がある。従って、本発明の耐熱用亜鉛合金において
は銅を２重量％以下添加することができる。
【０００９】本発明の耐熱用亜鉛合金においては、所望
によりチタン及びジルコニウムの少なくとも１種を添加
することができる。チタン及びジルコニウムは亜鉛合金
のクリープ強度を著しく向上させるが、この添加効果は
添加量２重量％で飽和し、それ以上添加しても意味がな
い。従って、本発明の耐熱用亜鉛合金においてはチタン
及びジルコニウムの少なくとも１種を合計で２重量％以
下添加することができる。
によりチタン及びジルコニウムの少なくとも１種を添加
することができる。チタン及びジルコニウムは亜鉛合金
のクリープ強度を著しく向上させるが、この添加効果は
添加量２重量％で飽和し、それ以上添加しても意味がな
い。従って、本発明の耐熱用亜鉛合金においてはチタン
及びジルコニウムの少なくとも１種を合計で２重量％以
下添加することができる。
【００１０】本発明の耐熱用亜鉛合金においては、所望
によりアルミニウムを添加することができる。０．５重
量％以下の微量のアルミニウムの添加は亜鉛合金溶湯の
酸化抑制に有効である。従って、本発明の耐熱用亜鉛合
金においてはアルミニウムを０．５重量％以下添加する
ことができる。
によりアルミニウムを添加することができる。０．５重
量％以下の微量のアルミニウムの添加は亜鉛合金溶湯の
酸化抑制に有効である。従って、本発明の耐熱用亜鉛合
金においてはアルミニウムを０．５重量％以下添加する
ことができる。
【００１１】本発明の耐熱用亜鉛合金においては、所望
によりクロム、スカンジウム、ベリリウム、リチウム、
イットリウム、ランタノイド及びマグネシウムの少なく
とも１種を添加することができる。これらの合金成分は
亜鉛合金の機械的強度を改善することができる。しか
し、それらの添加量が合計で０．５重量％を超えると亜
鉛合金の衝撃値を低下させる傾向がある。従って、本発
明の耐熱用亜鉛合金においてはそれらの合金成分の少な
くとも１種を合計で０．５重量％以下添加することがで
きる。
によりクロム、スカンジウム、ベリリウム、リチウム、
イットリウム、ランタノイド及びマグネシウムの少なく
とも１種を添加することができる。これらの合金成分は
亜鉛合金の機械的強度を改善することができる。しか
し、それらの添加量が合計で０．５重量％を超えると亜
鉛合金の衝撃値を低下させる傾向がある。従って、本発
明の耐熱用亜鉛合金においてはそれらの合金成分の少な
くとも１種を合計で０．５重量％以下添加することがで
きる。
【００１２】本発明の耐熱用亜鉛合金は、コールドチャ
ンバーダイカスト、チキソキャスト及び射出成形に適し
ている。更に、本発明の耐熱用亜鉛合金は一般の砂型鋳
造、金型鋳造、低圧鋳造、各種精密鋳造にも適用するこ
とができる。これらの鋳造方法により本発明の成形品を
得ることができる。ここでいう「チキソキャスト法」と
は、特公平２−１５６２０号公報に記載されているよう
な射出成形機のシリンダー内で原料亜鉛合金の半溶融状
態を実現し、スクリューによる剪断力でチキソトロピー
を発現させて成形する方法を意味し、又「射出成形法」
とは、チキソキャスト法と同様であるが、原料亜鉛合金
の溶融温度直上の温度に加熱して溶融状態で鋳造する方
法を意味する。
ンバーダイカスト、チキソキャスト及び射出成形に適し
ている。更に、本発明の耐熱用亜鉛合金は一般の砂型鋳
造、金型鋳造、低圧鋳造、各種精密鋳造にも適用するこ
とができる。これらの鋳造方法により本発明の成形品を
得ることができる。ここでいう「チキソキャスト法」と
は、特公平２−１５６２０号公報に記載されているよう
な射出成形機のシリンダー内で原料亜鉛合金の半溶融状
態を実現し、スクリューによる剪断力でチキソトロピー
を発現させて成形する方法を意味し、又「射出成形法」
とは、チキソキャスト法と同様であるが、原料亜鉛合金
の溶融温度直上の温度に加熱して溶融状態で鋳造する方
法を意味する。
【００１３】例えば、本発明の耐熱亜鉛合金は次の条件
下で成形することができる。 ホットチャンバーダイカスト： 溶湯温度４３０℃、型
温度１５０℃、型締力３５ton 、充填圧力８５kgf/c
m2 。 コールドチャンバーダイカスト： 溶湯温度４７０〜５
５０℃、型温度１５０℃、型締力３５ton 、充填圧力８
０kgf/cm2 。 射出成形： 溶湯温度＝液相線温度＋１０℃（合金によ
り異なるがほぼ４００℃）、型温度１５０℃、型締力５
０ton 、射出圧力１９９０kgf/cm2 、スクリュー回転数
２２０rpm 。 チキソキャスト： 溶湯温度＝液相線温度−１０℃（合
金により異なるがほぼ３８０℃）、型温度１５０℃、型
締力５０ton 、射出圧力１９９０kgf/cm2 、スクリュー
回転数２２０rpm 。
下で成形することができる。 ホットチャンバーダイカスト： 溶湯温度４３０℃、型
温度１５０℃、型締力３５ton 、充填圧力８５kgf/c
m2 。 コールドチャンバーダイカスト： 溶湯温度４７０〜５
５０℃、型温度１５０℃、型締力３５ton 、充填圧力８
０kgf/cm2 。 射出成形： 溶湯温度＝液相線温度＋１０℃（合金によ
り異なるがほぼ４００℃）、型温度１５０℃、型締力５
０ton 、射出圧力１９９０kgf/cm2 、スクリュー回転数
２２０rpm 。 チキソキャスト： 溶湯温度＝液相線温度−１０℃（合
金により異なるがほぼ３８０℃）、型温度１５０℃、型
締力５０ton 、射出圧力１９９０kgf/cm2 、スクリュー
回転数２２０rpm 。
【００１４】
【実施例】以下に、実施例等に基づいて本発明を具体的
に説明する。 実施例１〜１６及び比較例１〜３ 黒鉛坩堝中にベースとしての電気亜鉛及び所要量のＮ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｓｃ、Ｂ
ｅ、Ｌｉ、Ｙ、Ｌａ系（ミッシュメタル、Ｍｍ）、Ｍｇ
を添加した。Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃ
ｒ、Ｓｃ、Ｙ、Ｍｍ、Ｍｇは母合金の形で装入し、Ｌ
ｉ、Ｂｅは直接添加で装入し、それらを溶解させて、表
１に示す合金成分を表１に示す量（重量％）で含有し、
残部が亜鉛と不可避の不純物からなる亜鉛合金を調製し
た。なお、比較例１の亜鉛合金はＩＬＺＲＯ１４に相当
する。
に説明する。 実施例１〜１６及び比較例１〜３ 黒鉛坩堝中にベースとしての電気亜鉛及び所要量のＮ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃｒ、Ｓｃ、Ｂ
ｅ、Ｌｉ、Ｙ、Ｌａ系（ミッシュメタル、Ｍｍ）、Ｍｇ
を添加した。Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃ
ｒ、Ｓｃ、Ｙ、Ｍｍ、Ｍｇは母合金の形で装入し、Ｌ
ｉ、Ｂｅは直接添加で装入し、それらを溶解させて、表
１に示す合金成分を表１に示す量（重量％）で含有し、
残部が亜鉛と不可避の不純物からなる亜鉛合金を調製し
た。なお、比較例１の亜鉛合金はＩＬＺＲＯ１４に相当
する。
【００１５】それらの亜鉛合金の溶湯からコールドチャ
ンバーダイカスト成形を実施した。その鋳造条件は溶湯
温度４７０〜５５０℃、型温度１５０℃、型締力３５to
n 、充填圧力８０kgf/cm2 であり、標点間距離５０ｍ
ｍ、平行部直径６mmφのクリープ試験片を作製した。こ
れらの試験片を用い、ＪＩＳ Ｚ ２２７１に従い、雰
囲気温度１７５℃、試験荷重２５ＭＰａでクリープ試験
を実施し、歪（％）を測定した。１００時間後の歪は表
１に示す通りであった。なお、実施例１及び比較例１の
亜鉛合金のクリープ歪の経時変化は図１に示す通りであ
った。
ンバーダイカスト成形を実施した。その鋳造条件は溶湯
温度４７０〜５５０℃、型温度１５０℃、型締力３５to
n 、充填圧力８０kgf/cm2 であり、標点間距離５０ｍ
ｍ、平行部直径６mmφのクリープ試験片を作製した。こ
れらの試験片を用い、ＪＩＳ Ｚ ２２７１に従い、雰
囲気温度１７５℃、試験荷重２５ＭＰａでクリープ試験
を実施し、歪（％）を測定した。１００時間後の歪は表
１に示す通りであった。なお、実施例１及び比較例１の
亜鉛合金のクリープ歪の経時変化は図１に示す通りであ
った。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１のデータから明らかなように、本発明
の亜鉛合金である実施例１〜１６の亜鉛合金は、既存の
亜鉛合金である比較例１のＩＬＺＲＯ１４の亜鉛合金と
比較して、試験温度１７５℃に於けるクリープ歪は少な
い。一方、本発明の亜鉛合金の組成範囲から外れている
比較例２及び比較例３の亜鉛合金はニッケル又はマンガ
ンの含有量が多いため、溶湯の流動性が低いので、鋳造
性が悪く健全な鋳物が得られなかった。図１から明らか
なように、実施例１の亜鉛合金は比較例１の亜鉛合金と
比較して、試験温度１７５℃、試験荷重２５ＭＰａの条
件に於けるクリープ特性が大きく改善されている。
の亜鉛合金である実施例１〜１６の亜鉛合金は、既存の
亜鉛合金である比較例１のＩＬＺＲＯ１４の亜鉛合金と
比較して、試験温度１７５℃に於けるクリープ歪は少な
い。一方、本発明の亜鉛合金の組成範囲から外れている
比較例２及び比較例３の亜鉛合金はニッケル又はマンガ
ンの含有量が多いため、溶湯の流動性が低いので、鋳造
性が悪く健全な鋳物が得られなかった。図１から明らか
なように、実施例１の亜鉛合金は比較例１の亜鉛合金と
比較して、試験温度１７５℃、試験荷重２５ＭＰａの条
件に於けるクリープ特性が大きく改善されている。
【００１８】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の耐熱用
亜鉛合金は高温下に於ける耐クリープ性に優れており、
亜鉛合金成形品の用途を大幅に広げるものである。
亜鉛合金は高温下に於ける耐クリープ性に優れており、
亜鉛合金成形品の用途を大幅に広げるものである。
【図１】 実施例１及び比較例１の亜鉛合金のクリープ
試験における経時変化を示すグラフである。
試験における経時変化を示すグラフである。
Claims (6)
- 【請求項１】ニッケル及びマンガンの少なくとも１種を
合計で３．５重量％以下含有し、残部が亜鉛と不可避の
不純物からなることを特徴とする、１００℃以上の温度
で良好な耐クリープ特性を有する耐熱用亜鉛合金。 - 【請求項２】銅を２重量％以下追加含有することを特徴
とする請求項１記載の耐熱用亜鉛合金。 - 【請求項３】チタン及びジルコニウムの少なくとも１種
を合計で２重量％以下追加含有することを特徴とする請
求項１又は２記載の耐熱用亜鉛合金。 - 【請求項４】アルミニウムを０．５重量％以下追加含有
することを特徴とする請求項１、２又は３記載の耐熱用
亜鉛合金。 - 【請求項５】クロム、スカンジウム、ベリリウム、リチ
ウム、イットリウム、ランタノイド及びマグネシウムの
少なくとも１種を合計で０．５重量％以下追加含有する
ことを特徴とする請求項１、２、３又は４記載の耐熱用
亜鉛合金。 - 【請求項６】請求項１、２、３、４又は５記載の耐熱用
亜鉛合金からなることを特徴とする成形品。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21839397A JPH1161299A (ja) | 1997-08-13 | 1997-08-13 | 耐熱用亜鉛合金及び成形品 |
| EP98115159A EP0899349A1 (en) | 1997-08-13 | 1998-08-12 | Heat-resistant zinc alloy and molded article thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21839397A JPH1161299A (ja) | 1997-08-13 | 1997-08-13 | 耐熱用亜鉛合金及び成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1161299A true JPH1161299A (ja) | 1999-03-05 |
Family
ID=16719212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21839397A Pending JPH1161299A (ja) | 1997-08-13 | 1997-08-13 | 耐熱用亜鉛合金及び成形品 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0899349A1 (ja) |
| JP (1) | JPH1161299A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100373959B1 (ko) * | 1999-06-24 | 2003-02-26 | 미츠이 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 아연 합금 주조품 및 그 제조 방법 |
| JP2011063874A (ja) * | 2009-09-21 | 2011-03-31 | Korea Inst Of Industrial Technology | マグネシウム母合金、その製造方法、それを用いた金属合金及びその製造方法 |
| KR20200120757A (ko) * | 2013-08-27 | 2020-10-21 | 아르타즌 엘엘씨 | 감소된 전도도 및 독특한 전자기 신호의 아연 합금 |
| CN114075634A (zh) * | 2020-08-18 | 2022-02-22 | 上海交通大学 | 医用可降解Zn-Cu-Li三元合金及其制备与用途 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015095874A1 (en) | 2013-12-20 | 2015-06-25 | Jarden Zinc Products, LLC | Nickel plated zinc alloys for coinage |
| CN104073685B (zh) * | 2014-06-17 | 2016-08-17 | 宁波博威合金材料股份有限公司 | 一种高强度抗蠕变低铜合金材料及其应用 |
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| CN115874084B (zh) * | 2022-12-23 | 2024-02-06 | 北京大学 | 一种Zn-Li系抗蠕变锌合金及其制备方法与应用 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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