JPH06285592A - 複層金属材の連続鋳造方法 - Google Patents
複層金属材の連続鋳造方法Info
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- JPH06285592A JPH06285592A JP10373493A JP10373493A JPH06285592A JP H06285592 A JPH06285592 A JP H06285592A JP 10373493 A JP10373493 A JP 10373493A JP 10373493 A JP10373493 A JP 10373493A JP H06285592 A JPH06285592 A JP H06285592A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 表層部と内層部の化学成分の異なる複層金属
材を溶鋼から連続的に製造する際、鋳造終了時の内層金
属の凝固収縮による鋳片歩留低下を防止する。 【構成】 連鋳鋳型１内に鋳片の厚みを横切る方向の直
流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって鋳型
鋳造方向に形成される静磁場帯３を境界としてその上下
に組成の異なる２種の溶融金属を供給する。上側金属の
供給を終了した後、鋳型内の上側金属プールと下側金属
プールの境界を静磁場帯３に保持するように鋳造速度を
下げながら、ストランドプール内に残された下側金属の
凝固収縮速度に見合う供給速度以上で、下側金属の凝固
収縮量以上の供給量となるまで下側金属の供給を継続し
た後に下側金属の供給も終了して鋳造を停止する。
材を溶鋼から連続的に製造する際、鋳造終了時の内層金
属の凝固収縮による鋳片歩留低下を防止する。 【構成】 連鋳鋳型１内に鋳片の厚みを横切る方向の直
流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって鋳型
鋳造方向に形成される静磁場帯３を境界としてその上下
に組成の異なる２種の溶融金属を供給する。上側金属の
供給を終了した後、鋳型内の上側金属プールと下側金属
プールの境界を静磁場帯３に保持するように鋳造速度を
下げながら、ストランドプール内に残された下側金属の
凝固収縮速度に見合う供給速度以上で、下側金属の凝固
収縮量以上の供給量となるまで下側金属の供給を継続し
た後に下側金属の供給も終了して鋳造を停止する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表層部と内層部の組
成、すなわち化学成分の異なる複層金属材を溶融金属か
ら連続的に製造する方法に関するものである。
成、すなわち化学成分の異なる複層金属材を溶融金属か
ら連続的に製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図３に示すように、連鋳鋳型１内に鋳片
２の厚みを横切る方向の直流磁束を全幅に亙って付与
し、該直流磁束によって鋳型上下方向に形成される静磁
場帯３を境界としてその上下に組成の異なる金属を供給
する複層金属材の連続鋳造方法が特開昭６３−１０８９
４７号公報等に開示されている。
２の厚みを横切る方向の直流磁束を全幅に亙って付与
し、該直流磁束によって鋳型上下方向に形成される静磁
場帯３を境界としてその上下に組成の異なる金属を供給
する複層金属材の連続鋳造方法が特開昭６３−１０８９
４７号公報等に開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この連続鋳造方法で複
層金属材を連続鋳造する場合、鋳造終了時にストランド
プール内に残された下側金属（鋳片の内層に相当）の凝
固収縮により上側金属（鋳片の表層に相当）が下方の下
側金属領域に引込まれて鋳片内部の化学成分が変化する
ため、目的とした成分分布を有する複層金属材として使
用できず、鋳片歩留まりが低下する問題があった。
層金属材を連続鋳造する場合、鋳造終了時にストランド
プール内に残された下側金属（鋳片の内層に相当）の凝
固収縮により上側金属（鋳片の表層に相当）が下方の下
側金属領域に引込まれて鋳片内部の化学成分が変化する
ため、目的とした成分分布を有する複層金属材として使
用できず、鋳片歩留まりが低下する問題があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は以下の通
りである。
りである。
【０００５】 連鋳鋳型内に鋳片の厚みを横切る方向
の直流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって
鋳型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界としてその上
下に組成の異なる２種の溶融金属を供給して複層金属材
を連続鋳造するに当たり、上側金属の供給を終了した
後、ストランドプール内に残された下側金属の凝固収縮
速度に見合う供給速度以上で、下側金属の凝固収縮量以
上の供給量となるまで下側金属の供給を継続し、しかる
後に下側金属の供給も終了して鋳造を停止することを特
徴とする複層金属材の連続鋳造方法。
の直流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって
鋳型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界としてその上
下に組成の異なる２種の溶融金属を供給して複層金属材
を連続鋳造するに当たり、上側金属の供給を終了した
後、ストランドプール内に残された下側金属の凝固収縮
速度に見合う供給速度以上で、下側金属の凝固収縮量以
上の供給量となるまで下側金属の供給を継続し、しかる
後に下側金属の供給も終了して鋳造を停止することを特
徴とする複層金属材の連続鋳造方法。
【０００６】 連鋳鋳型内に鋳片の厚みを横切る方向
の直流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって
鋳型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界としてその上
下に組成の異なる２種の溶融金属を供給して複層金属材
を連続鋳造するに当たり、上側金属の供給を終了した
後、鋳型内の上側金属プールと下側金属プールの境界を
静磁場帯に保持するように鋳造速度を下げながら、スト
ランドプール内に残された下側金属の凝固収縮速度に見
合う供給速度以上で、下側金属の凝固収縮量以上の供給
量となるまで下側金属の供給を継続し、しかる後に下側
金属の供給も終了して鋳造を停止することを特徴とする
複層金属材の連続鋳造方法。
の直流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって
鋳型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界としてその上
下に組成の異なる２種の溶融金属を供給して複層金属材
を連続鋳造するに当たり、上側金属の供給を終了した
後、鋳型内の上側金属プールと下側金属プールの境界を
静磁場帯に保持するように鋳造速度を下げながら、スト
ランドプール内に残された下側金属の凝固収縮速度に見
合う供給速度以上で、下側金属の凝固収縮量以上の供給
量となるまで下側金属の供給を継続し、しかる後に下側
金属の供給も終了して鋳造を停止することを特徴とする
複層金属材の連続鋳造方法。
【０００７】
【作用】以下、本発明の作用を詳細に説明する。
【０００８】図１（Ａ）は、上側金属の供給を終了した
時点の連鋳鋳型内における上側金属プールと下側金属プ
ールの境界位置を模式的に示した図である。この時点で
下側金属の供給も終了すると、図１（Ｂ）に示すように
ストランドプール内に残された下側金属の凝固収縮によ
り上側金属が下方に引き込まれる。この場合、上側金属
の密度が下側金属の密度より大きなときには、密度差対
流により両者の混合が生じる。また、密度的に安定で混
合が生じなくても、最終的に得られた鋳片の中心部は図
２（Ｂ）に示すように上側金属成分の混入部分１０とな
る。したがって、図２（Ａ）に示すような目的とした成
分分布を有する複層金属材として使用できず、鋳片歩留
まりが低下する。
時点の連鋳鋳型内における上側金属プールと下側金属プ
ールの境界位置を模式的に示した図である。この時点で
下側金属の供給も終了すると、図１（Ｂ）に示すように
ストランドプール内に残された下側金属の凝固収縮によ
り上側金属が下方に引き込まれる。この場合、上側金属
の密度が下側金属の密度より大きなときには、密度差対
流により両者の混合が生じる。また、密度的に安定で混
合が生じなくても、最終的に得られた鋳片の中心部は図
２（Ｂ）に示すように上側金属成分の混入部分１０とな
る。したがって、図２（Ａ）に示すような目的とした成
分分布を有する複層金属材として使用できず、鋳片歩留
まりが低下する。
【０００９】ここで、凝固収縮率すなわち液相から固相
へと相変態する際の体積変化率をβとすると、凝固収縮
体積ΔＶはストランドプール内の未凝固金属の体積Ｖに
βを乗じた値数１〔１〕式で示される。
へと相変態する際の体積変化率をβとすると、凝固収縮
体積ΔＶはストランドプール内の未凝固金属の体積Ｖに
βを乗じた値数１〔１〕式で示される。
【００１０】
【数１】ΔＶ＝βＶ …〔１〕
【００１１】凝固収縮率βは物質に固有の値で、たとえ
ば鋼の場合約４％であり、他の金属や合金もほぼ同程度
の値である。また、本発明では基本的には下側金属の凝
固収縮を考えればよいが、上側金属の量が相対的に少な
いため、ここでは近似的に全体の凝固収縮を考えること
とする。
ば鋼の場合約４％であり、他の金属や合金もほぼ同程度
の値である。また、本発明では基本的には下側金属の凝
固収縮を考えればよいが、上側金属の量が相対的に少な
いため、ここでは近似的に全体の凝固収縮を考えること
とする。
【００１２】つぎに、凝固シェル厚みｄ（ｍｍ）の時間
変化は通常数２のように表される。
変化は通常数２のように表される。
【００１３】
【数２】ｄ＝Ｋｔn …〔２−１〕
【００１４】Ｋ、ｎは連鋳機固有の係数で、鋼の場合、
通常はＫ＝２５ｍｍ／ｍｉｎ-1/2、ｎ＝０．５程度の値
をとる。凝固開始位置、すなわち鋳型内湯面から距離ｘ
（ｍ）の位置での凝固シェル厚みｄ（ｍｍ）は、鋳造速
度をＶｃ（ｍ／ｍｉｎ）とすれば〔２−１〕式を書き直
して数３となる。
通常はＫ＝２５ｍｍ／ｍｉｎ-1/2、ｎ＝０．５程度の値
をとる。凝固開始位置、すなわち鋳型内湯面から距離ｘ
（ｍ）の位置での凝固シェル厚みｄ（ｍｍ）は、鋳造速
度をＶｃ（ｍ／ｍｉｎ）とすれば〔２−１〕式を書き直
して数３となる。
【００１５】
【数３】ｄ＝Ｋ（ｘ／Ｖｃ）n …〔２−２〕
【００１６】厳密には〔２−２〕式は鋳造速度Ｖｃが一
定の条件で成立つものであるが、ここでは近似的に上側
金属の供給を終了する直前の平均的な鋳造速度と考え
る。
定の条件で成立つものであるが、ここでは近似的に上側
金属の供給を終了する直前の平均的な鋳造速度と考え
る。
【００１７】スラブの厚みをＴ（ｍｍ）とすれば、スラ
ブの厚み中心が凝固するまでの時間ｔ0 は数４〔３〕式
で表される。
ブの厚み中心が凝固するまでの時間ｔ0 は数４〔３〕式
で表される。
【００１８】
【数４】１／２Ｔ＝Ｋｔ0 n ｔ0 ＝（Ｔ／２Ｋ）1/n …〔３〕
【００１９】これより、ストランドプールの長さＬ
（ｍ）は、数５〔４〕式で表すことができる。
（ｍ）は、数５〔４〕式で表すことができる。
【００２０】
【数５】Ｌ＝Ｖｃｔ0 ＝Ｖｃ（Ｔ／２Ｋ）1/n …〔４〕
【００２１】ここで、スラブの場合、短辺からの凝固の
割合は小さく、長辺からの凝固が主と考えられるから、
ストランドプール内の未凝固金属の体積Ｖは、スラブの
幅をＷとすれば、凝固開始位置からクレータエンドまで
の全体の体積より凝固シェル部分の体積を差し引いた数
６〔５〕式で近似的に与えられる。
割合は小さく、長辺からの凝固が主と考えられるから、
ストランドプール内の未凝固金属の体積Ｖは、スラブの
幅をＷとすれば、凝固開始位置からクレータエンドまで
の全体の体積より凝固シェル部分の体積を差し引いた数
６〔５〕式で近似的に与えられる。
【００２２】
【数６】Ｖ＝Ｗ（ＴＬ−２∫0 L ｄｄｘ） ＝Ｗ（ＴＬ−２／（ｎ＋１）・ＫＬn+1 ／Ｖｃn ） ＝Ｗ（ＴＬ−１／（ｎ＋１）ＴＬ） ＝ｎ／（ｎ＋１）ＷＴＬ …〔５〕
【００２３】したがって、体積収縮量ΔＶは数７とな
る。
る。
【００２４】
【数７】ΔＶ＝βｎ／（ｎ＋１）ＷＴＬ ＝βｎ／（ｎ＋１）ＷＴＶｃ（Ｔ／２Ｋ）1/n …〔６〕
【００２５】つぎに、収縮長さΔＬ（上側金属が下方へ
引き込まれる長さ）は、数８と見積もることができる。
引き込まれる長さ）は、数８と見積もることができる。
【００２６】
【数８】ΔＬ＝βＬ ＝βＶｃ（Ｔ／２Ｋ）1/n …〔７〕
【００２７】すなわち、ΔＬに相当する部分の複層金属
材が目的に合致せず、歩留まり低下となる。たとえば、
スラブ厚Ｔ＝２５０ｍｍ、鋳造速度Ｖｃ＝１．０ｍ／ｍ
ｉｎ、Ｋ＝２５ｍｍ／ｍｉｎ-1/2、ｎ＝０．５、β＝
０．０４とすると、〔７〕式よりΔＬ＝１ｍが、本来は
所定の成分分布を有する複層金属材として鋳造されたに
もかかわらず、下側金属の凝固収縮の影響を受け製品と
しては不合格となる。
材が目的に合致せず、歩留まり低下となる。たとえば、
スラブ厚Ｔ＝２５０ｍｍ、鋳造速度Ｖｃ＝１．０ｍ／ｍ
ｉｎ、Ｋ＝２５ｍｍ／ｍｉｎ-1/2、ｎ＝０．５、β＝
０．０４とすると、〔７〕式よりΔＬ＝１ｍが、本来は
所定の成分分布を有する複層金属材として鋳造されたに
もかかわらず、下側金属の凝固収縮の影響を受け製品と
しては不合格となる。
【００２８】したがって、ΔＶで示される体積収縮をな
んらかの形で補い、上側金属の下方への浸入を防止すれ
ばこの問題は大幅に改善されることになる。
んらかの形で補い、上側金属の下方への浸入を防止すれ
ばこの問題は大幅に改善されることになる。
【００２９】本発明は、上側金属の供給を終了した後下
側金属の供給を継続し、下側金属の体積収縮の影響を解
消するものである。このとき、継続供給する下側金属の
量は、基本的に〔６〕式で示される量以上とすればよい
が、凝固収縮は連続的に進行していくため、それに応じ
た速度以上で下側金属を供給することが必要となる。
側金属の供給を継続し、下側金属の体積収縮の影響を解
消するものである。このとき、継続供給する下側金属の
量は、基本的に〔６〕式で示される量以上とすればよい
が、凝固収縮は連続的に進行していくため、それに応じ
た速度以上で下側金属を供給することが必要となる。
【００３０】凝固シェルの成長速度ｆ（ｍｍ／ｍｉｎ）
は、〔２−１〕式を時間微分した数９〔８〕式で表すこ
とができる。
は、〔２−１〕式を時間微分した数９〔８〕式で表すこ
とができる。
【００３１】
【数９】ｆ＝ｎＫｔn-1 ＝ｎＫ（ｘ／Ｖｃ）n-1 …〔８〕
【００３２】これより、凝固収縮によるストランドプー
ルの体積収縮速度αは、凝固条件が変化しないと仮定す
ると、数１０
ルの体積収縮速度αは、凝固条件が変化しないと仮定す
ると、数１０
〔９〕式のように表される。
【００３３】
【数１０】α＝βＷ２∫0 L'ｆｄｘ ＝βＷ２ＫＬ'n／Ｖｃn-1 …〔９−１〕
【００３４】ここで、Ｌ’は凝固の進行とともに変化す
るストランドプールの長さであり、初期値はＬである。
上側金属の注入終了からの時間をｔ’とすると、Ｌ’は
数１１と表される。
るストランドプールの長さであり、初期値はＬである。
上側金属の注入終了からの時間をｔ’とすると、Ｌ’は
数１１と表される。
【００３５】
【数１１】Ｌ’＝Ｌ−Ｖｃ・ｔ’ …〔１０〕
【００３６】よって、数１２となる。
【００３７】
【数１２】 α＝βＷ２Ｋ（Ｌ−Ｖｃ・ｔ’）n ／Ｖｃn-1 …〔９−２〕
【００３８】ｔ’＝０すなわちＬ’＝Ｌのとき、αは数
１３になる。
１３になる。
【００３９】
【数１３】α＝βＷＴＶｃ …〔１１〕
【００４０】つまり、αは〔１１〕式で表される値を最
大値として、凝固の進行とともに徐々に小さくなってい
く値である
大値として、凝固の進行とともに徐々に小さくなってい
く値である
【００４１】このように、〔６〕式で表される凝固収縮
量ΔＶおよび〔９−１、２〕式で表される凝固収縮速度
αとも鋳造条件から推定できる量であることがわかる。
したがって、上側金属の供給を終了した後、ストランド
プール内に残された下側金属の凝固収縮速度αに見合う
供給速度以上で、凝固完了まで下側金属の供給を継続す
れば凝固収縮の影響は解消できる。ただし、現実に浸漬
ノズルを用いて注入する場合、凝固シェルが成長しノズ
ルを拘束して注入に支障を与えるため、できるだけ長時
間にわたり少なくとも凝固収縮量ΔＶとなるまで継続し
た後鋳造を停止する。
量ΔＶおよび〔９−１、２〕式で表される凝固収縮速度
αとも鋳造条件から推定できる量であることがわかる。
したがって、上側金属の供給を終了した後、ストランド
プール内に残された下側金属の凝固収縮速度αに見合う
供給速度以上で、凝固完了まで下側金属の供給を継続す
れば凝固収縮の影響は解消できる。ただし、現実に浸漬
ノズルを用いて注入する場合、凝固シェルが成長しノズ
ルを拘束して注入に支障を与えるため、できるだけ長時
間にわたり少なくとも凝固収縮量ΔＶとなるまで継続し
た後鋳造を停止する。
【００４２】また、上側金属の供給を終了した後、鋳造
速度を下げずにそのまま鋳造を継続すると、上側金属と
下側金属の境界が静磁場帯から外れる。この場合、スト
ランドプール内の対流が小さなときは大きな影響はない
が、上側の金属が下側の金属よりも重いときあるいは両
者の密度差が非常に小さいときには密度差に基づく対流
混合が生じる。したがって、上側金属の供給を終了した
後、上側金属と下側金属の境界が静磁場帯に維持される
ように鋳造速度を下げて調整しながら前記操作を行う。
速度を下げずにそのまま鋳造を継続すると、上側金属と
下側金属の境界が静磁場帯から外れる。この場合、スト
ランドプール内の対流が小さなときは大きな影響はない
が、上側の金属が下側の金属よりも重いときあるいは両
者の密度差が非常に小さいときには密度差に基づく対流
混合が生じる。したがって、上側金属の供給を終了した
後、上側金属と下側金属の境界が静磁場帯に維持される
ように鋳造速度を下げて調整しながら前記操作を行う。
【００４３】
【実施例】表１に示すような１８−８ステンレス鋼、
一般低炭鋼の２種類の溶鋼を別々のタンディッシュに
保持し、図３に示すように別々の浸漬ノズル４、４ａを
用いて静磁場帯３の上部に溶鋼を、下部に溶鋼を注
入した。
一般低炭鋼の２種類の溶鋼を別々のタンディッシュに
保持し、図３に示すように別々の浸漬ノズル４、４ａを
用いて静磁場帯３の上部に溶鋼を、下部に溶鋼を注
入した。
【００４４】
【表１】
【００４５】連鋳鋳型１の形状は２５０ｍｍ（厚）×１
２００ｍｍ（幅）、静磁場帯３の上側での溶鋼の供給
を終了するまでの鋳造速度は１．０ｍ／ｍｉｎとした。
静磁場帯３の位置は鋳型１内メニスカス６より４５０〜
７００ｍｍ下方とし、上側溶鋼と下側溶鋼の境界がこの
中間５７５ｍｍになるように両者の注入量を調整した。
直流磁束の強度は０．５テスラとした。
２００ｍｍ（幅）、静磁場帯３の上側での溶鋼の供給
を終了するまでの鋳造速度は１．０ｍ／ｍｉｎとした。
静磁場帯３の位置は鋳型１内メニスカス６より４５０〜
７００ｍｍ下方とし、上側溶鋼と下側溶鋼の境界がこの
中間５７５ｍｍになるように両者の注入量を調整した。
直流磁束の強度は０．５テスラとした。
【００４６】また、上側溶鋼の供給が終了した後は、
〔１１〕式で与えられる最大供給速度で下側溶鋼の供
給を約１５分間継続するとともに、鋳造速度を０．０５
ｍ／ｍｉｎに低下させ、境界位置が静磁場帯３に含まれ
るようにした。
〔１１〕式で与えられる最大供給速度で下側溶鋼の供
給を約１５分間継続するとともに、鋳造速度を０．０５
ｍ／ｍｉｎに低下させ、境界位置が静磁場帯３に含まれ
るようにした。
【００４７】表２は本発明による結果を比較例とともに
示したものである。比較例１は従来技術により上側溶鋼
の供給が終了するのとほぼ同時に下側溶鋼の供給も
終了した例である。この例では、前記理由により上側溶
鋼が下側溶鋼側に引き込まれ、約１．３ｍの不合格
部が生じた。また、比較例２は下側溶鋼の供給を本発
明例の約１／２の供給速度で約１５分間継続したもの
で、比較例１と比べれば改善されているものの、十分と
は言えない。
示したものである。比較例１は従来技術により上側溶鋼
の供給が終了するのとほぼ同時に下側溶鋼の供給も
終了した例である。この例では、前記理由により上側溶
鋼が下側溶鋼側に引き込まれ、約１．３ｍの不合格
部が生じた。また、比較例２は下側溶鋼の供給を本発
明例の約１／２の供給速度で約１５分間継続したもの
で、比較例１と比べれば改善されているものの、十分と
は言えない。
【００４８】
【表２】 １）ΔＶ：〔６〕式にて計算。溶鋼密度ρ＝７ｇ／ｃｍ
3 を用い重量に変換。 ２）α ：
3 を用い重量に変換。 ２）α ：
〔９〕式にて計算。溶鋼密度ρ＝７ｇ／ｃｍ
3 を用い重量に変換。 ３）鋳片不合格長さ：上側溶鋼の供給終了時の鋳型内境
界から下方に上側溶鋼が引込まれた長さを鋳片で調査し
た結果。
3 を用い重量に変換。 ３）鋳片不合格長さ：上側溶鋼の供給終了時の鋳型内境
界から下方に上側溶鋼が引込まれた長さを鋳片で調査し
た結果。
【００４９】一方、本発明例では、鋳造終了時にストラ
ンドプール内に残された下側溶鋼の凝固収縮により上側
溶鋼が下方へ引込まれた形跡は認められず、目的とした
成分分布を有する複層鋼材が上側溶鋼の供給終了位置に
近いところまで得られ、鋳片不合格部長さが約０．３ｍ
まで低減した。
ンドプール内に残された下側溶鋼の凝固収縮により上側
溶鋼が下方へ引込まれた形跡は認められず、目的とした
成分分布を有する複層鋼材が上側溶鋼の供給終了位置に
近いところまで得られ、鋳片不合格部長さが約０．３ｍ
まで低減した。
【００５０】
【発明の効果】本発明によれば、表層部と内層部の化学
成分の異なる複層金属材を連続鋳造するに当たり、鋳造
終了時の内層金属の凝固収縮による鋳片歩留まり低下を
極小とした経済的複層金属材の製造が可能となる。
成分の異なる複層金属材を連続鋳造するに当たり、鋳造
終了時の内層金属の凝固収縮による鋳片歩留まり低下を
極小とした経済的複層金属材の製造が可能となる。
【図１】鋳造終了後の凝固収縮を模式的に示す図であ
り、同図（Ａ）は鋳造終了時、同図（Ｂ）は凝固収縮後
を示す。
り、同図（Ａ）は鋳造終了時、同図（Ｂ）は凝固収縮後
を示す。
【図２】鋳片横断面の模式図であり、同図（Ａ）は凝固
収縮の影響を受けない定常鋳造部（図１（Ｂ）Ａ−
Ａ’）、同図（Ｂ）は凝固収縮の影響を受ける鋳造終了
部（図１（Ｂ）Ｂ−Ｂ’）である。
収縮の影響を受けない定常鋳造部（図１（Ｂ）Ａ−
Ａ’）、同図（Ｂ）は凝固収縮の影響を受ける鋳造終了
部（図１（Ｂ）Ｂ−Ｂ’）である。
【図３】鋳型注入を示す模式図である。
１ 連鋳鋳型 ２ 鋳片 ３ 静磁場帯 ４ 表層用浸漬ノズル ４ａ 内層用浸漬ノズル ５ 表層凝固シェル ５ａ 内層凝固シェル ６ メニスカス ７ コイル ８ 表層溶鋼 ８ａ 内層溶鋼 ９ 引け巣 １０ 混入部分 １１ 表層 １１ａ 内層
Claims (2)
- 【請求項１】 連鋳鋳型内に鋳片の厚みを横切る方向の
直流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって鋳
型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界としてその上下
に組成の異なる２種の溶融金属を供給して複層金属材を
連続鋳造するに当たり、上側金属の供給を終了した後、
ストランドプール内に残された下側金属の凝固収縮速度
に見合う供給速度以上で、下側金属の凝固収縮量以上の
供給量となるまで下側金属の供給を継続し、しかる後に
下側金属の供給も終了して鋳造を停止することを特徴と
する複層金属材の連続鋳造方法。 - 【請求項２】 連鋳鋳型内に鋳片の厚みを横切る方向の
直流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって鋳
型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界としてその上下
に組成の異なる２種の溶融金属を供給して複層金属材を
連続鋳造するに当たり、上側金属の供給を終了した後、
鋳型内の上側金属プールと下側金属プールの境界を静磁
場帯に保持するように鋳造速度を下げながら、ストラン
ドプール内に残された下側金属の凝固収縮速度に見合う
供給速度以上で、下側金属の凝固収縮量以上の供給量と
なるまで下側金属の供給を継続し、しかる後に下側金属
の供給も終了して鋳造を停止することを特徴とする複層
金属材の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10373493A JPH06285592A (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | 複層金属材の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10373493A JPH06285592A (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | 複層金属材の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06285592A true JPH06285592A (ja) | 1994-10-11 |
Family
ID=14361867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10373493A Withdrawn JPH06285592A (ja) | 1993-04-07 | 1993-04-07 | 複層金属材の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06285592A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100240211B1 (ko) * | 1995-10-13 | 2000-01-15 | 다니구찌 이찌로오, 기타오카 다카시 | 음극선관용 소자장치 |
| JP2007152414A (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-21 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金スラブ連続鋳造圧延ラインの速度同調システムおよびそれを用いたアルミニウム合金連続鋳造圧延スラブの製造設備および製造方法 |
-
1993
- 1993-04-07 JP JP10373493A patent/JPH06285592A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100240211B1 (ko) * | 1995-10-13 | 2000-01-15 | 다니구찌 이찌로오, 기타오카 다카시 | 음극선관용 소자장치 |
| JP2007152414A (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-21 | Nippon Light Metal Co Ltd | アルミニウム合金スラブ連続鋳造圧延ラインの速度同調システムおよびそれを用いたアルミニウム合金連続鋳造圧延スラブの製造設備および製造方法 |
| JP4539548B2 (ja) * | 2005-12-08 | 2010-09-08 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム合金スラブ連続鋳造圧延ラインの速度同調システムおよびそれを用いたアルミニウム合金連続鋳造圧延スラブの製造設備および製造方法 |
| US8342232B2 (en) | 2005-12-08 | 2013-01-01 | Nippon Light Metal Company, Ltd. | Speed synchronization system of aluminum alloy slab continuous casting and rolling line and production facility and method of production of aluminum alloy continuously cast and rolled slab using same |
| US8596332B2 (en) | 2005-12-08 | 2013-12-03 | Nippon Light Metal Company, Ltd. | Speed synchronization system of aluminum alloy slab continuous casting and rolling line and production facility and method of production of aluminum alloy continuously cast and rolled slab using same |
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