JPH07115128B2 - 複層鋳片の連続鋳造方法 - Google Patents

複層鋳片の連続鋳造方法

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JPH07115128B2
JPH07115128B2 JP3106595A JP10659591A JPH07115128B2 JP H07115128 B2 JPH07115128 B2 JP H07115128B2 JP 3106595 A JP3106595 A JP 3106595A JP 10659591 A JP10659591 A JP 10659591A JP H07115128 B2 JPH07115128 B2 JP H07115128B2
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molten steel
magnetic flux
density
magnetic field
static magnetic
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昌文 瀬々
隆 澤井
栄一 竹内
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Nippon Steel Corp
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Nippon Steel Corp
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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表層部と内層部の組
成、すなわち、化学成分の異なる複層鋳片を溶鋼から連
続的に製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図３のように、連鋳鋳型１内に鋳片２の
厚みを横切る方向の直流磁束を全幅に亙って付与し、該
直流磁束によって鋳型上下方向に形成される静磁場帯３
を境界としてその上下に組成の異なる溶融金属を供給す
る複合金属材の連続鋳造方法が特開昭６３―１０８９４
７号公報等において開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記した従来の技術で
は、直流磁束により形成された静磁場帯を利用した複合
金属材の連続鋳造方法の基本概念が示されているが、２
種の溶鋼の組合わせ方によっては鋳型内で密度差に基づ
く対流混合が生じ、直流磁束による２種の溶鋼の混合抑
制効果が十分に発揮されず、これらの溶鋼の良好な分離
が得られないという問題が生じることが本発明者らの研
究により明らかとなった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記問題
点を解決するため種々の研究を積み重ねた結果、以下の
手段を見い出した。
【０００５】すなわち、連鋳鋳型内に鋳片の厚みを横切
る方向の直流磁束を全幅にわたって付与し、該直流磁束
によって鋳型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界とし
てその上下に組成の異なる２種の溶鋼を供給する複層鋳
片の連続鋳造方法において、前記静磁場帯上側溶鋼の密
度ρ1 と該静磁場帯下側溶鋼の密度ρ2 の差をΔρ＝ρ
1 −ρ2 (g/cm3) とするとき、前記直流磁束密度Ｂ（テ
スラ）を次の(1) 式の関係を満足する範囲で付与するこ
とにより、前記問題を解決できる。
【０００６】
【数１】
【０００７】
【作用】以下に、本発明を作用とともに詳細に説明す
る。
【０００８】本発明者らは、従来の技術における前記問
題点を解決すべく、２種の溶鋼の密度差と得られた複層
鋳片におけるその分離状況との関係を詳細に研究した。
【０００９】まず、直流磁束密度をＢ＝０．８、１．０
テスラとした２つの場合の、２種の溶鋼の密度差Δρと
下記の(2) 式で定義される分離指数との関係を図２に示
す。
【００１０】 分離指数＝（Ｃ１−Ｃ２）／（Ｃ１0 −Ｃ２0 ） ・・・(2) Ｃ１ ：鋳片表層の溶質濃度 Ｃ２ ：鋳片内層の溶質濃度 Ｃ１0 ：表層への供給溶鋼の溶質濃度 Ｃ２0 ：内層への供給溶鋼の溶質濃度 なお、静磁場帯よりも上に注入された溶鋼は、得られた
鋳片の表層を形成し、静磁場帯よりも下に注入された溶
鋼は、得られた鋳片の内層を形成する。
【００１１】この図２より密度差Δρが大きくなるほど
分離指数が小さくなることがわかる。これは、密度差に
基づく対流混合が生じ、直流磁束による２種の溶鋼の混
合抑制効果が十分に発揮できなかったものと考えられ
る。
【００１２】また、表層および内層に相当する２種の鋼
（母材）の特性を損なわずに複合特性を享受するための
臨界分離指数は、本発明者らの研究より０．８０とする
のが適当であることがわかっており、この臨界分離指数
以上の良好な分離を得るためには、図２より直流磁束密
度Ｂ＝０．８テスラの条件ではΔρ≦０．１０g/cm3、
Ｂ＝１．０テスラの条件ではΔρ≦０．１３g/cm3 であ
ることがわかる。
【００１３】従って、臨界分離指数以上の良好な分離を
得るために必要な直流磁束密度Ｂ0 は、２種の溶鋼の密
度差Δρによって変化する。
【００１４】本発明者らは、分離指数０．８以上の良好
な分離を得るために必要な直流磁束密度Ｂ0 と２種の溶
鋼の密度差Δρとの関係について、種々の研究を積み重
ね、図１に示すような関係があることを見い出した。
【００１５】この図１において２次関数近似を行なうこ
とにより、分離指数０．８以上の良好な分離を得るため
の条件は、次式を満足することである。
【００１６】Δρ＜０のとき Ｂ≧2.83・（Δρ)2＋1.68・Δρ＋0.30 Δρ≧０のとき Ｂ≧20.0・（Δρ)2＋3.0・Δρ＋0.30 以上のような条件のもとで２種の溶鋼の密度差に応じ
て、２層分離に必要な直流磁束密度を付与することで、
複層鋳片の工業的安定製造が可能となる。
【００１７】
【実施例】図３に示すような別々の浸漬ノズル４，４’
を用いて連鋳鋳型１内の静磁場帯３の上部および下部に
組成の異なる２種の溶鋼を注入した。
【００１８】鋳型１の形状は２５０mm（厚）×１２００
mm（幅）、鋳造速度は１．０m/minとした。静磁場帯３
の位置は鋳型１内メニスカス６より４５０mm〜７００mm
下方とし、直流磁束密度は０．０５〜２．５テスラを付
与した。
【００１９】表１に鋳造した２種類の鋼の組合わせと各
々の鋳造温度での密度、および付与した直流磁束密度に
対して、鋳造後のスラブの厚み方向の溶質濃度分布を調
査し、分離指数により分離状況を評価した結果を示す。
【００２０】これより、本実施例で、付与する直流磁束
密度を変化させることによって、表層および内層に相当
する２種の鋼（母材）の特性を損なわずに複合特性を享
受するための条件である分離指数０．８以上の良好な分
離が得られる領域が存在することがわかる。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【００２３】
【００２４】
【発明の効果】以上述べてきたように、本発明によれ
ば、表層部と内層部の組成、すなわち、化学成分の異な
る複層鋳片を工業的に安価かつ効率良く製造することが
可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明例の条件を示す図である。
【図２】２種の溶鋼の密度差と分離指数の関係の一例を
示す図である。
【図３】鋳型注入の模式図である。
【符号の説明】
１ 鋳型 ２ 鋳片 ３ 静磁場帯 ４ 表層用浸漬ノズル ４’ 内層用浸漬ノズル ５ 表層凝固シェル ５’ 内層凝固シェル ６ メニスカス

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 連鋳鋳型内に鋳片の厚みを横切る方向の
    直流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって鋳
    型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界としてその上下
    に組成の異なる２種の溶鋼を供給する複層鋳片の連続鋳
    造方法において、前記静磁場帯上側溶鋼の密度ρ1 と該
    静磁場帯下側溶鋼の密度ρ2 の差をΔρ＝ρ1 −ρ2 (g
    /cm3) とするとき、前記直流磁束密度Ｂ（テスラ）を下
    記の式の関係を満足する範囲で付与することを特徴とす
    る複層鋳片の連続鋳造方法。 Δρ＜０のとき Ｂ≧2.83・（Δρ)2＋1.68・Δρ＋0.30 Δρ≧０のとき Ｂ≧20.0・（Δρ)2＋3.0・Δρ＋0.30
JP3106595A 1991-04-12 1991-04-12 複層鋳片の連続鋳造方法 Expired - Lifetime JPH07115128B2 (ja)

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JP3106595A JPH07115128B2 (ja) 1991-04-12 1991-04-12 複層鋳片の連続鋳造方法
EP92908408A EP0533955B1 (en) 1991-04-12 1992-04-10 Method of continuous casting of multi-layer slab
PCT/JP1992/000454 WO1992018271A1 (fr) 1991-04-12 1992-04-10 Procede pour le coulage en continu de brames multicouches
US07/955,863 US5269366A (en) 1991-04-12 1992-04-10 Continuous casting method of multi-layered slab
DE69226587T DE69226587T2 (de) 1991-04-12 1992-04-10 Verfahren zum kontinuierlichen giessen eines mehrschichtigen stranges
CA002084986A CA2084986C (en) 1991-04-12 1992-04-10 Continuous casting method of multi-layered slab

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JPH04313448A JPH04313448A (ja) 1992-11-05
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TW275649B (ja) * 1993-11-22 1996-05-11 Nippon Steel Corp

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