JPH04313448A - 複層鋳片の連続鋳造方法 - Google Patents
複層鋳片の連続鋳造方法Info
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- JPH04313448A JPH04313448A JP10659591A JP10659591A JPH04313448A JP H04313448 A JPH04313448 A JP H04313448A JP 10659591 A JP10659591 A JP 10659591A JP 10659591 A JP10659591 A JP 10659591A JP H04313448 A JPH04313448 A JP H04313448A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表層部と内層部の組成
、すなわち、化学成分の異なる複層鋳片を溶鋼から連続
的に製造する方法に関するものである。
、すなわち、化学成分の異なる複層鋳片を溶鋼から連続
的に製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図３のように、連鋳鋳型１内に鋳片２の
厚みを横切る方向の直流磁束を全幅に亙って付与し、該
直流磁束によって鋳型上下方向に形成される静磁場帯３
を境界としてその上下に組成の異なる溶融金属を供給す
る複合金属材の連続鋳造方法が特開昭６３―１０８９４
７号公報等において開示されている。
厚みを横切る方向の直流磁束を全幅に亙って付与し、該
直流磁束によって鋳型上下方向に形成される静磁場帯３
を境界としてその上下に組成の異なる溶融金属を供給す
る複合金属材の連続鋳造方法が特開昭６３―１０８９４
７号公報等において開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記した従来の技術で
は、直流磁束により形成された静磁場帯を利用した複合
金属材の連続鋳造方法の基本概念が示されているが、２
種の溶鋼の組合わせ方によっては鋳型内で密度差に基づ
く対流混合が生じ、直流磁束による２種の溶鋼の混合抑
制効果が十分に発揮されず、これらの溶鋼の良好な分離
が得られないという問題が生じることが本発明者らの研
究により明らかとなった。
は、直流磁束により形成された静磁場帯を利用した複合
金属材の連続鋳造方法の基本概念が示されているが、２
種の溶鋼の組合わせ方によっては鋳型内で密度差に基づ
く対流混合が生じ、直流磁束による２種の溶鋼の混合抑
制効果が十分に発揮されず、これらの溶鋼の良好な分離
が得られないという問題が生じることが本発明者らの研
究により明らかとなった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記問題
点を解決するため種々の研究を積み重ねた結果、以下の
手段を見い出した。
点を解決するため種々の研究を積み重ねた結果、以下の
手段を見い出した。
【０００５】すなわち、連鋳鋳型内に鋳片の厚みを横切
る方向の直流磁束を全幅にわたって付与し、該直流磁束
によって鋳型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界とし
てその上下に組成の異なる２種の溶鋼を供給する複層鋳
片の連続鋳造方法において、前記静磁場帯上側溶鋼の密
度ρ１ と該静磁場帯下側溶鋼の密度ρ２ の差をΔρ
＝ρ１ −ρ２ （ｇ／ｃｍ３） とするとき、前記直
流磁束密度Ｂ（テスラ）を次の（１） 式の関係を満足
する範囲で付与することにより、前記問題を解決できる
。
る方向の直流磁束を全幅にわたって付与し、該直流磁束
によって鋳型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界とし
てその上下に組成の異なる２種の溶鋼を供給する複層鋳
片の連続鋳造方法において、前記静磁場帯上側溶鋼の密
度ρ１ と該静磁場帯下側溶鋼の密度ρ２ の差をΔρ
＝ρ１ −ρ２ （ｇ／ｃｍ３） とするとき、前記直
流磁束密度Ｂ（テスラ）を次の（１） 式の関係を満足
する範囲で付与することにより、前記問題を解決できる
。
【０００６】
【数１】
【０００７】
【作用】以下に、本発明を作用とともに詳細に説明する
。
。
【０００８】本発明者らは、従来の技術における前記問
題点を解決すべく、２種の溶鋼の密度差と得られた複層
鋳片におけるその分離状況との関係を詳細に研究した。
題点を解決すべく、２種の溶鋼の密度差と得られた複層
鋳片におけるその分離状況との関係を詳細に研究した。
【０００９】まず、直流磁束密度をＢ＝０．８、１．０
テスラとした２つの場合の、２種の溶鋼の密度差Δρと
下記の（２） 式で定義される分離指数との関係を図２
に示す。
テスラとした２つの場合の、２種の溶鋼の密度差Δρと
下記の（２） 式で定義される分離指数との関係を図２
に示す。
【００１０】
分離指数＝（Ｃ１−Ｃ２）／（Ｃ１０ −Ｃ２０
） ・・・（２） Ｃ
１ ：鋳片表層の溶質濃度Ｃ２ ：鋳片内層の溶質
濃度 Ｃ１０ ：表層への供給溶鋼の溶質濃度Ｃ２０ ：内層
への供給溶鋼の溶質濃度なお、静磁場帯よりも上に注入
された溶鋼は、得られた鋳片の表層を形成し、静磁場帯
よりも下に注入された溶鋼は、得られた鋳片の内層を形
成する。
） ・・・（２） Ｃ
１ ：鋳片表層の溶質濃度Ｃ２ ：鋳片内層の溶質
濃度 Ｃ１０ ：表層への供給溶鋼の溶質濃度Ｃ２０ ：内層
への供給溶鋼の溶質濃度なお、静磁場帯よりも上に注入
された溶鋼は、得られた鋳片の表層を形成し、静磁場帯
よりも下に注入された溶鋼は、得られた鋳片の内層を形
成する。
【００１１】この図２より密度差Δρが大きくなるほど
分離指数が小さくなることがわかる。これは、密度差に
基づく対流混合が生じ、直流磁束による２種の溶鋼の混
合抑制効果が十分に発揮できなかったものと考えられる
。
分離指数が小さくなることがわかる。これは、密度差に
基づく対流混合が生じ、直流磁束による２種の溶鋼の混
合抑制効果が十分に発揮できなかったものと考えられる
。
【００１２】また、表層および内層に相当する２種の鋼
（母材）の特性を損なわずに複合特性を享受するための
臨界分離指数は、本発明者らの研究より０．８０とする
のが適当であることがわかっており、この臨界分離指数
以上の良好な分離を得るためには、図２より直流磁束密
度Ｂ＝０．８テスラの条件ではΔρ≦０．１０ｇ／ｃｍ
３、Ｂ＝１．０テスラの条件ではΔρ≦０．１３ｇ／ｃ
ｍ３ であることがわかる。
（母材）の特性を損なわずに複合特性を享受するための
臨界分離指数は、本発明者らの研究より０．８０とする
のが適当であることがわかっており、この臨界分離指数
以上の良好な分離を得るためには、図２より直流磁束密
度Ｂ＝０．８テスラの条件ではΔρ≦０．１０ｇ／ｃｍ
３、Ｂ＝１．０テスラの条件ではΔρ≦０．１３ｇ／ｃ
ｍ３ であることがわかる。
【００１３】従って、臨界分離指数以上の良好な分離を
得るために必要な直流磁束密度Ｂ０ は、２種の溶鋼の
密度差Δρによって変化する。
得るために必要な直流磁束密度Ｂ０ は、２種の溶鋼の
密度差Δρによって変化する。
【００１４】本発明者らは、分離指数０．８以上の良好
な分離を得るために必要な直流磁束密度Ｂ０ と２種の
溶鋼の密度差Δρとの関係について、種々の研究を積み
重ね、図１に示すような関係があることを見い出した。
な分離を得るために必要な直流磁束密度Ｂ０ と２種の
溶鋼の密度差Δρとの関係について、種々の研究を積み
重ね、図１に示すような関係があることを見い出した。
【００１５】この図１において２次関数近似を行なうこ
とにより、分離指数０．８以上の良好な分離を得るため
の条件は、次式を満足することである。
とにより、分離指数０．８以上の良好な分離を得るため
の条件は、次式を満足することである。
【００１６】Δρ＜０のとき
Ｂ≧２．８３・（Δρ）２＋１．６８・Δρ＋０．３０
Δρ≧０のとき Ｂ≧２０．０・（Δρ）２＋３．０・Δρ＋０．３０以
上のような条件のもとで２種の溶鋼の密度差に応じて、
２層分離に必要な直流磁束密度を付与することで、複層
鋳片の工業的安定製造が可能となる。
Δρ≧０のとき Ｂ≧２０．０・（Δρ）２＋３．０・Δρ＋０．３０以
上のような条件のもとで２種の溶鋼の密度差に応じて、
２層分離に必要な直流磁束密度を付与することで、複層
鋳片の工業的安定製造が可能となる。
【００１７】
【実施例】図３に示すような別々の浸漬ノズル４，４’
を用いて連鋳鋳型１内の静磁場帯３の上部および下部に
組成の異なる２種の溶鋼を注入した。
を用いて連鋳鋳型１内の静磁場帯３の上部および下部に
組成の異なる２種の溶鋼を注入した。
【００１８】鋳型１の形状は２５０ｍｍ（厚）×１２０
０ｍｍ（幅）、鋳造速度は１．０ｍ／ｍｉｎとした。静
磁場帯３の位置は鋳型１内メニスカス６より４５０ｍｍ
〜７００ｍｍ下方とし、直流磁束密度は０．０５〜２．
５テスラを付与した。
０ｍｍ（幅）、鋳造速度は１．０ｍ／ｍｉｎとした。静
磁場帯３の位置は鋳型１内メニスカス６より４５０ｍｍ
〜７００ｍｍ下方とし、直流磁束密度は０．０５〜２．
５テスラを付与した。
【００１９】表１に鋳造した２種類の鋼の組合わせと各
々の鋳造温度での密度、および付与した直流磁束密度に
対して、鋳造後のスラブの厚み方向の溶質濃度分布を調
査し、分離指数により分離状況を評価した結果を示す。
々の鋳造温度での密度、および付与した直流磁束密度に
対して、鋳造後のスラブの厚み方向の溶質濃度分布を調
査し、分離指数により分離状況を評価した結果を示す。
【００２０】これより、本実施例で、付与する直流磁束
密度を変化させることによって、表層および内層に相当
する２種の鋼（母材）の特性を損なわずに複合特性を享
受するための条件である分離指数０．８以上の良好な分
離が得られる領域が存在することがわかる。
密度を変化させることによって、表層および内層に相当
する２種の鋼（母材）の特性を損なわずに複合特性を享
受するための条件である分離指数０．８以上の良好な分
離が得られる領域が存在することがわかる。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【００２３】
【００２４】
【発明の効果】以上述べてきたように、本発明によれば
、表層部と内層部の組成、すなわち、化学成分の異なる
複層鋳片を工業的に安価かつ効率良く製造することが可
能となる。
、表層部と内層部の組成、すなわち、化学成分の異なる
複層鋳片を工業的に安価かつ効率良く製造することが可
能となる。
【図１】本発明例の条件を示す図である。
【図２】２種の溶鋼の密度差と分離指数の関係の一例を
示す図である。
示す図である。
【図３】鋳型注入の模式図である。
１ 鋳型
２ 鋳片
３ 静磁場帯
４ 表層用浸漬ノズル
４’ 内層用浸漬ノズル
５ 表層凝固シェル
５’ 内層凝固シェル
６ メニスカス
Claims (1)
- 【請求項１】 連鋳鋳型内に鋳片の厚みを横切る方向
の直流磁束を全幅に亙って付与し、該直流磁束によって
鋳型鋳造方向に形成される静磁場帯を境界としてその上
下に組成の異なる２種の溶鋼を供給する複層鋳片の連続
鋳造方法において、前記静磁場帯上側溶鋼の密度ρ１
と該静磁場帯下側溶鋼の密度ρ２ の差をΔρ＝ρ１
−ρ２ （ｇ／ｃｍ３） とするとき、前記直流磁束密
度Ｂ（テスラ）を下記の式の関係を満足する範囲で付与
することを特徴とする複層鋳片の連続鋳造方法。 Δρ＜０のとき Ｂ≧２．８３・（Δρ）２＋１．６８・Δρ＋０．３０
Δρ≧０のとき Ｂ≧２０．０・（Δρ）２＋３．０・Δρ＋０．３０
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3106595A JPH07115128B2 (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 複層鋳片の連続鋳造方法 |
| EP92908408A EP0533955B1 (en) | 1991-04-12 | 1992-04-10 | Method of continuous casting of multi-layer slab |
| PCT/JP1992/000454 WO1992018271A1 (fr) | 1991-04-12 | 1992-04-10 | Procede pour le coulage en continu de brames multicouches |
| US07/955,863 US5269366A (en) | 1991-04-12 | 1992-04-10 | Continuous casting method of multi-layered slab |
| DE69226587T DE69226587T2 (de) | 1991-04-12 | 1992-04-10 | Verfahren zum kontinuierlichen giessen eines mehrschichtigen stranges |
| CA002084986A CA2084986C (en) | 1991-04-12 | 1992-04-10 | Continuous casting method of multi-layered slab |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3106595A JPH07115128B2 (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 複層鋳片の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04313448A true JPH04313448A (ja) | 1992-11-05 |
| JPH07115128B2 JPH07115128B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=14437522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3106595A Expired - Lifetime JPH07115128B2 (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 複層鋳片の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07115128B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995014794A1 (en) * | 1993-11-22 | 1995-06-01 | Nippon Steel Corporation | Continuously cast slab of extremely low carbon steel and thin extremely low carbon steel sheet in which surface defect rarely occurs during steel sheet manufacturing step, and method of manufacturing the same slab and steel sheet |
-
1991
- 1991-04-12 JP JP3106595A patent/JPH07115128B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995014794A1 (en) * | 1993-11-22 | 1995-06-01 | Nippon Steel Corporation | Continuously cast slab of extremely low carbon steel and thin extremely low carbon steel sheet in which surface defect rarely occurs during steel sheet manufacturing step, and method of manufacturing the same slab and steel sheet |
| US5578143A (en) * | 1993-11-22 | 1996-11-26 | Nippon Steel Corporation | Continuously cast slab of extremely low carbon steel with less surface defects in steel sheet-producing step; extremely low carbon sheet steel; and process for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07115128B2 (ja) | 1995-12-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960604 |