JPH06269835A - 熱間仕上圧延材のスキッドマ−ク低減方法 - Google Patents
熱間仕上圧延材のスキッドマ−ク低減方法Info
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- JPH06269835A JPH06269835A JP5064417A JP6441793A JPH06269835A JP H06269835 A JPH06269835 A JP H06269835A JP 5064417 A JP5064417 A JP 5064417A JP 6441793 A JP6441793 A JP 6441793A JP H06269835 A JPH06269835 A JP H06269835A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間タンデム仕上圧延においてスケ−ルの発
生を抑えつつ圧延材のスキッドマ−クを低減する。 【構成】 ル−パレス圧延を行う熱間タンデム仕上圧延
において、その前段の粗圧延を出た圧延材の温度を計測
して該圧延材の長手方向の温度変動周期および位相を算
出し、熱間タンデム仕上圧延の＃１−＃２スタンド間も
しくは＃２−＃３スタンド間で、前記温度変動周期およ
び位相を該スタンド間の圧延材のものに変換した周期お
よび位相で、圧延材に近接した加熱装置で、圧延材の少
くとも長手方向低温部を加熱する。
生を抑えつつ圧延材のスキッドマ−クを低減する。 【構成】 ル−パレス圧延を行う熱間タンデム仕上圧延
において、その前段の粗圧延を出た圧延材の温度を計測
して該圧延材の長手方向の温度変動周期および位相を算
出し、熱間タンデム仕上圧延の＃１−＃２スタンド間も
しくは＃２−＃３スタンド間で、前記温度変動周期およ
び位相を該スタンド間の圧延材のものに変換した周期お
よび位相で、圧延材に近接した加熱装置で、圧延材の少
くとも長手方向低温部を加熱する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延に関し、特に
タンデム熱間仕上圧延に関する。
タンデム熱間仕上圧延に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼材を加熱炉で所定温度に加熱し、粗圧
延を経て熱間タンデム仕上圧延で所片板厚の熱延鋼板を
得る圧延では、加熱炉を出た鋼材の、加熱炉において鋼
材を支えるスキッドに位置した部位の温度が低く、この
温度が低い部位はスキッドマ-クと称される。このスキ
ッドマ−クは粗圧延を経ても熱延鋼板に残り、熱間タン
デム仕上圧延で板厚精度を上げにくい１つの原因となっ
ている。
延を経て熱間タンデム仕上圧延で所片板厚の熱延鋼板を
得る圧延では、加熱炉を出た鋼材の、加熱炉において鋼
材を支えるスキッドに位置した部位の温度が低く、この
温度が低い部位はスキッドマ-クと称される。このスキ
ッドマ−クは粗圧延を経ても熱延鋼板に残り、熱間タン
デム仕上圧延で板厚精度を上げにくい１つの原因となっ
ている。
【０００３】すなわち、タンデム熱間圧延では、板厚が
目標値となるように圧下等を制御する板厚制御が実施さ
れるが、このスキッドマ−クが板厚制御にいわば外乱と
して作用し、板厚制御の安定性と制御精度を乱す。板厚
制御は例えば、特公平２−３１６０４号公報に開示さ
れ、また、本発明者らは、鋼板圧延中に、圧下位置をフ
ィードフォワード制御する板厚制御方法を特願平２−４
０４４２４号として提案した。この種の熱間圧延制御装
置の一例を図３を用いて以下に説明する。
目標値となるように圧下等を制御する板厚制御が実施さ
れるが、このスキッドマ−クが板厚制御にいわば外乱と
して作用し、板厚制御の安定性と制御精度を乱す。板厚
制御は例えば、特公平２−３１６０４号公報に開示さ
れ、また、本発明者らは、鋼板圧延中に、圧下位置をフ
ィードフォワード制御する板厚制御方法を特願平２−４
０４４２４号として提案した。この種の熱間圧延制御装
置の一例を図３を用いて以下に説明する。
【０００４】図３は、熱間タンデム圧延機であり、７つ
の圧延スタンド，スタンド間のルーパ，圧下制御装置及
びルーパ制御装置により構成されている。図３におい
て、Ｓ0はロールギャップ（以下、圧下位置と称する）
検出器、ＬＣは圧延荷重計、ＳＭは圧下位置駆動系、Ａ
ＧＣはＳOの出力（圧下位置）とＬＣの出力（圧延荷
重）から圧下位置変更量を算出する自動板内板厚偏差制
御(Automatic Gauge Control)装置であり、ＳＲＡはＡ
ＧＣの指定した量だけ圧下位置を動かす制御系である。
圧延機のワークロールは、駆動用モータＭで駆動され、
ルーパは、ルーパモータＩＭで駆動される。圧延材の張
力とルーパの高さ（角度θ）を制御するために、高さ制
御装置Ｈ．Ｃ．と張力制御装置Ｃ．Ｃ．により、ワーク
ロール駆動モータＭとルーパモータＩＭの回転速度の変
更量がそれぞれ算出される。ワークロールの駆動用モー
タＭの回転速度の変更量はＳＲに送られ、ＳＲによりモ
ータＭの速度が指定量だけ変更される。なお、ＳＵＣ
は、サクセッシブと称され、マスフロー制御のための、
ワ−クロ−ル駆動モ−タＭの速度変更量である。また、
Ｘ−ＲＡＹモニタによる検出板厚をフィ−ドバックして
板厚制御し、各スタンドでの圧下位置変更量等の情報を
次段に伝送して、フィードフォワード制御を行ってい
る。 図３に示すように、従来の熱間圧延機は、基本的
に圧下位置制御により圧延材の板厚精度を確保し、ワー
クロールのロール周速度（以下、ロール周速と称する）
とルーパの高さにより圧延材の張力を制御している。
の圧延スタンド，スタンド間のルーパ，圧下制御装置及
びルーパ制御装置により構成されている。図３におい
て、Ｓ0はロールギャップ（以下、圧下位置と称する）
検出器、ＬＣは圧延荷重計、ＳＭは圧下位置駆動系、Ａ
ＧＣはＳOの出力（圧下位置）とＬＣの出力（圧延荷
重）から圧下位置変更量を算出する自動板内板厚偏差制
御(Automatic Gauge Control)装置であり、ＳＲＡはＡ
ＧＣの指定した量だけ圧下位置を動かす制御系である。
圧延機のワークロールは、駆動用モータＭで駆動され、
ルーパは、ルーパモータＩＭで駆動される。圧延材の張
力とルーパの高さ（角度θ）を制御するために、高さ制
御装置Ｈ．Ｃ．と張力制御装置Ｃ．Ｃ．により、ワーク
ロール駆動モータＭとルーパモータＩＭの回転速度の変
更量がそれぞれ算出される。ワークロールの駆動用モー
タＭの回転速度の変更量はＳＲに送られ、ＳＲによりモ
ータＭの速度が指定量だけ変更される。なお、ＳＵＣ
は、サクセッシブと称され、マスフロー制御のための、
ワ−クロ−ル駆動モ−タＭの速度変更量である。また、
Ｘ−ＲＡＹモニタによる検出板厚をフィ−ドバックして
板厚制御し、各スタンドでの圧下位置変更量等の情報を
次段に伝送して、フィードフォワード制御を行ってい
る。 図３に示すように、従来の熱間圧延機は、基本的
に圧下位置制御により圧延材の板厚精度を確保し、ワー
クロールのロール周速度（以下、ロール周速と称する）
とルーパの高さにより圧延材の張力を制御している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】粗圧延後熱間タンデム
仕上圧延機に噛込む前に誘導加熱装置により圧延材を加
熱してスキッドマ−クを除去することは出来るが、仕上
圧延機に噛込む前は圧延材の温度が高く、スケ−ルの発
生を多くすることになるので、圧延材の品質低下を招
く。熱間タンデム仕上圧延機のスタンド間には上述の張
力制御用のル−パがあるので、誘導加熱装置を配置する
ことができず、スタンド間でスキッドマ−ク除去用の加
熱を行なうことができない。誘導加集装置を用いた熱延
鋼板の加熱装置として、鋼板エッジの再加熱を行なうエ
ッジヒ−タがあり、例えば特開平２−４３７２８号公報
に開示されているが、鋼板のエッジ部しか加熱されず、
スキッドマ−クを除去することはできない。
仕上圧延機に噛込む前に誘導加熱装置により圧延材を加
熱してスキッドマ−クを除去することは出来るが、仕上
圧延機に噛込む前は圧延材の温度が高く、スケ−ルの発
生を多くすることになるので、圧延材の品質低下を招
く。熱間タンデム仕上圧延機のスタンド間には上述の張
力制御用のル−パがあるので、誘導加熱装置を配置する
ことができず、スタンド間でスキッドマ−ク除去用の加
熱を行なうことができない。誘導加集装置を用いた熱延
鋼板の加熱装置として、鋼板エッジの再加熱を行なうエ
ッジヒ−タがあり、例えば特開平２−４３７２８号公報
に開示されているが、鋼板のエッジ部しか加熱されず、
スキッドマ−クを除去することはできない。
【０００６】本発明は、熱間タンデム仕上圧延において
スケ−ルの発生を抑えつつ圧延材のスキッドマ−クを低
減することを目的とする。
スケ−ルの発生を抑えつつ圧延材のスキッドマ−クを低
減することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、ル−パレス圧
延を行う熱間タンデム仕上圧延において、その前段の粗
圧延を出た圧延材の温度を計測して該圧延材の長手方向
の温度変動周期および位相を算出し、熱間タンデム仕上
圧延の＃１−＃２スタンド間もしくは＃２−＃３スタン
ド間で、前記温度変動周期および位相を該スタンド間の
圧延材のものに変換した周期および位相で、圧延材に近
接した加熱装置で、圧延材の少くとも長手方向低温部を
加熱する。
延を行う熱間タンデム仕上圧延において、その前段の粗
圧延を出た圧延材の温度を計測して該圧延材の長手方向
の温度変動周期および位相を算出し、熱間タンデム仕上
圧延の＃１−＃２スタンド間もしくは＃２−＃３スタン
ド間で、前記温度変動周期および位相を該スタンド間の
圧延材のものに変換した周期および位相で、圧延材に近
接した加熱装置で、圧延材の少くとも長手方向低温部を
加熱する。
【０００８】
【作用】熱延鋼板の数種の板厚において、その温度の所
要変更量に対する所要加熱量の一例を図１に示す。図１
より、例えば、熱板鋼板の板厚が８．５ｍｍの場合は、
熱延鋼板を０．５秒で５°Ｃ高く加熱するためには260
〔Kcal/m2°Chr〕の加熱量が必要である。また、熱間タ
ンデム仕上圧延（＃１〜＃７スタンド）のスタンド間で
の熱延鋼板の板厚，板速度およびスタンド間通過速度の
一例を表１に示す。
要変更量に対する所要加熱量の一例を図１に示す。図１
より、例えば、熱板鋼板の板厚が８．５ｍｍの場合は、
熱延鋼板を０．５秒で５°Ｃ高く加熱するためには260
〔Kcal/m2°Chr〕の加熱量が必要である。また、熱間タ
ンデム仕上圧延（＃１〜＃７スタンド）のスタンド間で
の熱延鋼板の板厚，板速度およびスタンド間通過速度の
一例を表１に示す。
【０００９】
【表１】
【００１０】表１に示す熱間タンデム仕上圧延では、＃
２−＃３スタンド間の熱延鋼板の通過時間は１．９４秒
であるから、５°Ｃ高く加熱するためには65 〔Kcal/m2
°Chr〕の加熱量で加熱すればよい。
２−＃３スタンド間の熱延鋼板の通過時間は１．９４秒
であるから、５°Ｃ高く加熱するためには65 〔Kcal/m2
°Chr〕の加熱量で加熱すればよい。
【００１１】図１に示す条件より、熱延鋼板を＃２−＃
３スタンド間で５°Ｃ以上高くする加熱を行なうために
は、加熱装置により65 〔Kcal/m2 °Chr〕以上の加熱を
すればよく、＃１−＃２スタンド間で５°Ｃ以上高くす
る加熱を行なうためには、そこでは板厚が15.00mm(表1)
であるので、65×15/8.5＝115 〔Kcal/m2°Chr〕以上の
加熱をすればよい。
３スタンド間で５°Ｃ以上高くする加熱を行なうために
は、加熱装置により65 〔Kcal/m2 °Chr〕以上の加熱を
すればよく、＃１−＃２スタンド間で５°Ｃ以上高くす
る加熱を行なうためには、そこでは板厚が15.00mm(表1)
であるので、65×15/8.5＝115 〔Kcal/m2°Chr〕以上の
加熱をすればよい。
【００１２】65 〔Kcal/m2°Chr〕以上の加熱量は比較
的に大きな加熱能であるが、本発明では張力制御のため
の従来のル−パがないので、加熱装置を熱延鋼板に近接
（例えば鋼板から４〜５ｃｍ）して配置して65 〔Kcal/
m2 °Chr〕以上の加熱量を実現した。加熱能は熱延鋼板
との距離の2乗に反比例するので、従来の、鋼板から45
〜50cm程度の、例えば5 〔Kcal/m2°Chr〕程度の加熱量
の加熱装置を用いることができる。
的に大きな加熱能であるが、本発明では張力制御のため
の従来のル−パがないので、加熱装置を熱延鋼板に近接
（例えば鋼板から４〜５ｃｍ）して配置して65 〔Kcal/
m2 °Chr〕以上の加熱量を実現した。加熱能は熱延鋼板
との距離の2乗に反比例するので、従来の、鋼板から45
〜50cm程度の、例えば5 〔Kcal/m2°Chr〕程度の加熱量
の加熱装置を用いることができる。
【００１３】本発明では、このように近接加熱により熱
延鋼板を加熱する。熱間タンデム仕上圧延における熱延
鋼板のスキッドマ−クは熱延鋼板の長手方向に所定周期
で分布する。したがって、粗圧延を出た圧延材の温度を
計測して該圧延材の長手方向の温度変動周期および位相
を算出し、熱間タンデム仕上圧延の＃１−＃２スタンド
間もしくは＃２−＃３スタンド間で、前記温度変動周期
および位相を該スタンド間の圧延材のものに変換した周
期および位相で、圧延材に近接した加熱装置で、圧延材
の少くとも長手方向低温部を加熱することにより、スキ
ッドマ−クが除去もしくは低減する。
延鋼板を加熱する。熱間タンデム仕上圧延における熱延
鋼板のスキッドマ−クは熱延鋼板の長手方向に所定周期
で分布する。したがって、粗圧延を出た圧延材の温度を
計測して該圧延材の長手方向の温度変動周期および位相
を算出し、熱間タンデム仕上圧延の＃１−＃２スタンド
間もしくは＃２−＃３スタンド間で、前記温度変動周期
および位相を該スタンド間の圧延材のものに変換した周
期および位相で、圧延材に近接した加熱装置で、圧延材
の少くとも長手方向低温部を加熱することにより、スキ
ッドマ−クが除去もしくは低減する。
【００１４】
【実施例】図２に本発明の一実施態様を示す。この例で
は、＃２−＃３スタンド間に、熱延鋼板の上，下に熱延
鋼板から５ｃｍ離して0〜600 〔Kcal/m2 °Chr〕の近接
誘導加熱装置を配置した。図示しない粗圧延機出側で熱
延鋼板の温度を連続的に測定しこれを周波数解析装置
で、熱延鋼板長手方向で平滑化して、粗圧延機出側での
熱延鋼板の長手方向温度分布の周期Ｐｔｉと、該熱延鋼
板の先端の該周期上の位相Ｐｈｉを算出し、該周期Ｐｔ
ｉを＃１スタンドの通板速度に基づいて＃１スタンド−
＃２スタンド間での周期Ｐｔ１２に変換し更に＃２スタ
ンドの通板速度に基づいて＃２スタンド−＃３スタンド
間での周期Ｐｔ２３に変換する。更に、粗圧延機出側で
の熱延鋼板の長手方向温度分布の下ピ−ク／上ピ−ク間
の温度差（振幅）Ｐｗｉを算出し、この振幅Ｐｗｉを＃
１スタンドの圧延条件に基づいて＃１スタンド−＃２ス
タンド間での振幅Ｐｗ１２に変換し、更に＃２スタンド
の圧延条件に基づいて＃２スタンド−＃３スタンド間で
の振幅Ｐｗ２３に変換する。そして算出した周期Ｐｔ２
３，位相Ｐｈｉおよび振幅Ｐｗ２３を、電流＆タイミン
グコントロ−ラに与える。
は、＃２−＃３スタンド間に、熱延鋼板の上，下に熱延
鋼板から５ｃｍ離して0〜600 〔Kcal/m2 °Chr〕の近接
誘導加熱装置を配置した。図示しない粗圧延機出側で熱
延鋼板の温度を連続的に測定しこれを周波数解析装置
で、熱延鋼板長手方向で平滑化して、粗圧延機出側での
熱延鋼板の長手方向温度分布の周期Ｐｔｉと、該熱延鋼
板の先端の該周期上の位相Ｐｈｉを算出し、該周期Ｐｔ
ｉを＃１スタンドの通板速度に基づいて＃１スタンド−
＃２スタンド間での周期Ｐｔ１２に変換し更に＃２スタ
ンドの通板速度に基づいて＃２スタンド−＃３スタンド
間での周期Ｐｔ２３に変換する。更に、粗圧延機出側で
の熱延鋼板の長手方向温度分布の下ピ−ク／上ピ−ク間
の温度差（振幅）Ｐｗｉを算出し、この振幅Ｐｗｉを＃
１スタンドの圧延条件に基づいて＃１スタンド−＃２ス
タンド間での振幅Ｐｗ１２に変換し、更に＃２スタンド
の圧延条件に基づいて＃２スタンド−＃３スタンド間で
の振幅Ｐｗ２３に変換する。そして算出した周期Ｐｔ２
３，位相Ｐｈｉおよび振幅Ｐｗ２３を、電流＆タイミン
グコントロ−ラに与える。
【００１５】電流＆タイミングコントロ−ラは、与えら
れたＰｔ２３，位相Ｐｈｉおよび振幅Ｐｗ２３ならびに
＃２スタンドの通板速度に基づいて、１周期分の、熱延
鋼板上の長手方向温度分布と逆位相の加熱量変更パタ−
ン（経過時間対投入加熱量）を作成し、この加熱量変更
パタ−ンに、＃３スタンドでの板厚制御から要求される
加熱量分をバイアス加算し、そして得られたパタ−ンの
加熱量をそれを発生する誘導加熱コイル電流に変換（加
熱量変更パタ−ンを電流値変更パタ−ンに変換）する。
そして、熱延鋼板の先端が＃２スタンドに噛込んでから
該先端が近接誘導加熱装置に到達するタイミングで、該
加熱量変更パタ−ンの、前記位相Ｐｈｉに対応する位相
の電流値から、電源コントロ−ラに通電指示する。
れたＰｔ２３，位相Ｐｈｉおよび振幅Ｐｗ２３ならびに
＃２スタンドの通板速度に基づいて、１周期分の、熱延
鋼板上の長手方向温度分布と逆位相の加熱量変更パタ−
ン（経過時間対投入加熱量）を作成し、この加熱量変更
パタ−ンに、＃３スタンドでの板厚制御から要求される
加熱量分をバイアス加算し、そして得られたパタ−ンの
加熱量をそれを発生する誘導加熱コイル電流に変換（加
熱量変更パタ−ンを電流値変更パタ−ンに変換）する。
そして、熱延鋼板の先端が＃２スタンドに噛込んでから
該先端が近接誘導加熱装置に到達するタイミングで、該
加熱量変更パタ−ンの、前記位相Ｐｈｉに対応する位相
の電流値から、電源コントロ−ラに通電指示する。
【００１６】これにより、粗圧延機出側での熱延鋼板の
長手方向温度分布に対応する、＃２−＃３スタンド間の
熱延鋼板の長手方向温度分布に逆対応したレベルの電流
が近接誘導加熱装置の電気コイルに流れ、粗圧延機出側
での熱延鋼板の長手方向温度分布で低温度（スキッドマ
−ク）であった所は高加熱量となり、高温度であった所
は低加熱もしくは加熱なしとなって、＃２−＃３スタン
ド間で熱延鋼板の長手手方向温度分布が均一化する。す
なわちスキッドマ−クが除去される。もしくは低減す
る。
長手方向温度分布に対応する、＃２−＃３スタンド間の
熱延鋼板の長手方向温度分布に逆対応したレベルの電流
が近接誘導加熱装置の電気コイルに流れ、粗圧延機出側
での熱延鋼板の長手方向温度分布で低温度（スキッドマ
−ク）であった所は高加熱量となり、高温度であった所
は低加熱もしくは加熱なしとなって、＃２−＃３スタン
ド間で熱延鋼板の長手手方向温度分布が均一化する。す
なわちスキッドマ−クが除去される。もしくは低減す
る。
【００１７】この実施例では、図２に示す熱間タンデム
仕上圧延の板厚制御は、特願平４−６２４０３号に提示
したもので行なう。すなわち、ｉ−１スタンドとｉスタ
ンドの間に設置された張力計の圧延材の張力計測値と目
標張力の差△Ｔ(i)に基づいてｉスタンドの圧下位置変
更量を算出し、ｉ−１スタンド出側に設置された板厚計
により計測された板厚偏差Ｈi−Ｈsiとｉ−１スタンド
出側に設置された板速度計により計測された圧延材速度
Ｖ(i-1)に基づいてｉスタンドの圧下位置変更量を算出
し、両圧下位変更量の和△Ｓ(i)を算出し、該圧下位置
修正量△Ｓ(i)に基づいてｉスタンドの圧下位置駆動手
段により圧下位置を修正する、タンデム圧延機の隣り合
うスタンド間に入る圧延材の単位時間あたりの質量と当
該スタンド間から出る圧延材の単位時間あたり圧延材の
質量が等しくなるように圧下位置とロール周速度を制御
する。これによりル−パは省略され、にもかかわらず熱
延鋼板の張力は目標張力に制御され、板厚精度が高い。
このル−パの省略により、上述のように、板厚制御系を
格別に乱すことなく、熱延鋼板から４〜５ｃｍ離して加
熱装置を配設することが可能となった。
仕上圧延の板厚制御は、特願平４−６２４０３号に提示
したもので行なう。すなわち、ｉ−１スタンドとｉスタ
ンドの間に設置された張力計の圧延材の張力計測値と目
標張力の差△Ｔ(i)に基づいてｉスタンドの圧下位置変
更量を算出し、ｉ−１スタンド出側に設置された板厚計
により計測された板厚偏差Ｈi−Ｈsiとｉ−１スタンド
出側に設置された板速度計により計測された圧延材速度
Ｖ(i-1)に基づいてｉスタンドの圧下位置変更量を算出
し、両圧下位変更量の和△Ｓ(i)を算出し、該圧下位置
修正量△Ｓ(i)に基づいてｉスタンドの圧下位置駆動手
段により圧下位置を修正する、タンデム圧延機の隣り合
うスタンド間に入る圧延材の単位時間あたりの質量と当
該スタンド間から出る圧延材の単位時間あたり圧延材の
質量が等しくなるように圧下位置とロール周速度を制御
する。これによりル−パは省略され、にもかかわらず熱
延鋼板の張力は目標張力に制御され、板厚精度が高い。
このル−パの省略により、上述のように、板厚制御系を
格別に乱すことなく、熱延鋼板から４〜５ｃｍ離して加
熱装置を配設することが可能となった。
【００１８】
【発明の効果】本発明では、上述のように熱間タンデム
仕上圧延機のスタンド間で、このように近接加熱により
熱延鋼板を周期的に、スキッドマ−ク部は高加熱するの
で、スキッドマ−クが除去もしくは低減する。加熱によ
るスケ−ルの発生は少い。
仕上圧延機のスタンド間で、このように近接加熱により
熱延鋼板を周期的に、スキッドマ−ク部は高加熱するの
で、スキッドマ−クが除去もしくは低減する。加熱によ
るスケ−ルの発生は少い。
【図１】 熱延鋼板の板厚，所要温度上昇量、および、
該温度上昇量を得るための加熱量の関係を示すグラフで
ある。
該温度上昇量を得るための加熱量の関係を示すグラフで
ある。
【図２】 熱間タンデム仕上圧延設備を示すブロック図
であり、本発明の一実施態様を示す。
であり、本発明の一実施態様を示す。
【図３】 従来の、ル−パにより熱延鋼板の張力を制御
する、熱間タンデム仕上圧延設備を示すブロック図であ
る。
する、熱間タンデム仕上圧延設備を示すブロック図であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 狩 野 竜 一 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】ル−パレス圧延を行う熱間タンデム仕上圧
延において、その前段の粗圧延を出た圧延材の温度を計
測して該圧延材の長手方向の温度変動周期および位相を
算出し、熱間タンデム仕上圧延の＃１−＃２スタンド間
もしくは＃２−＃３スタンド間で、前記温度変動周期お
よび位相を該スタンド間の圧延材のものに変換した周期
および位相で、圧延材に近接した加熱装置で、圧延材の
少くとも長手方向低温部を加熱することを特徴とする熱
間圧延材の材質制御方法。 - 【請求項２】ｉ−１スタンドとｉスタンドの間に設置さ
れた張力計の圧延材の張力計測値と目標張力の差△Ｔ
(i)に基づいてｉスタンドの圧下位置変更量を算出し、
ｉ−１スタンド出側に設置された板厚計により計測され
た板厚偏差Ｈi−Ｈsiとｉ−１スタンド出側に設置され
た板速度計により計測された圧延材速度Ｖ(i-1)に基づ
いてｉスタンドの圧下位置変更量を算出し、両圧下位変
更量の和△Ｓ(i)を算出し、該圧下位置修正量△Ｓ(i)に
基づいてｉスタンドの圧下位置駆動手段により圧下位置
を修正する、熱間タンデム仕上圧延機の隣り合うスタン
ド間に入る圧延材の単位時間あたりの質量と当該スタン
ド間から出る圧延材の単位時間あたり圧延材の質量が等
しくなるように圧下位置とロール周速度を制御する熱間
圧延において、熱間タンデム仕上圧延の前段の粗圧延を
出た圧延材の温度を計測して該圧延材の長手方向の温度
変動周期および位相を算出し、熱間タンデム仕上圧延の
＃１−＃２スタンド間もしくは＃２−＃３スタンド間
で、前記温度変動周期および位相を該スタンド間の圧延
材のものに変換した周期および位相で、圧延材に近接し
た加熱装置で、圧延材の少くとも長手方向低温部を高く
加熱することを特徴とする熱間圧延材の材質制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| WO2001036122A1 (fr) * | 1999-11-18 | 2001-05-25 | Nippon Steel Corporation | Procede et dispositif permettant de controler la planeite des toles metalliques |
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