JPH0625907A - 紡糸用スピンパック - Google Patents
紡糸用スピンパックInfo
- Publication number
- JPH0625907A JPH0625907A JP28358991A JP28358991A JPH0625907A JP H0625907 A JPH0625907 A JP H0625907A JP 28358991 A JP28358991 A JP 28358991A JP 28358991 A JP28358991 A JP 28358991A JP H0625907 A JPH0625907 A JP H0625907A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spinning
- current plate
- hole
- spin pack
- pack
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 紡糸不調を起こしにくい操業安定性に優れた
紡糸用スピンパックを提供する。 【構成】 紡糸用口金及び整流板を有する紡糸用スピン
パックにおいて、上記整流板の全面に孔密度が１孔あた
り５０ｍｍ2 未満となる様に孔を均一に形成すると共
に、該孔の流出側には座ぐりを設けて上記整流板の流出
側面の３０％以上は凹部で形成し、且つ前記整流板の耐
圧性を１００ｋｇｆ／ｃｍ2 以上にする。尚座ぐりをテ
ーパ面で形成し、且つ該テーパ面と整流板の流出側平面
とでなす角度を５〜４０度とすることが好ましい。
紡糸用スピンパックを提供する。 【構成】 紡糸用口金及び整流板を有する紡糸用スピン
パックにおいて、上記整流板の全面に孔密度が１孔あた
り５０ｍｍ2 未満となる様に孔を均一に形成すると共
に、該孔の流出側には座ぐりを設けて上記整流板の流出
側面の３０％以上は凹部で形成し、且つ前記整流板の耐
圧性を１００ｋｇｆ／ｃｍ2 以上にする。尚座ぐりをテ
ーパ面で形成し、且つ該テーパ面と整流板の流出側平面
とでなす角度を５〜４０度とすることが好ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は合成繊維の製造工程にお
いて用いられる操業の安定性向上に適した紡糸用スピン
パックに関するものである。
いて用いられる操業の安定性向上に適した紡糸用スピン
パックに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図３は合成繊維の製造工程において用い
られる紡糸用スピンパック１の代表例を示す縦断面説明
図である。図示しない計量ポンプによりポリマー流入口
２から送り込まれたポリマーは、サンドやビーズ玉が充
填された部分３を広がり面状のフィルター４に達し、更
にその下方に設けた口金６を通して吐出される。上記フ
ィルター４は上記ポリマー中の異物を取り除くことを目
的として孔が非常に細かく形成されているので、ポリマ
ーが通過する際に大きな抵抗が生じフィルター上面に圧
力がかかる。この為このフィルター４を支えることを目
的としてフィルター４の下面側には整流板５が配設され
る。しかるに該整流板５はその存在自体によって流体通
過抵抗を高める危険があるので、流体の圧力損失が一層
過大とならないように孔の径を大きめにすることが一般
的であるが、要求機能との関係上制限があり、一方では
部品の加工コストを削減する上で孔数を少なくすること
が一般的であって、圧力抵抗は大きな未解決課題である
と共にフィルター全面に異物がたまり始めるとその機能
が急激に低下するという問題がある。
られる紡糸用スピンパック１の代表例を示す縦断面説明
図である。図示しない計量ポンプによりポリマー流入口
２から送り込まれたポリマーは、サンドやビーズ玉が充
填された部分３を広がり面状のフィルター４に達し、更
にその下方に設けた口金６を通して吐出される。上記フ
ィルター４は上記ポリマー中の異物を取り除くことを目
的として孔が非常に細かく形成されているので、ポリマ
ーが通過する際に大きな抵抗が生じフィルター上面に圧
力がかかる。この為このフィルター４を支えることを目
的としてフィルター４の下面側には整流板５が配設され
る。しかるに該整流板５はその存在自体によって流体通
過抵抗を高める危険があるので、流体の圧力損失が一層
過大とならないように孔の径を大きめにすることが一般
的であるが、要求機能との関係上制限があり、一方では
部品の加工コストを削減する上で孔数を少なくすること
が一般的であって、圧力抵抗は大きな未解決課題である
と共にフィルター全面に異物がたまり始めるとその機能
が急激に低下するという問題がある。
【０００３】その為従来の紡糸用スピンパックでは洗浄
交換なしで３０日以上使用することは難しく、生産工程
ラインにおいては紡糸用スピンパック内の滞留部で劣化
が生じ易い。また特公昭６３−４８９６２号公報には整
流板５と上記口金６の間に混合ブロックを配置させ、管
中心と管壁で異なる熱履歴差を高粘度ポリマーを混合す
ることによって均一化し紡糸の安定化を図った紡糸用ス
ピンパックが開示されているが、パック寿命の点で改善
の余地を残している。
交換なしで３０日以上使用することは難しく、生産工程
ラインにおいては紡糸用スピンパック内の滞留部で劣化
が生じ易い。また特公昭６３−４８９６２号公報には整
流板５と上記口金６の間に混合ブロックを配置させ、管
中心と管壁で異なる熱履歴差を高粘度ポリマーを混合す
ることによって均一化し紡糸の安定化を図った紡糸用ス
ピンパックが開示されているが、パック寿命の点で改善
の余地を残している。
【０００４】上記紡糸用スピンパックが劣化すると、紡
糸調子が次第に悪くなることによって生ずる品質面への
悪影響だけでなく、ノズル交換作業による生産性の低下
や製造コストの増加を招く。
糸調子が次第に悪くなることによって生ずる品質面への
悪影響だけでなく、ノズル交換作業による生産性の低下
や製造コストの増加を招く。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、紡糸不調を起こしにくい
操業安定性に優れた紡糸用スピンパックを提供しようと
するものである。
目してなされたものであって、紡糸不調を起こしにくい
操業安定性に優れた紡糸用スピンパックを提供しようと
するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成した本発
明とは、紡糸用口金及び整流板を有する紡糸用スピンパ
ックにおいて、上記整流板の全面に孔密度が１孔あたり
５０ｍｍ2 未満となる様に孔を均一に形成すると共に、
該孔の流出側には座ぐりを設けて上記整流板の流出側面
の３０％以上は凹部で形成し、且つ前記整流板の耐圧性
を１００ｋｇｆ／ｃｍ2 以上にしてなることを要旨とす
るものである。また座ぐりをテーパ面で形成し、且つ該
テーパ面と整流板の流入側平面とでなす角度を５〜４０
度とすることが望ましい。
明とは、紡糸用口金及び整流板を有する紡糸用スピンパ
ックにおいて、上記整流板の全面に孔密度が１孔あたり
５０ｍｍ2 未満となる様に孔を均一に形成すると共に、
該孔の流出側には座ぐりを設けて上記整流板の流出側面
の３０％以上は凹部で形成し、且つ前記整流板の耐圧性
を１００ｋｇｆ／ｃｍ2 以上にしてなることを要旨とす
るものである。また座ぐりをテーパ面で形成し、且つ該
テーパ面と整流板の流入側平面とでなす角度を５〜４０
度とすることが望ましい。
【０００７】
【作用】本発明者らは従来の紡糸用スピンパックの不調
原因について様々な角度から鋭意研究を重ねた結果、整
流板の形状が特定の条件を満足する場合には紡糸不調を
防止できることを見い出し、この知見をもとに本発明を
完成させた。
原因について様々な角度から鋭意研究を重ねた結果、整
流板の形状が特定の条件を満足する場合には紡糸不調を
防止できることを見い出し、この知見をもとに本発明を
完成させた。
【０００８】本発明の紡糸用スピンパックの整流板は、
その上に置かれたフィルターの全面にわたってポリマー
が流れる様に、整流板の流路面全面に均一に孔が形成さ
れている必要がある。該流路面の端部あるいは一部に孔
が設けられていない場合には、整流板の上側だけではな
く下側にもポリマーが滞留してしまう。
その上に置かれたフィルターの全面にわたってポリマー
が流れる様に、整流板の流路面全面に均一に孔が形成さ
れている必要がある。該流路面の端部あるいは一部に孔
が設けられていない場合には、整流板の上側だけではな
く下側にもポリマーが滞留してしまう。
【０００９】そこで本発明者らが整流板の下側の流れに
ついてナビエ・ストークス方程式の数値解法を利用して
検討した結果、整流板の孔出口のまわりに滞留部が生じ
ていることがわかった。この滞留部分の形状は例えば整
流板の孔配列が千鳥配列の場合には、孔と孔の中央が盛
り上がって蜂の巣状に形成される。滞留部分の体積はポ
リマー流速や整流板の下側流路の厚み（整流板と口金の
間の距離）により変化するが、孔密度が１孔当たり５０
ｍｍ2 以上と低密度にすると流路中の滞留部分が占める
割合が大きくなりノズル寿命の低下を招く。従って整流
板の孔密度は１孔当たり５０ｍｍ2 未満の高密度とする
必要があり、好ましくは１孔当たり３５ｍｍ2 未満であ
る。この様に孔密度を高くすることによって、温度が高
くなると劣化を起こしやすいポリマーや高粘度ポリマー
を高温下で紡糸する際にも効果が認められる。
ついてナビエ・ストークス方程式の数値解法を利用して
検討した結果、整流板の孔出口のまわりに滞留部が生じ
ていることがわかった。この滞留部分の形状は例えば整
流板の孔配列が千鳥配列の場合には、孔と孔の中央が盛
り上がって蜂の巣状に形成される。滞留部分の体積はポ
リマー流速や整流板の下側流路の厚み（整流板と口金の
間の距離）により変化するが、孔密度が１孔当たり５０
ｍｍ2 以上と低密度にすると流路中の滞留部分が占める
割合が大きくなりノズル寿命の低下を招く。従って整流
板の孔密度は１孔当たり５０ｍｍ2 未満の高密度とする
必要があり、好ましくは１孔当たり３５ｍｍ2 未満であ
る。この様に孔密度を高くすることによって、温度が高
くなると劣化を起こしやすいポリマーや高粘度ポリマー
を高温下で紡糸する際にも効果が認められる。
【００１０】また整流板下側の滞留部分をなくす上で重
要な要件は、整流板下面側の孔の回りに座ぐりを設け、
流路面の３０％以上を整流板下面平面より窪んだ形状に
することである。整流板下面側の孔の回りに座ぐりを設
けることにより孔から出てくるポリマーは座ぐり部分を
広がって流れ、整流板下面から流れ出る時の速度分布が
緩やかになり滞留部分を減らすことができる。
要な要件は、整流板下面側の孔の回りに座ぐりを設け、
流路面の３０％以上を整流板下面平面より窪んだ形状に
することである。整流板下面側の孔の回りに座ぐりを設
けることにより孔から出てくるポリマーは座ぐり部分を
広がって流れ、整流板下面から流れ出る時の速度分布が
緩やかになり滞留部分を減らすことができる。
【００１１】図１は本発明の紡糸用スピンパックの整流
板の形状を示す概略説明図である。また図２は本発明の
整流板の孔に形成された座ぐりの形状を例示する概略説
明図である。座ぐりの形状は単純な直線テーパやラッパ
型の曲線テーパのいずれであってもよいが、図２に示す
上記座ぐりの角度θは５度以上４０度以下が好ましい。
上記角度θが５度未満の場合は座ぐりを形成した効果が
認められず、一方４０度を超えると３０％以上の面積を
座ぐる場合の溶融体積の増加が著しい上に、強度面の制
約から整流板の厚みを減らすことが難しくなって、紡糸
用スピンパックの大型化を招き易く好ましくない。
板の形状を示す概略説明図である。また図２は本発明の
整流板の孔に形成された座ぐりの形状を例示する概略説
明図である。座ぐりの形状は単純な直線テーパやラッパ
型の曲線テーパのいずれであってもよいが、図２に示す
上記座ぐりの角度θは５度以上４０度以下が好ましい。
上記角度θが５度未満の場合は座ぐりを形成した効果が
認められず、一方４０度を超えると３０％以上の面積を
座ぐる場合の溶融体積の増加が著しい上に、強度面の制
約から整流板の厚みを減らすことが難しくなって、紡糸
用スピンパックの大型化を招き易く好ましくない。
【００１２】上記座ぐりの角度がポリマーの滞留に及ぼ
す影響は下記可視化実験の結果から確認することができ
る。該可視化実験は黒色に原着染めしたポリエチレンテ
レフタレートの紡糸を行った後に、酸化チタンを含んだ
白色のポリエチレンテレフタレートに切り替え、ノズル
から白色のポリエチレンテレフタレートが吐出された時
点より３時間吐出を続けた後、ノズルを分解して整流板
下の残留ポリマーを観察する方法で実施した。
す影響は下記可視化実験の結果から確認することができ
る。該可視化実験は黒色に原着染めしたポリエチレンテ
レフタレートの紡糸を行った後に、酸化チタンを含んだ
白色のポリエチレンテレフタレートに切り替え、ノズル
から白色のポリエチレンテレフタレートが吐出された時
点より３時間吐出を続けた後、ノズルを分解して整流板
下の残留ポリマーを観察する方法で実施した。
【００１３】上記可視化実験を行った結果、５〜４０度
のテーパで座ぐりが形成された整流板の下には残留黒色
ポリマーが少なく、ポリマーの滞留が抑えられているこ
とが確認された。このとき特に好ましいのは８〜３０度
の角度をつけたものであった。
のテーパで座ぐりが形成された整流板の下には残留黒色
ポリマーが少なく、ポリマーの滞留が抑えられているこ
とが確認された。このとき特に好ましいのは８〜３０度
の角度をつけたものであった。
【００１４】同様のテストによりテーパの角度を１０度
に固定して整流板下面に対する座ぐり面積の割合につい
て検討したところ、３０％未満では十分な効果が得られ
ないことが判った。従って座ぐり面積の割合は３０％以
上であることが必要であり、４０％以上がより好まし
い。尚整流板の機能として第一に挙げられるのは前記し
た面状のフィルターの支持体としての役割であり、この
機能を果たすためには使用環境下における耐圧性が１０
０ｋｇｆ／ｃｍ2 以上を満足することが必要である。本
発明は上記座ぐり面積の割合について上限を限定するも
のではなく、上記耐圧性を満足する範囲内で前記座ぐり
面積の割合を適宜設定すれば良い。
に固定して整流板下面に対する座ぐり面積の割合につい
て検討したところ、３０％未満では十分な効果が得られ
ないことが判った。従って座ぐり面積の割合は３０％以
上であることが必要であり、４０％以上がより好まし
い。尚整流板の機能として第一に挙げられるのは前記し
た面状のフィルターの支持体としての役割であり、この
機能を果たすためには使用環境下における耐圧性が１０
０ｋｇｆ／ｃｍ2 以上を満足することが必要である。本
発明は上記座ぐり面積の割合について上限を限定するも
のではなく、上記耐圧性を満足する範囲内で前記座ぐり
面積の割合を適宜設定すれば良い。
【００１５】また上記整流板を切削加工により製造しよ
うとすると、高度な切削加工技術を要すると共に、研磨
・窒化処理などの工程を経て作製すると高価なものにな
ってしまう。そこで本発明を工業的に実現するには整流
板の材料及び加工法も新規なものを用いることが望まし
い。本発明者らはこの整流板の素材について度重なるテ
ストを行った結果、マルテンサイト系ステンレス鋼およ
び析出硬化系ステンレス鋼粉末の射出成型物が非常に優
れているとの知見を得た。
うとすると、高度な切削加工技術を要すると共に、研磨
・窒化処理などの工程を経て作製すると高価なものにな
ってしまう。そこで本発明を工業的に実現するには整流
板の材料及び加工法も新規なものを用いることが望まし
い。本発明者らはこの整流板の素材について度重なるテ
ストを行った結果、マルテンサイト系ステンレス鋼およ
び析出硬化系ステンレス鋼粉末の射出成型物が非常に優
れているとの知見を得た。
【００１６】かかる整流板に要求される重要な特性とし
ては形状及び強度などが挙げられるが、中でも表面特性
は重要である。金属粉末の射出成型物の表面を十分に緻
密としておく上で、鏡面研磨をしてもよく、各種のメッ
キ処理を施してもよい。但し本発明は材料により限定さ
れるものではなく、本発明を従来の金属材料や、熱衝撃
に強いセラミックスにより実施しても十分効果が得られ
る。
ては形状及び強度などが挙げられるが、中でも表面特性
は重要である。金属粉末の射出成型物の表面を十分に緻
密としておく上で、鏡面研磨をしてもよく、各種のメッ
キ処理を施してもよい。但し本発明は材料により限定さ
れるものではなく、本発明を従来の金属材料や、熱衝撃
に強いセラミックスにより実施しても十分効果が得られ
る。
【００１７】
【実施例】実施例１ フィルター径５５ｍｍの紡糸用スピンパックに表１に示
す８種の整流板を組み込んだノズルを用い、各々４個ず
つ１６錘用の紡糸機２台に取り付け、相対粘度3.2 のポ
リアミド６・６を常法にて押し出し、紡糸速度4500ｍ／
分で巻き取りテストを実施した。開始より１２日間のラ
ンニング試験を行い、２時間以内の間隔で糸切れが続け
て発生した時点を錘の寿命とし、同種類の４個の平均値
を算出した。結果は表１に併記する。尚１２日間で１回
も糸が切れなかった錘の寿命は１２以上と記載した。ま
た流路面積Ａは２３７６ｍｍ2 であり、テーパ角度θは
１０度であった。
す８種の整流板を組み込んだノズルを用い、各々４個ず
つ１６錘用の紡糸機２台に取り付け、相対粘度3.2 のポ
リアミド６・６を常法にて押し出し、紡糸速度4500ｍ／
分で巻き取りテストを実施した。開始より１２日間のラ
ンニング試験を行い、２時間以内の間隔で糸切れが続け
て発生した時点を錘の寿命とし、同種類の４個の平均値
を算出した。結果は表１に併記する。尚１２日間で１回
も糸が切れなかった錘の寿命は１２以上と記載した。ま
た流路面積Ａは２３７６ｍｍ2 であり、テーパ角度θは
１０度であった。
【００１８】
【表１】
【００１９】Ｎｏ．５〜８は本発明に係る実施例であ
り、いずれも平均寿命が長く、紡糸調子は良好であっ
た。これに対してＮｏ．１は孔密度が低過ぎ且つ座ぐり
面積の割合が低過ぎる場合の比較例であり、平均寿命は
極めて短く紡糸調子は劣悪であった。Ｎｏ．２も孔密度
が低過ぎる場合の比較例、Ｎｏ．３，４は座ぐり面積の
割合が高過ぎる場合の比較例であり、平均寿命に劣る。
り、いずれも平均寿命が長く、紡糸調子は良好であっ
た。これに対してＮｏ．１は孔密度が低過ぎ且つ座ぐり
面積の割合が低過ぎる場合の比較例であり、平均寿命は
極めて短く紡糸調子は劣悪であった。Ｎｏ．２も孔密度
が低過ぎる場合の比較例、Ｎｏ．３，４は座ぐり面積の
割合が高過ぎる場合の比較例であり、平均寿命に劣る。
【００２０】実施例２ 実施例１のＮｏ．５に示した孔密度及び座ぐり径の整流
板を組み込んだ紡糸用スピンパックを用いてポリパラフ
ェニレンサルファイド（ＰＰＳ）を紡糸した。整流板の
テーパ角θを変更してスピンパックを６個準備し、これ
らを同時に４日間連続運転した時点における口金の表面
を観察してクレーターの数を調べると共に、１日当りの
糸切れ回数を調べた。結果は表２に示す。
板を組み込んだ紡糸用スピンパックを用いてポリパラフ
ェニレンサルファイド（ＰＰＳ）を紡糸した。整流板の
テーパ角θを変更してスピンパックを６個準備し、これ
らを同時に４日間連続運転した時点における口金の表面
を観察してクレーターの数を調べると共に、１日当りの
糸切れ回数を調べた。結果は表２に示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】テーパ角５〜１０度の条件を満たすＮｏ．
５およびＮｏ．１０，１１，１２はいずれもクレーター
の数が少なく紡糸調子も良好である。これに対してテー
パ角が小さ過ぎるＮｏ．９とＮｏ．１３はいずれもクレ
ーターの数が多く且つ糸切れも多い。
５およびＮｏ．１０，１１，１２はいずれもクレーター
の数が少なく紡糸調子も良好である。これに対してテー
パ角が小さ過ぎるＮｏ．９とＮｏ．１３はいずれもクレ
ーターの数が多く且つ糸切れも多い。
【００２３】実施例３ 表１のＮｏ．２，３，５，６に示した整流板を組み込ん
だスピンパックを用いてポリパラフェニレンサルファイ
ド（ＰＰＳ）を紡糸した。４日間連続運転した時点にお
いて口金の表面を観察してクレーターの数を調べると共
に、１日当りの糸切れ回数を調べた。結果は表３に示
す。
だスピンパックを用いてポリパラフェニレンサルファイ
ド（ＰＰＳ）を紡糸した。４日間連続運転した時点にお
いて口金の表面を観察してクレーターの数を調べると共
に、１日当りの糸切れ回数を調べた。結果は表３に示
す。
【００２４】
【表３】
【００２５】本発明の実施例であるＮｏ．５，６はクレ
ーターの数が少なく紡糸調子も非常に良好であった。こ
れに対して孔密度が低過ぎるＮｏ．２はクレーターの数
が多く、糸切れ頻度も高い。座ぐり面積の割合が低いＮ
ｏ．３も実施例に比べ紡糸調子が悪い。
ーターの数が少なく紡糸調子も非常に良好であった。こ
れに対して孔密度が低過ぎるＮｏ．２はクレーターの数
が多く、糸切れ頻度も高い。座ぐり面積の割合が低いＮ
ｏ．３も実施例に比べ紡糸調子が悪い。
【００２６】実施例４ 金属粉末（材質：ＳＵＳ６３０）射出成型により作製し
た１８７孔の整流板を直径９６ｍｍのフィルターの下に
配設し、その下にスタティックミキサーを３エレメント
ずつ６か所に挿入した混合ブロックとノズルを配したス
ピンパックを用いて、１０００デニール／２５０フィラ
メントのポリエステルタイヤコードについて巻取り速度
５５００ｍ／分で常法により紡糸直接延伸テストを実施
した。整流板の孔径２．５ｍｍ，座ぐりの径を５ｍｍ，
座ぐりのテーパ角を１２度とすることによって、３２日
間糸切れがなく紡糸調子が極めて良好であった。
た１８７孔の整流板を直径９６ｍｍのフィルターの下に
配設し、その下にスタティックミキサーを３エレメント
ずつ６か所に挿入した混合ブロックとノズルを配したス
ピンパックを用いて、１０００デニール／２５０フィラ
メントのポリエステルタイヤコードについて巻取り速度
５５００ｍ／分で常法により紡糸直接延伸テストを実施
した。整流板の孔径２．５ｍｍ，座ぐりの径を５ｍｍ，
座ぐりのテーパ角を１２度とすることによって、３２日
間糸切れがなく紡糸調子が極めて良好であった。
【００２７】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、操業安定性に優れた紡糸用スピンパックが提供でき
ることとなり、また従来紡糸が困難とされてきた、劣化
し易いポリマーも安定して生産することができることと
なった。
で、操業安定性に優れた紡糸用スピンパックが提供でき
ることとなり、また従来紡糸が困難とされてきた、劣化
し易いポリマーも安定して生産することができることと
なった。
【図１】本発明に係る整流板の代表例を示す概略説明図
である。
である。
【図２】本発明に係る整流板の座ぐり形状を示す概略説
明図である。
明図である。
【図３】代表的な紡糸用スピンパックを示す縦断面説明
図である。
図である。
１ 紡糸用スピンパック ４ フィルター ５ 整流板 ６ 口金
Claims (2)
- 【請求項１】 紡糸用口金及び整流板を有する紡糸用ス
ピンパックにおいて、上記整流板の全面に孔密度が１孔
あたり５０ｍｍ2 未満となる様に孔を均一に形成すると
共に、該孔の流出側には座ぐりを設けて上記整流板の流
出側面の３０％以上は凹部で形成し、且つ前記整流板の
耐圧性を１００ｋｇｆ／ｃｍ2 以上にしてなることを特
徴とする紡糸用スピンパック。 - 【請求項２】 座ぐりをテーパ面で形成し、且つ該テー
パ面と整流板の流出側平面とでなす角度を５〜４０度と
してなる請求項１記載の紡糸用スピンパック。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3283589A JP2707889B2 (ja) | 1991-10-02 | 1991-10-02 | 紡糸用スピンパック |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3283589A JP2707889B2 (ja) | 1991-10-02 | 1991-10-02 | 紡糸用スピンパック |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0625907A true JPH0625907A (ja) | 1994-02-01 |
| JP2707889B2 JP2707889B2 (ja) | 1998-02-04 |
Family
ID=17667467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3283589A Expired - Lifetime JP2707889B2 (ja) | 1991-10-02 | 1991-10-02 | 紡糸用スピンパック |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2707889B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006224906A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Mazda Motor Corp | オープンカーのウィンドデフレクタ装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01168907A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-04 | Teijin Ltd | 紡糸口金 |
| JPH01314714A (ja) * | 1988-06-08 | 1989-12-19 | Teijin Ltd | 紡糸口金 |
-
1991
- 1991-10-02 JP JP3283589A patent/JP2707889B2/ja not_active Expired - Lifetime
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|---|---|
| JP2707889B2 (ja) | 1998-02-04 |
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