JPH06248403A - 高耐食性・高強度ジルコニウム合金材の製造法 - Google Patents
高耐食性・高強度ジルコニウム合金材の製造法Info
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- JPH06248403A JPH06248403A JP6320393A JP6320393A JPH06248403A JP H06248403 A JPH06248403 A JP H06248403A JP 6320393 A JP6320393 A JP 6320393A JP 6320393 A JP6320393 A JP 6320393A JP H06248403 A JPH06248403 A JP H06248403A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ４２０℃×１０５kgf/cm2 のオ−トクレ−ブ
試験”での３６０日間の腐食増量が６００mg/dm2を下回
り、かつ３８５℃における耐力も３８kgf/mm2 を凌ぐ優
れた耐食性と高強度を備え、今後の原子力用途としても
十分に満足できるジルコニウム合金材を安定提供できる
手段を確立する。 【構成】 "溶体化処理（β焼入れ処理）", "熱間加
工", "焼鈍と冷間加工の繰り返し”及び“最終焼鈍”な
る工程に従ってZr−Sn−Fe−Cr系のジルコニウム合金材
を製造するに当り、溶体化処理時における３００℃まで
の冷却速度を４０〜４００℃/sに調整すると共に、熱間
加工に際しての加熱温度を７００〜８００℃に、そして
加熱時間を１分〜３時間とし、更に少なくとも最終焼鈍
の１つ前の焼鈍は５００〜６００℃で行う。
試験”での３６０日間の腐食増量が６００mg/dm2を下回
り、かつ３８５℃における耐力も３８kgf/mm2 を凌ぐ優
れた耐食性と高強度を備え、今後の原子力用途としても
十分に満足できるジルコニウム合金材を安定提供できる
手段を確立する。 【構成】 "溶体化処理（β焼入れ処理）", "熱間加
工", "焼鈍と冷間加工の繰り返し”及び“最終焼鈍”な
る工程に従ってZr−Sn−Fe−Cr系のジルコニウム合金材
を製造するに当り、溶体化処理時における３００℃まで
の冷却速度を４０〜４００℃/sに調整すると共に、熱間
加工に際しての加熱温度を７００〜８００℃に、そして
加熱時間を１分〜３時間とし、更に少なくとも最終焼鈍
の１つ前の焼鈍は５００〜６００℃で行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、優れた耐食性と高強
度を示し原子力用途として好適なジルコニウム合金材の
製造方法に関するものである。
度を示し原子力用途として好適なジルコニウム合金材の
製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術とその課題】ジルコニウム系材料は耐食性，
耐熱性が良好であることに加えて熱中性子吸収断面積が
小さく、そのため主として原子炉用向けに開発されてき
た材料であり、現在では「ジルカロイ−４〔商品名〕」
と呼ばれるZr−Sn−Fe−Cr系合金（JISＨ４７５１のZr
ＴＮ８０４Ｄ相当材）がＰＷＲ用（例えば燃料被覆管，
シンブル管，ウォ−タ−チュ−ブ等）の材料として欠か
せないものとなっている。
耐熱性が良好であることに加えて熱中性子吸収断面積が
小さく、そのため主として原子炉用向けに開発されてき
た材料であり、現在では「ジルカロイ−４〔商品名〕」
と呼ばれるZr−Sn−Fe−Cr系合金（JISＨ４７５１のZr
ＴＮ８０４Ｄ相当材）がＰＷＲ用（例えば燃料被覆管，
シンブル管，ウォ−タ−チュ−ブ等）の材料として欠か
せないものとなっている。
【０００３】しかし、近年、原子炉においては燃料の更
なる高燃焼度化，運転サイクルのより長期化が推進され
ているが、そのため原子力用ジルコニウム合金材に対し
ても“中性子照射下で高温高圧水により長時間曝されて
も異常な酸化皮膜が形成されることのない一段と高いレ
ベルの耐食性”や“高温高圧下においても著しい変形を
起こすことがないより高い強度”の付与が望まれてい
る。
なる高燃焼度化，運転サイクルのより長期化が推進され
ているが、そのため原子力用ジルコニウム合金材に対し
ても“中性子照射下で高温高圧水により長時間曝されて
も異常な酸化皮膜が形成されることのない一段と高いレ
ベルの耐食性”や“高温高圧下においても著しい変形を
起こすことがないより高い強度”の付与が望まれてい
る。
【０００４】ところで、上述のようなZr−Sn−Fe−Cr系
ジルコニウム合金材は、溶解に次いでα又はβ鍛造した
素材から "溶体化処理（β焼入れ処理)"，“熱間加工
（熱間押出し)"，“焼鈍と冷間加工の繰り返し（数
回）”及び“比較的低温での最終焼鈍”なる工程で製造
されるのが一般的であり、その際、溶体化処理はβ域に
保持した後３００℃までを約３０℃/s程度の冷却速度で
急冷する条件にて実施され、熱間加工は約６５０℃に加
熱してから、最終焼鈍以外の焼鈍は５５０〜７００℃の
温度で、また最終焼鈍は４５０〜４８０℃の温度でそれ
ぞれ行われている。
ジルコニウム合金材は、溶解に次いでα又はβ鍛造した
素材から "溶体化処理（β焼入れ処理)"，“熱間加工
（熱間押出し)"，“焼鈍と冷間加工の繰り返し（数
回）”及び“比較的低温での最終焼鈍”なる工程で製造
されるのが一般的であり、その際、溶体化処理はβ域に
保持した後３００℃までを約３０℃/s程度の冷却速度で
急冷する条件にて実施され、熱間加工は約６５０℃に加
熱してから、最終焼鈍以外の焼鈍は５５０〜７００℃の
温度で、また最終焼鈍は４５０〜４８０℃の温度でそれ
ぞれ行われている。
【０００５】そして、このようにして製造されたZr−Sn
−Fe−Cr系ジルコニウム合金材は、“４２０℃×１０５
kgf/cm2 のオ−トクレ−ブ試験”での３６０日間の腐食
増量が約６００mg/dm2，３８５℃における耐力が約３８
kgf/mm2 という性能を有していた。この性能は現行の使
用条件下では十分な値である。しかしながら、前述した
ように、今後に予定されている燃料の高燃焼度化，運転
サイクルの長期化計画に対応しよとすると、装置材料の
面からも耐食性や強度の更に優れたものが必要であると
考えられた訳である。
−Fe−Cr系ジルコニウム合金材は、“４２０℃×１０５
kgf/cm2 のオ−トクレ−ブ試験”での３６０日間の腐食
増量が約６００mg/dm2，３８５℃における耐力が約３８
kgf/mm2 という性能を有していた。この性能は現行の使
用条件下では十分な値である。しかしながら、前述した
ように、今後に予定されている燃料の高燃焼度化，運転
サイクルの長期化計画に対応しよとすると、装置材料の
面からも耐食性や強度の更に優れたものが必要であると
考えられた訳である。
【０００６】もっとも、これまでにも、ジルコニウム合
金の耐食性向上に溶体化処理（β焼入れ処理）後に高い
温度の熱履歴を与えるのが効果的であることは知られて
いたが、この方法によると材料強度が低下してしまうと
いう問題があった。
金の耐食性向上に溶体化処理（β焼入れ処理）後に高い
温度の熱履歴を与えるのが効果的であることは知られて
いたが、この方法によると材料強度が低下してしまうと
いう問題があった。
【０００７】このようなことから、本発明が目的とした
のは、現行材以上に優れた耐食性と強度を備え、しかも
“耐食性−強度のバランス”の点でも良好なジルコニウ
ム合金材を安定して提供できる手段を確立することであ
った。
のは、現行材以上に優れた耐食性と強度を備え、しかも
“耐食性−強度のバランス”の点でも良好なジルコニウ
ム合金材を安定して提供できる手段を確立することであ
った。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は上
記目的を達成すべく鋭意研究を重ねたところ、次のよう
な新しい知見を得ることができた。
記目的を達成すべく鋭意研究を重ねたところ、次のよう
な新しい知見を得ることができた。
【０００９】即ち、Zr−Sn−Fe−Cr系ジルコニウム合金
を通常の如く "溶体化処理", "熱間加工", "焼鈍と冷間
加工の繰り返し”及び“最終焼鈍”なる工程によって処
理する際、熱間加工時の加熱温度を７００〜８００℃と
高い値とすることにより所望する耐食性を確保すること
ができる。しかし、この方法によると材料強度が若干低
下してしまう。しかるに、その前の工程である溶体化処
理において、その冷却速度を特に４０℃/s以上にしてβ
焼入れの高速化を図ると共に、最終焼鈍以外の焼鈍、中
でも最終焼鈍の１つ前の焼鈍の温度を多少低めにして処
理を行うと、熱間加工時の加熱温度を７００〜８００℃
とした場合にも高い強度を確保することが可能になり、
耐食性及び強度が共に高いジルコニウム合金材が実現さ
れる。
を通常の如く "溶体化処理", "熱間加工", "焼鈍と冷間
加工の繰り返し”及び“最終焼鈍”なる工程によって処
理する際、熱間加工時の加熱温度を７００〜８００℃と
高い値とすることにより所望する耐食性を確保すること
ができる。しかし、この方法によると材料強度が若干低
下してしまう。しかるに、その前の工程である溶体化処
理において、その冷却速度を特に４０℃/s以上にしてβ
焼入れの高速化を図ると共に、最終焼鈍以外の焼鈍、中
でも最終焼鈍の１つ前の焼鈍の温度を多少低めにして処
理を行うと、熱間加工時の加熱温度を７００〜８００℃
とした場合にも高い強度を確保することが可能になり、
耐食性及び強度が共に高いジルコニウム合金材が実現さ
れる。
【００１０】本発明は、上記知見事項等を基にした更な
る検討の結果完成されたもので、「 "溶体化処理", "熱
間加工", "焼鈍と冷間加工の繰り返し”及び“最終焼
鈍”なる工程に従ってZr−Sn−Fe−Cr系のジルコニウム
合金材を製造するに当り、 溶体化処理時における３００
℃までの冷却速度を４０〜４００℃/sに調整すると共
に、 熱間加工に際しての加熱温度を７００〜８００℃、
そして加熱時間を１分〜３時間とし、 更に少なくとも最
終焼鈍の１つ前の焼鈍は５００〜６００℃で行うことに
よって、 “４２０℃×１０５kgf/cm2 のオ−トクレ−ブ
試験”での３６０日間の腐食増量が６００mg/dm2を下回
り、 かつ３８５℃における耐力も３８kgf/mm2 を凌ぐ優
れた耐食性と高強度をバランス良く兼備したジルコニウ
ム合金材を得られるようにした点」に大きな特徴を有し
ている。
る検討の結果完成されたもので、「 "溶体化処理", "熱
間加工", "焼鈍と冷間加工の繰り返し”及び“最終焼
鈍”なる工程に従ってZr−Sn−Fe−Cr系のジルコニウム
合金材を製造するに当り、 溶体化処理時における３００
℃までの冷却速度を４０〜４００℃/sに調整すると共
に、 熱間加工に際しての加熱温度を７００〜８００℃、
そして加熱時間を１分〜３時間とし、 更に少なくとも最
終焼鈍の１つ前の焼鈍は５００〜６００℃で行うことに
よって、 “４２０℃×１０５kgf/cm2 のオ−トクレ−ブ
試験”での３６０日間の腐食増量が６００mg/dm2を下回
り、 かつ３８５℃における耐力も３８kgf/mm2 を凌ぐ優
れた耐食性と高強度をバランス良く兼備したジルコニウ
ム合金材を得られるようにした点」に大きな特徴を有し
ている。
【００１１】ここで、適用されるZr−Sn−Fe−Cr系ジル
コニウム合金としては、原子力関係の用途をも勘案する
と、Sn：0.5 〜2.0 ％（以降、 成分割合を表す％は重量
％とする），Fe：0.05〜0.30％並びにCr：0.05〜0.30％
を含有して、残部が実質的にZrから成るものが良い。
コニウム合金としては、原子力関係の用途をも勘案する
と、Sn：0.5 〜2.0 ％（以降、 成分割合を表す％は重量
％とする），Fe：0.05〜0.30％並びにCr：0.05〜0.30％
を含有して、残部が実質的にZrから成るものが良い。
【００１２】なお、上記特定組成のジルコニウム合金
は、次の理由で成分調整がされたものである。 Sn： 下限値未満では十分な耐食性，強度が得られず、
一方、上限値を超えるとかえって耐食性が著しく劣化す
る。 Fe及びCr： Fe，Crは耐食性を著しく向上する成分であ
るが、下限値未満ではその効果が小さく、一方、Fe及び
Crは室温での固溶限が小さいために上限値を超える量を
添加すると加工性を著しく劣化するZr(Fe,Cr)2系の金属
間化合物が増加してしまう。
は、次の理由で成分調整がされたものである。 Sn： 下限値未満では十分な耐食性，強度が得られず、
一方、上限値を超えるとかえって耐食性が著しく劣化す
る。 Fe及びCr： Fe，Crは耐食性を著しく向上する成分であ
るが、下限値未満ではその効果が小さく、一方、Fe及び
Crは室温での固溶限が小さいために上限値を超える量を
添加すると加工性を著しく劣化するZr(Fe,Cr)2系の金属
間化合物が増加してしまう。
【００１３】続いて、本発明においてジルコニウム合金
材の製造条件を前記の如くに限定した理由を、その作用
と共に説明する。
材の製造条件を前記の如くに限定した理由を、その作用
と共に説明する。
A) 溶体化処理（β焼入れ処理）での冷却速度 本発明では、熱間加工の加熱温度を高くすることによっ
て得られるジルコニウム合金材の耐食性向上を図るが、
熱間加工の加熱温度を高くすると材料の強度低下が起き
る。しかし、その前の工程である溶体化処理時の冷却速
度を速くすることによって焼入れ組織をより微細にする
と共に、焼鈍温度を低くして再結晶組織の粗大化を防止
し、得られるジルコニウム合金材の結晶粒を微細なもの
にした場合には、耐食性改善効果を維持したままで強度
をも向上することができる。
て得られるジルコニウム合金材の耐食性向上を図るが、
熱間加工の加熱温度を高くすると材料の強度低下が起き
る。しかし、その前の工程である溶体化処理時の冷却速
度を速くすることによって焼入れ組織をより微細にする
と共に、焼鈍温度を低くして再結晶組織の粗大化を防止
し、得られるジルコニウム合金材の結晶粒を微細なもの
にした場合には、耐食性改善効果を維持したままで強度
をも向上することができる。
【００１４】ただ、溶体化処理時の冷却速度が４０℃/s
よりも遅いとβ粒が粗大化して強度の向上が望めず、一
方、４００℃/sを超える冷却速度を達成するためには冷
却に特別な装置が必要となる上、強度への寄与も平衡し
てしまうことから、前記冷却速度を４０〜４００℃/sと
限定した。また、この急冷処理は３００℃までの温度範
囲に適用すれば十分で、それよりも低い温度域まで急冷
しても効果に格別な差異はない。
よりも遅いとβ粒が粗大化して強度の向上が望めず、一
方、４００℃/sを超える冷却速度を達成するためには冷
却に特別な装置が必要となる上、強度への寄与も平衡し
てしまうことから、前記冷却速度を４０〜４００℃/sと
限定した。また、この急冷処理は３００℃までの温度範
囲に適用すれば十分で、それよりも低い温度域まで急冷
しても効果に格別な差異はない。
【００１５】B) 熱間加工に際しての加熱条件 上述したように、熱間加工時に高温加熱を行うとジルコ
ニウム合金材の耐食性を向上することができる。なお、
ジルコニウム合金材では、その製造工程全体における総
入熱量を大きくしてやると金属間化合物が成長して耐食
性が向上する傾向を見せる。しかし、この金属間化合物
の成長は焼鈍時よりも熱間加工時の方が著しく、そのた
め特に熱間加工に際しての加熱温度を高くすることで耐
食性は非常に効果的に向上する。
ニウム合金材の耐食性を向上することができる。なお、
ジルコニウム合金材では、その製造工程全体における総
入熱量を大きくしてやると金属間化合物が成長して耐食
性が向上する傾向を見せる。しかし、この金属間化合物
の成長は焼鈍時よりも熱間加工時の方が著しく、そのた
め特に熱間加工に際しての加熱温度を高くすることで耐
食性は非常に効果的に向上する。
【００１６】しかしながら、熱間加工に際しての加熱温
度が７００℃未満であったり加熱時間が１分未満である
と入熱量が不十分となり、所望する耐食性向上効果が得
られない。また、３時間を超える加熱を行ってもその効
果は平衡してしまう。一方、８００℃を超える温度に加
熱するとα＋βの２相域に入ってしまい、α相以外の相
（β相）が出現して耐食性向上の効果が得られない。従
って、熱間加工に際しての加熱温度は７００〜８００℃
と定め、加熱時間は１分〜３時間に限定した。
度が７００℃未満であったり加熱時間が１分未満である
と入熱量が不十分となり、所望する耐食性向上効果が得
られない。また、３時間を超える加熱を行ってもその効
果は平衡してしまう。一方、８００℃を超える温度に加
熱するとα＋βの２相域に入ってしまい、α相以外の相
（β相）が出現して耐食性向上の効果が得られない。従
って、熱間加工に際しての加熱温度は７００〜８００℃
と定め、加熱時間は１分〜３時間に限定した。
【００１７】C) 焼鈍温度 ジルコニウム合金の熱間加工加熱温度を高くすると耐食
性は向上するが強度低下を招くので、本発明では、溶体
化処理（β焼入れ処理）時の冷却速度を速くすると同時
に、少なくとも最終焼鈍の１つ前の焼鈍、望ましくは最
終焼鈍以外の全ての焼鈍の温度を従来より相対的に低く
することによってこれに対処する。
性は向上するが強度低下を招くので、本発明では、溶体
化処理（β焼入れ処理）時の冷却速度を速くすると同時
に、少なくとも最終焼鈍の１つ前の焼鈍、望ましくは最
終焼鈍以外の全ての焼鈍の温度を従来より相対的に低く
することによってこれに対処する。
【００１８】即ち、既に述べたように、溶体化処理時の
冷却速度を速くし焼鈍の温度を低くすることによりジル
コニウム合金材の強度が向上するのは、結晶粒が微細化
されるためにもたらされる効果によるもので、冷却速度
を速くすることにより焼入れ組織が微細化され、焼鈍温
度を低くすることによって再結晶組織の粗大化が防止さ
れて微細粒合金材が得られる。
冷却速度を速くし焼鈍の温度を低くすることによりジル
コニウム合金材の強度が向上するのは、結晶粒が微細化
されるためにもたらされる効果によるもので、冷却速度
を速くすることにより焼入れ組織が微細化され、焼鈍温
度を低くすることによって再結晶組織の粗大化が防止さ
れて微細粒合金材が得られる。
【００１９】ただ、少なくとも最終焼鈍の１つ前の焼鈍
の温度が５００℃未満であると再結晶が不十分となり、
一方、その温度が６００℃を超えると再結晶粒が粗大化
して強度の向上が望めないことから、前記焼鈍温度を５
００〜６００℃と定めた。なお、焼鈍温度を下げること
により入熱量は低下するが、熱間加工時の加熱温度の高
温化により耐食性は十分向上するので特に問題とならな
い。
の温度が５００℃未満であると再結晶が不十分となり、
一方、その温度が６００℃を超えると再結晶粒が粗大化
して強度の向上が望めないことから、前記焼鈍温度を５
００〜６００℃と定めた。なお、焼鈍温度を下げること
により入熱量は低下するが、熱間加工時の加熱温度の高
温化により耐食性は十分向上するので特に問題とならな
い。
【００２０】以下、本発明を実施例によって説明する。
〈実施例１〉まず、常法により、Sn：1.35％，Fe:0.200
％，Cr:0.110％，Ｎ:0.003％，Si：0.010 ％，Ｃ:0.010
％及びＯ:0.125％を含み、残部がZr並びに不可避不純物
から成るジルコニウム合金を溶製後、これを鍛造してジ
ルコニウム合金材の製造素材を調整した。
％，Cr:0.110％，Ｎ:0.003％，Si：0.010 ％，Ｃ:0.010
％及びＯ:0.125％を含み、残部がZr並びに不可避不純物
から成るジルコニウム合金を溶製後、これを鍛造してジ
ルコニウム合金材の製造素材を調整した。
【００２１】次いで、これを「溶体化処理→熱間圧延→
焼鈍→冷間圧延→最終焼鈍」なる工程で処理し、ジルコ
ニウム合金材を製造した。なお、上記処理の条件は表１
に示した通りであった。
焼鈍→冷間圧延→最終焼鈍」なる工程で処理し、ジルコ
ニウム合金材を製造した。なお、上記処理の条件は表１
に示した通りであった。
【００２２】
【表１】
【００２３】次に、このようにして得られたジルコニウ
ム合金材につき、４２０℃×１０５kgf/cm2 の加熱加圧
水蒸気中で３６０日間保持する腐食試験を行って耐食性
を評価すると共に、３８５℃引張試験により強度の測定
も行った。その結果を整理して図１に示す。
ム合金材につき、４２０℃×１０５kgf/cm2 の加熱加圧
水蒸気中で３６０日間保持する腐食試験を行って耐食性
を評価すると共に、３８５℃引張試験により強度の測定
も行った。その結果を整理して図１に示す。
【００２４】図１に示される結果からも明らかなよう
に、溶体化処理時の冷却速度を速くした場合には耐食性
をあまり変化させずに強度を向上することができること
を確認できる。
に、溶体化処理時の冷却速度を速くした場合には耐食性
をあまり変化させずに強度を向上することができること
を確認できる。
【００２５】〈実施例２〉実施例１におけるのと同じ成
分組成のジルコニウム合金を溶製後、これを鍛造してジ
ルコニウム合金材の製造素材を調整した。
分組成のジルコニウム合金を溶製後、これを鍛造してジ
ルコニウム合金材の製造素材を調整した。
【００２６】次いで、これを「溶体化処理→熱間圧延→
焼鈍→冷間圧延→最終焼鈍」なる工程で処理し、ジルコ
ニウム合金材を製造した。なお、上記処理の条件は表２
に示した通りであった。
焼鈍→冷間圧延→最終焼鈍」なる工程で処理し、ジルコ
ニウム合金材を製造した。なお、上記処理の条件は表２
に示した通りであった。
【００２７】
【表２】
【００２８】次に、このようにして得られたジルコニウ
ム合金材につき、４２０℃×１０５kgf/cm2 の加熱加圧
水蒸気中で３６０日間保持する腐食試験を行って耐食性
を評価すると共に、３８５℃引張試験により強度の測定
も行った。その結果を整理して図２に示す。
ム合金材につき、４２０℃×１０５kgf/cm2 の加熱加圧
水蒸気中で３６０日間保持する腐食試験を行って耐食性
を評価すると共に、３８５℃引張試験により強度の測定
も行った。その結果を整理して図２に示す。
【００２９】図２に示される結果からも明らかなよう
に、熱間加工時の加熱温度を高温化することにより、そ
の後の焼鈍温度にあまり依存せずに耐食性を大幅に向上
できると共に、強度の低下は少ないことが分かる。
に、熱間加工時の加熱温度を高温化することにより、そ
の後の焼鈍温度にあまり依存せずに耐食性を大幅に向上
できると共に、強度の低下は少ないことが分かる。
【００３０】
【効果の総括】以上に説明した如く、本発明によれば、
従来材よりも更に優れる耐食性，強度を備えたZr−Sn−
Fe−Cr系ジルコニウム合金材を安定して製造することが
でき、今後に予定される原子力燃料の高燃焼度化や運転
サイクルの長期化等に十分対応することが可能となるな
ど、産業上極めて有用な効果がもたらされる。
従来材よりも更に優れる耐食性，強度を備えたZr−Sn−
Fe−Cr系ジルコニウム合金材を安定して製造することが
でき、今後に予定される原子力燃料の高燃焼度化や運転
サイクルの長期化等に十分対応することが可能となるな
ど、産業上極めて有用な効果がもたらされる。
【図１】「溶体化処理時の冷却速度の変化に伴うジルコ
ニウム合金材の耐食性及び強度の変化」の調査結果を示
したグラフである。
ニウム合金材の耐食性及び強度の変化」の調査結果を示
したグラフである。
【図２】「途中焼鈍温度の変化に伴うジルコニウム合金
材の耐食性及び強度の変化」の調査結果を示したグラフ
である。
材の耐食性及び強度の変化」の調査結果を示したグラフ
である。
Claims (1)
- 【請求項１】 "溶体化処理", "熱間加工", "焼鈍と冷
間加工の繰り返し”及び“最終焼鈍”なる工程に従って
Zr−Sn−Fe−Cr系のジルコニウム合金材を製造するに当
り、溶体化処理時での３００℃までの冷却速度を４０〜
４００℃/sに調整すると共に、熱間加工に際しての加熱
温度を７００〜８００℃、そして加熱時間を１分〜３時
間とし、更に、少なくとも最終焼鈍の１つ前の焼鈍は５
００〜６００℃で行うことを特徴とする、高耐食性・高
強度ジルコニウム合金材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6320393A JPH06248403A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 高耐食性・高強度ジルコニウム合金材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6320393A JPH06248403A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 高耐食性・高強度ジルコニウム合金材の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248403A true JPH06248403A (ja) | 1994-09-06 |
Family
ID=13222421
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6320393A Pending JPH06248403A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | 高耐食性・高強度ジルコニウム合金材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06248403A (ja) |
-
1993
- 1993-02-26 JP JP6320393A patent/JPH06248403A/ja active Pending
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