JPH06240392A - 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナー - Google Patents
耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナーInfo
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- JPH06240392A JPH06240392A JP21225193A JP21225193A JPH06240392A JP H06240392 A JPH06240392 A JP H06240392A JP 21225193 A JP21225193 A JP 21225193A JP 21225193 A JP21225193 A JP 21225193A JP H06240392 A JPH06240392 A JP H06240392A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 長期に亘っての使用寿命を可能とする耐摩耗
性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナーを提
供する。 【構成】 ガラス繊維成形スピナーが、重量％で、Ｃ：
０．２２〜１．２％、ＳｉおよびＭｎのうちの１種以
上：０．０１〜２％、Ｃｒ：２２〜３７％、Ｎｉ：５〜
１５％、Ｈｆ：０．１〜５％、ＴａおよびＮｂのうちの
１種以上：５〜１２％を含有し、さらに必要に応じて、
（ａ）ＷおよびＭｏのうちの１種以上：０．１〜１０
％、（ｂ）ＢおよびＺｒのうちの１種以上：０．００５
〜０．１％、（ｃ）Ｙを含む希土類元素のうちの１種以
上：０．００５〜０．１％、前記（ａ）〜（ｃ）のうち
の１種以上を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からな
る組成を有するＣｏ基合金からなる。
性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナーを提
供する。 【構成】 ガラス繊維成形スピナーが、重量％で、Ｃ：
０．２２〜１．２％、ＳｉおよびＭｎのうちの１種以
上：０．０１〜２％、Ｃｒ：２２〜３７％、Ｎｉ：５〜
１５％、Ｈｆ：０．１〜５％、ＴａおよびＮｂのうちの
１種以上：５〜１２％を含有し、さらに必要に応じて、
（ａ）ＷおよびＭｏのうちの１種以上：０．１〜１０
％、（ｂ）ＢおよびＺｒのうちの１種以上：０．００５
〜０．１％、（ｃ）Ｙを含む希土類元素のうちの１種以
上：０．００５〜０．１％、前記（ａ）〜（ｃ）のうち
の１種以上を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からな
る組成を有するＣｏ基合金からなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、特に溶融ガラスの高
速流体に対してすぐれた耐摩耗性を示し、著しく長期に
亘っての使用を可能ならしめるＣｏ基合金製ガラス繊維
成形スピナーに関するものである。
速流体に対してすぐれた耐摩耗性を示し、著しく長期に
亘っての使用を可能ならしめるＣｏ基合金製ガラス繊維
成形スピナーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、ガラス繊維が、スピナー
内に１０００℃程度に加熱した溶融ガラスを装入し、こ
のスピナーを１７００r.p.m.程度の回転数で高速回転し
て、前記スピナーの側壁にそって放射状に穿設した多数
の細孔から溶融ガラスを遠心力にて噴出させることによ
って成形されることは良く知られるところであり、した
がって上記のガラス繊維成形スピーナーには、高温強度
および高温耐酸化性、さらに溶融ガラスの高速流体に対
する耐摩耗性（以下、単に耐摩耗性という）が要求され
ることから、例えば特公昭６３−３０３８４号公報など
に記載されるＣｏ基合金製のものが多く用いられてい
る。
内に１０００℃程度に加熱した溶融ガラスを装入し、こ
のスピナーを１７００r.p.m.程度の回転数で高速回転し
て、前記スピナーの側壁にそって放射状に穿設した多数
の細孔から溶融ガラスを遠心力にて噴出させることによ
って成形されることは良く知られるところであり、した
がって上記のガラス繊維成形スピーナーには、高温強度
および高温耐酸化性、さらに溶融ガラスの高速流体に対
する耐摩耗性（以下、単に耐摩耗性という）が要求され
ることから、例えば特公昭６３−３０３８４号公報など
に記載されるＣｏ基合金製のものが多く用いられてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年のガラス繊
維成形のＦＡ化および省力化の面から、上記スピナーに
は使用寿命の一層の延命化が強く望まれているが、上記
の従来Ｃｏ基合金製ガラス繊維成形スピナーは、耐摩耗
性が十分でないために比較的短時間で使用寿命に至るの
が現状である。
維成形のＦＡ化および省力化の面から、上記スピナーに
は使用寿命の一層の延命化が強く望まれているが、上記
の従来Ｃｏ基合金製ガラス繊維成形スピナーは、耐摩耗
性が十分でないために比較的短時間で使用寿命に至るの
が現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、耐摩耗性のすぐれたガラス繊維
成形スピナーを開発すべく研究を行なった結果、前記ス
ピナーを、重量％で（以下、％は重量％を示す）、Ｃ：
０．２２〜１．２％ ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％、Ｃｒ：２２〜３７％、 Ｎｉ：５〜１５％、
Ｈｆ：０．１〜５％、ＴａおよびＮｂのうちの１種また
は２種：５〜１２％、を含有し、さらに必要に応じて、
（ａ） ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：０．１
〜１０％、（ｂ） ＢおよびＺｒのうちの１種または２
種：０．００５〜０．１％、（ｃ） Ｙを含む希土類元
素のうちの１種以上：０．００５〜０．１％、以上
（ａ）〜（ｃ）のうちの１種以上、を含有し、残りがＣ
ｏと不可避不純物からなる組成を有するＣｏ基合金で構
成すると、この結果のＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピ
ナーは、すぐれた高温強度および高温耐酸化性を具備し
た上で、一段とすぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘って
すぐれた性能を発揮するという研究結果を得たのであ
る。
上述のような観点から、耐摩耗性のすぐれたガラス繊維
成形スピナーを開発すべく研究を行なった結果、前記ス
ピナーを、重量％で（以下、％は重量％を示す）、Ｃ：
０．２２〜１．２％ ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％、Ｃｒ：２２〜３７％、 Ｎｉ：５〜１５％、
Ｈｆ：０．１〜５％、ＴａおよびＮｂのうちの１種また
は２種：５〜１２％、を含有し、さらに必要に応じて、
（ａ） ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：０．１
〜１０％、（ｂ） ＢおよびＺｒのうちの１種または２
種：０．００５〜０．１％、（ｃ） Ｙを含む希土類元
素のうちの１種以上：０．００５〜０．１％、以上
（ａ）〜（ｃ）のうちの１種以上、を含有し、残りがＣ
ｏと不可避不純物からなる組成を有するＣｏ基合金で構
成すると、この結果のＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピ
ナーは、すぐれた高温強度および高温耐酸化性を具備し
た上で、一段とすぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘って
すぐれた性能を発揮するという研究結果を得たのであ
る。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、以下にスピナーを構成するＣｏ
基合金の成分組成を上記の通りに限定した理由を説明す
る。 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して、これを強化すると共に、
炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる作用があるが、
その含有量が０．２２％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方その含有量が１．２％を越えると靭性
が低下するようになることから、その含有量を０．２２
〜１．２％と定めた。
なされたものであって、以下にスピナーを構成するＣｏ
基合金の成分組成を上記の通りに限定した理由を説明す
る。 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して、これを強化すると共に、
炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる作用があるが、
その含有量が０．２２％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方その含有量が１．２％を越えると靭性
が低下するようになることから、その含有量を０．２２
〜１．２％と定めた。
【０００６】（ｂ） ＳｉおよびＭｎ これらの成分は、脱酸の目的で含有されるものであり、
したがってその含有量が０．０１％未満では十分な脱酸
を行なうことができず、一方その含有量が２％を越える
と靭性が低下するようになることから、その含有量を
０．０１〜２％と定めた。
したがってその含有量が０．０１％未満では十分な脱酸
を行なうことができず、一方その含有量が２％を越える
と靭性が低下するようになることから、その含有量を
０．０１〜２％と定めた。
【０００７】（ｃ） Ｃｒ Ｃｒ成分には、炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる
と共に、素地に固溶して高温耐酸化性を向上させる作用
があるが、その含有量が２２％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方その含有量が３７％を越えると
高温強度および靭性が低下するようなることから、その
含有量を２２〜３７％と定めた。
と共に、素地に固溶して高温耐酸化性を向上させる作用
があるが、その含有量が２２％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方その含有量が３７％を越えると
高温強度および靭性が低下するようなることから、その
含有量を２２〜３７％と定めた。
【０００８】（ｄ） Ｎｉ Ｎｉ成分には、素地に固溶して高温強度を向上させる作
用があるが、その含有量が５％未満では所望の高温強度
向上効果が得られず、一方１５％を越えて含有させても
高温強度により一層の向上効果が現われないことから、
その含有量を５〜１５％と定めた。
用があるが、その含有量が５％未満では所望の高温強度
向上効果が得られず、一方１５％を越えて含有させても
高温強度により一層の向上効果が現われないことから、
その含有量を５〜１５％と定めた。
【０００９】（ｅ） Ｈｆ Ｈｆ成分には、炭化物を形成して耐摩耗性を向上させる
と共に、素地に固溶して高温耐酸化性を向上させる作用
があるが、その含有量が０．１％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方その含有量が５％を越えると
靭性が低下するようになることから、その含有量を０．
１〜５％と定めた。
と共に、素地に固溶して高温耐酸化性を向上させる作用
があるが、その含有量が０．１％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方その含有量が５％を越えると
靭性が低下するようになることから、その含有量を０．
１〜５％と定めた。
【００１０】（ｆ） ＴａおよびＮｂ これらの成分には、炭化物を形成すると共に、素地に固
溶して、これを強化し、もって耐摩耗性を一段と向上さ
せる作用があるが、その含有量が５％未満では所望のす
ぐれた耐摩耗性向上効果が得られず、一方その含有量が
１２％を越えると靭性が低下するようになることから、
その含有量を５〜１２％と定めた。
溶して、これを強化し、もって耐摩耗性を一段と向上さ
せる作用があるが、その含有量が５％未満では所望のす
ぐれた耐摩耗性向上効果が得られず、一方その含有量が
１２％を越えると靭性が低下するようになることから、
その含有量を５〜１２％と定めた。
【００１１】（ｇ） ＷおよびＭｏ これらの成分には、炭化物を形成して耐摩耗性を向上さ
せると共に、素地に固溶して高温耐酸化性を向上させる
作用があるので、必要に応じて含有されるが、その含有
量が０．１％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その含有量が１０％を越えると靭性が低下する
ようになることから、その含有量を０．１〜１０％と定
めた。
せると共に、素地に固溶して高温耐酸化性を向上させる
作用があるので、必要に応じて含有されるが、その含有
量が０．１％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その含有量が１０％を越えると靭性が低下する
ようになることから、その含有量を０．１〜１０％と定
めた。
【００１２】（ｈ） ＢおよびＺｒ これらの成分には、結晶粒界を強化し、もって高温強度
を向上させる作用があるので、必要に応じて含有される
が、その含有量が０．００５％未満では所望の高温強度
向上効果が得られず、一方その含有量が０．１％を越え
ると靭性が低下するようになることから、その含有量を
０．００５〜０．１％と定めた。
を向上させる作用があるので、必要に応じて含有される
が、その含有量が０．００５％未満では所望の高温強度
向上効果が得られず、一方その含有量が０．１％を越え
ると靭性が低下するようになることから、その含有量を
０．００５〜０．１％と定めた。
【００１３】（ｉ） Ｙを含む希土類元素 Ｙを含む希土類元素には、高温耐酸化性を向上させる作
用があるので、必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．００５％未満では前記作用に所望の向上効果が得
られず、一方その含有量が０．１％を越えると、鋳造性
および加工性が損なわれるようになることから、その含
有量を０．００５〜０．１％と定めた。
用があるので、必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．００５％未満では前記作用に所望の向上効果が得
られず、一方その含有量が０．１％を越えると、鋳造性
および加工性が損なわれるようになることから、その含
有量を０．００５〜０．１％と定めた。
【００１４】（ｊ） Ｆｅ Ｆｅ成分は、普通不可避不純物として含有する成分であ
るが、その含有量が４％までならば特性に何らの悪影響
も及ぼさないことから、経済性を考慮して４％までの範
囲で積極的に含有させる場合がある。
るが、その含有量が４％までならば特性に何らの悪影響
も及ぼさないことから、経済性を考慮して４％までの範
囲で積極的に含有させる場合がある。
【００１５】
【実施例】つぎに、この発明のガラス繊維成形スピナー
を実施例により具体的に説明する。通常の溶解法によ
り、それぞれ表１〜４に示される成分組成をもったＣｏ
基合金溶湯を調製し、これをロストワックス精密鋳造法
にて直径：３５mm×厚さ：５mmの寸法をもった円板状鋳
物に鋳造することにより本発明ガラス繊維成形スピナー
素材（以下、本発明スピナー素材という）１〜４０およ
び比較ガラス繊維成形スピナー素材（以下、比較スピナ
ー素材という）１〜８をそれぞれ製造した。また、同時
に高温強度および高温耐酸化性を評価するために行なわ
れるクリープラプチャー試験および高温酸化試験に用い
られる直径：１２mm×長さ：１２０mmの寸法をもった丸
棒素材を鋳造成形した。なお、比較スピナー素材１〜８
は、いずれもこれを構成するＣｏ基合金の合金成分のう
ちのいずれかの成分を含有しないか、あるいは含有量
（表に＊印を付した成分含有量）がこの発明の範囲から
低い方に外れた組成をもつＣｏ基合金からなるものであ
る。
を実施例により具体的に説明する。通常の溶解法によ
り、それぞれ表１〜４に示される成分組成をもったＣｏ
基合金溶湯を調製し、これをロストワックス精密鋳造法
にて直径：３５mm×厚さ：５mmの寸法をもった円板状鋳
物に鋳造することにより本発明ガラス繊維成形スピナー
素材（以下、本発明スピナー素材という）１〜４０およ
び比較ガラス繊維成形スピナー素材（以下、比較スピナ
ー素材という）１〜８をそれぞれ製造した。また、同時
に高温強度および高温耐酸化性を評価するために行なわ
れるクリープラプチャー試験および高温酸化試験に用い
られる直径：１２mm×長さ：１２０mmの寸法をもった丸
棒素材を鋳造成形した。なお、比較スピナー素材１〜８
は、いずれもこれを構成するＣｏ基合金の合金成分のう
ちのいずれかの成分を含有しないか、あるいは含有量
（表に＊印を付した成分含有量）がこの発明の範囲から
低い方に外れた組成をもつＣｏ基合金からなるものであ
る。
【００１６】つぎに、上記の本発明スピナー素材１〜４
０および比較スピナー素材１〜８について、これの中心
部を厚さ：１mmに切削加工により減肉し、この減肉部分
に直径：０．６mmの穴をあけ、これを内径：２０mmのＣ
ｏ基合金製るつぼの底板とし、このるつぼ内で、平均粒
径：１０μｍのＷＣ粉末を２容量％の割合で混合したソ
ーダガラスを大気溶融し、前記溶融ガラスを１０７５℃
に加熱保持した状態で、前記るつぼの上方より前記溶融
ガラスに３気圧の圧力を付加して前記るつぼ底板の穴よ
り溶融ガラスを噴出し、この溶融ガラスの噴出を１２時
間続ける溶融ガラス噴出試験を行ない、試験後の穴径を
測定し、この測定結果から穴径変化率、すなわち〔（試
験後の穴径）−（試験前の穴径）〕÷（試験前の穴径）
×１００（％）を算出し、耐摩耗性を評価した。
０および比較スピナー素材１〜８について、これの中心
部を厚さ：１mmに切削加工により減肉し、この減肉部分
に直径：０．６mmの穴をあけ、これを内径：２０mmのＣ
ｏ基合金製るつぼの底板とし、このるつぼ内で、平均粒
径：１０μｍのＷＣ粉末を２容量％の割合で混合したソ
ーダガラスを大気溶融し、前記溶融ガラスを１０７５℃
に加熱保持した状態で、前記るつぼの上方より前記溶融
ガラスに３気圧の圧力を付加して前記るつぼ底板の穴よ
り溶融ガラスを噴出し、この溶融ガラスの噴出を１２時
間続ける溶融ガラス噴出試験を行ない、試験後の穴径を
測定し、この測定結果から穴径変化率、すなわち〔（試
験後の穴径）−（試験前の穴径）〕÷（試験前の穴径）
×１００（％）を算出し、耐摩耗性を評価した。
【００１７】また、クリープラプチャー試験は、上記素
材から、平行部径：７mm×平行部長さ：３２mm×チャッ
ク（ネジ）部径：１２mm×全長：８０mmの寸法をもった
試験片を削り出し、この試験片を用い、雰囲気：大気
中、加熱温度：９６０℃、荷重応力：１１kg／mm2 の条
件で行ない、破断寿命を測定し、高温強度を評価した。
材から、平行部径：７mm×平行部長さ：３２mm×チャッ
ク（ネジ）部径：１２mm×全長：８０mmの寸法をもった
試験片を削り出し、この試験片を用い、雰囲気：大気
中、加熱温度：９６０℃、荷重応力：１１kg／mm2 の条
件で行ない、破断寿命を測定し、高温強度を評価した。
【００１８】さらに、高温酸化試験は、上記素材から直
径：１０mm×高さ：１２mmの寸法をもった試験片を削り
出し、この試験片を用い、温度：１１００℃に２時間保
持後冷却して脱スケールを１サイクルとし、これを１２
サイクル繰り返すことにより行ない、試験後の試験片の
酸化減量を測定し、この測定結果から試験前の試験片重
量に対する割合（酸化減量割合）を算出し、高温耐酸化
性を評価した。これらの結果を表５，６に示した。
径：１０mm×高さ：１２mmの寸法をもった試験片を削り
出し、この試験片を用い、温度：１１００℃に２時間保
持後冷却して脱スケールを１サイクルとし、これを１２
サイクル繰り返すことにより行ない、試験後の試験片の
酸化減量を測定し、この測定結果から試験前の試験片重
量に対する割合（酸化減量割合）を算出し、高温耐酸化
性を評価した。これらの結果を表５，６に示した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【表５】
【００２４】
【表６】
【００２５】
【発明の効果】表１〜６に示される結果から、本発明ス
ピナー素材１〜４０は、いずれもすぐれた高温強度およ
び高温耐酸化性を具備した上で、すぐれた耐摩耗性を示
すのに対して、比較スピナー素材１〜８に見られるよう
に、これを構成するＣｏ基合金の成分組成がこの発明の
範囲から外れると、上記の特性のうちの少なくともいず
れかの特性が劣ったものになることが明らかである。上
述のように、この発明のガラス繊維成形スピナーは、特
にすぐれた耐摩耗性を有し、かつ高温強度および高温耐
酸性にもすぐれているので、実用に際しては著しく長期
に亘ってすぐれた性能を発揮し、長い使用寿命を示すの
である。
ピナー素材１〜４０は、いずれもすぐれた高温強度およ
び高温耐酸化性を具備した上で、すぐれた耐摩耗性を示
すのに対して、比較スピナー素材１〜８に見られるよう
に、これを構成するＣｏ基合金の成分組成がこの発明の
範囲から外れると、上記の特性のうちの少なくともいず
れかの特性が劣ったものになることが明らかである。上
述のように、この発明のガラス繊維成形スピナーは、特
にすぐれた耐摩耗性を有し、かつ高温強度および高温耐
酸性にもすぐれているので、実用に際しては著しく長期
に亘ってすぐれた性能を発揮し、長い使用寿命を示すの
である。
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．２２〜１．２％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％、 Ｃｒ：２２〜３７％、 Ｎｉ：５〜１５％、 Ｈｆ：０．１〜５％、 ＴａおよびＮｂのうちの１種または２種：５〜１２％、
を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成を有
するＣｏ基合金で構成したことを特徴とする耐摩耗性の
すぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナー。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．２２〜１．２％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％、 Ｃｒ：２２〜３７％、 Ｎｉ：５〜１５％、 Ｈｆ：０．１〜５％、 ＴａおよびＮｂのうちの１種または２種：５〜１２％、
を含有し、さらに、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：０．１〜１０
％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成
を有するＣｏ基合金で構成したことを特徴とする耐摩耗
性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナー。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．２２〜１．２％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％、 Ｃｒ：２２〜３７％、 Ｎｉ：５〜１５％、 Ｈｆ：０．１〜５％、 ＴａおよびＮｂのうちの１種または２種：５〜１２％、
を含有し、さらに、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種：０．００５〜
０．１％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からな
る組成を有するＣｏ基合金で構成したことを特徴とする
耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナ
ー。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ：０．２２〜１．２％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％、 Ｃｒ：２２〜３７％、 Ｎｉ：５〜１５％、 Ｈｆ：０．１〜５％、 ＴａおよびＮｂのうちの１種または２種：５〜１２％、
を含有し、さらに、 Ｙを含む希土類元素のうちの１種以上：０．００５〜
０．１％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からな
る組成を有するＣｏ基合金で構成したことを特徴とする
耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナ
ー。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｃ：０．２２〜１．２％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％、 Ｃｒ：２２〜３７％、 Ｎｉ：５〜１５％、 Ｈｆ：０．１〜５％、 ＴａおよびＮｂのうちの１種または２種：５〜１２％、
を含有し、さらに、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：０．１〜１０
％、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種：０．００５〜
０．１％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からな
る組成を有するＣｏ基合金で構成したことを特徴とする
耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナ
ー。 - 【請求項６】 重量％で、 Ｃ：０．２２〜１．２％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％、 Ｃｒ：２２〜３７％、 Ｎｉ：５〜１５％、 Ｈｆ：０．１〜５％、 ＴａおよびＮｂのうちの１種または２種：５〜１２％、
を含有し、さらに、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：０．１〜１０
％、 Ｙを含む希土類元素のうちの１種以上：０．００５〜
０．１％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からな
る組成を有するＣｏ基合金で構成したことを特徴とする
耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナ
ー。 - 【請求項７】 重量％で、 Ｃ：０．２２〜１．２％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％、 Ｃｒ：２２〜３７％、 Ｎｉ：５〜１５％、 Ｈｆ：０．１〜５％、 ＴａおよびＮｂのうちの１種または２種：５〜１２％、
を含有し、さらに、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種：０．００５〜
０．１％、 Ｙを含む希土類元素のうちの１種以上：０．００５〜
０．１％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からな
る組成を有するＣｏ基合金で構成したことを特徴とする
耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナ
ー。 - 【請求項８】 重量％で、 Ｃ：０．２２〜１．２％、 ＳｉおよびＭｎのうちの１種または２種：０．０１〜２
％、 Ｃｒ：２２〜３７％、 Ｎｉ：５〜１５％、 Ｈｆ：０．１〜５％、 ＴａおよびＮｂのうちの１種または２種：５〜１２％、
を含有し、さらに、 ＷおよびＭｏのうちの１種または２種：０．１〜１０
％、 ＢおよびＺｒのうちの１種または２種：０．００５〜
０．１％、 Ｙを含む希土類元素のうちの１種以上：０．００５〜
０．１％、を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からな
る組成を有するＣｏ基合金で構成したことを特徴とする
耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナ
ー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21225193A JPH06240392A (ja) | 1992-12-21 | 1993-08-04 | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナー |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-356393 | 1992-12-21 | ||
| JP35639392 | 1992-12-21 | ||
| JP21225193A JPH06240392A (ja) | 1992-12-21 | 1993-08-04 | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06240392A true JPH06240392A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=26519095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21225193A Withdrawn JPH06240392A (ja) | 1992-12-21 | 1993-08-04 | 耐摩耗性のすぐれたＣｏ基合金製ガラス繊維成形スピナー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06240392A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001090429A1 (fr) * | 2000-05-23 | 2001-11-29 | Saint-Gobain Isover | Procede de fabrication de laine minerale, alliages a base de cobalt pour le procede et autres utilisations |
| FR2862662A1 (fr) * | 2003-11-26 | 2005-05-27 | Saint Gobain Isover | Alliage refractaire et procede de fabrication de laine minerale |
| BE1023351B1 (fr) * | 2008-12-12 | 2017-02-13 | Knauf Insulation | Centrifugeur |
-
1993
- 1993-08-04 JP JP21225193A patent/JPH06240392A/ja not_active Withdrawn
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001090429A1 (fr) * | 2000-05-23 | 2001-11-29 | Saint-Gobain Isover | Procede de fabrication de laine minerale, alliages a base de cobalt pour le procede et autres utilisations |
| FR2809387A1 (fr) * | 2000-05-23 | 2001-11-30 | Saint Gobain Isover | Procede de fabrication de laine minerale, alliages a base de cobalt pour le procede et autres utilisations |
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| US8398791B2 (en) | 2000-05-23 | 2013-03-19 | Saint-Gobain Isover | Process for manufacturing mineral wool, cobalt-based alloys for the process and other uses |
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| JP2007516356A (ja) * | 2003-11-26 | 2007-06-21 | サン−ゴバン イゾベ | 耐熱合金および鉱質ウール製造法 |
| WO2005052208A1 (fr) * | 2003-11-26 | 2005-06-09 | Saint-Gobain Isover | Alliage refractaire et procede de fabrication de laine minerale |
| AU2004293617B2 (en) * | 2003-11-26 | 2010-03-11 | Saint-Gobain Isover | Refractory alloy and mineral wool production method |
| JP4668923B2 (ja) * | 2003-11-26 | 2011-04-13 | サン−ゴバン イゾベ | 耐熱合金および鉱質ウール製造法 |
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| FR2862662A1 (fr) * | 2003-11-26 | 2005-05-27 | Saint Gobain Isover | Alliage refractaire et procede de fabrication de laine minerale |
| US9463995B2 (en) | 2003-11-26 | 2016-10-11 | Saint-Gobain Isover | Refractory alloy and mineral wool production method |
| BE1023351B1 (fr) * | 2008-12-12 | 2017-02-13 | Knauf Insulation | Centrifugeur |
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