JPH06239353A - 容器蓋 - Google Patents
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- JPH06239353A JPH06239353A JP5048639A JP4863993A JPH06239353A JP H06239353 A JPH06239353 A JP H06239353A JP 5048639 A JP5048639 A JP 5048639A JP 4863993 A JP4863993 A JP 4863993A JP H06239353 A JPH06239353 A JP H06239353A
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Landscapes
- Containers And Packaging Bodies Having A Special Means To Remove Contents (AREA)
- Details Of Rigid Or Semi-Rigid Containers (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】成形後に内面塗装を行なわなくとも、内面の耐
腐蝕性が優れた容器蓋。 【構成】面方向屈折率が全方向について１．６１〜１．
６７である二軸延伸共重合ポリエステルフィルム３を、
内面となるべき面にラミネートされてなるラミネート金
属板１０を、当該ポリエステルの溶融開始点より低い温
度で加熱、冷却した後、絞り成形することにより形成さ
れた容器蓋１であって、容器蓋１のポリエステルフィル
ム３の残存面配向度比が、１．０以上である。
腐蝕性が優れた容器蓋。 【構成】面方向屈折率が全方向について１．６１〜１．
６７である二軸延伸共重合ポリエステルフィルム３を、
内面となるべき面にラミネートされてなるラミネート金
属板１０を、当該ポリエステルの溶融開始点より低い温
度で加熱、冷却した後、絞り成形することにより形成さ
れた容器蓋１であって、容器蓋１のポリエステルフィル
ム３の残存面配向度比が、１．０以上である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エアゾール缶用のマウ
ンティグカップや、炭酸飲料缶やジュース缶等の缶詰用
の缶蓋などの容器蓋に関する。
ンティグカップや、炭酸飲料缶やジュース缶等の缶詰用
の缶蓋などの容器蓋に関する。
【０００２】
【従来の技術】エアゾール缶用のマウンティグカップは
従来、両面に塗料をロールコートされて、内外面塗膜を
形成されたた缶用金属板、例えば缶用アルミニュム合金
シートを、絞り工程を主とする多工程プレス加工により
成形した（図１参照）後、クリンプ加工によりバルブを
組み立て、次いで缶本体のビート゛部にクリンチするこ
とにより缶本体を密封するよう取付けられていた（図２
参照）。従来のマウンティグカップは、苛酷な絞り加工
や、クリンプ加工，クリンチ加工の際等に、内面塗膜に
傷が付きやすかった。そのため内容物が腐蝕性の場合、
例えばムース等の頭髪用品の場合は、クリンプ前に内面
スプレー塗装を行なって、内面の腐蝕防止を図ってい
た。しかしながらマウンティグカップの形状が複雑なた
め、完全なスプレー塗装が難しく、内面スプレーのコス
トがかなり高くつき、さらに内面塗装を行なった場合で
も、輸送中の取扱等によって内面塗膜に傷がつき易いと
いう問題があった。
従来、両面に塗料をロールコートされて、内外面塗膜を
形成されたた缶用金属板、例えば缶用アルミニュム合金
シートを、絞り工程を主とする多工程プレス加工により
成形した（図１参照）後、クリンプ加工によりバルブを
組み立て、次いで缶本体のビート゛部にクリンチするこ
とにより缶本体を密封するよう取付けられていた（図２
参照）。従来のマウンティグカップは、苛酷な絞り加工
や、クリンプ加工，クリンチ加工の際等に、内面塗膜に
傷が付きやすかった。そのため内容物が腐蝕性の場合、
例えばムース等の頭髪用品の場合は、クリンプ前に内面
スプレー塗装を行なって、内面の腐蝕防止を図ってい
た。しかしながらマウンティグカップの形状が複雑なた
め、完全なスプレー塗装が難しく、内面スプレーのコス
トがかなり高くつき、さらに内面塗装を行なった場合で
も、輸送中の取扱等によって内面塗膜に傷がつき易いと
いう問題があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、成形後に内
面塗装を行なわなくとも、内面の耐腐蝕性が優れた容器
蓋を提供することを目的とする。
面塗装を行なわなくとも、内面の耐腐蝕性が優れた容器
蓋を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の容器蓋は、面方
向屈折率（以下屈折率とよぶ）が全方向について１．６
１〜１．６７である二軸延伸共重合ポリエステルフィル
ムを、内面となるべき面にプライマーを介してラミネー
トされてなるラミネート金属板を、当該ポリエステルの
溶融開始点より低い温度で加熱し、ガラス転移点より低
い温度まで冷却した後、絞り成形することにより形成さ
れた容器蓋であって、容器蓋のポリエステルフィルムの
残存面配向度比が、１．０以上であることを特徴とす
る。残存面配向度比は次のように定義される。加熱前お
よび加熱後のラミネート金属板から３cmｘ３cmのサンプ
ルを切り出し、これらのサンプルをＸ線回折装置によっ
て、フィルムの二軸配向結晶面（｛１００｝面）のピー
クである２θ（２６度）のカウント値を測定する。加熱
前のサンプルのカウント値をＩ0、加熱後のサンプルの
カウント値をＩ1とすると、Ｉ1／Ｉ0が残存面配向度比
となる。
向屈折率（以下屈折率とよぶ）が全方向について１．６
１〜１．６７である二軸延伸共重合ポリエステルフィル
ムを、内面となるべき面にプライマーを介してラミネー
トされてなるラミネート金属板を、当該ポリエステルの
溶融開始点より低い温度で加熱し、ガラス転移点より低
い温度まで冷却した後、絞り成形することにより形成さ
れた容器蓋であって、容器蓋のポリエステルフィルムの
残存面配向度比が、１．０以上であることを特徴とす
る。残存面配向度比は次のように定義される。加熱前お
よび加熱後のラミネート金属板から３cmｘ３cmのサンプ
ルを切り出し、これらのサンプルをＸ線回折装置によっ
て、フィルムの二軸配向結晶面（｛１００｝面）のピー
クである２θ（２６度）のカウント値を測定する。加熱
前のサンプルのカウント値をＩ0、加熱後のサンプルの
カウント値をＩ1とすると、Ｉ1／Ｉ0が残存面配向度比
となる。
【０００５】
【作用】残存面配向度比が１．０以上であるので、フィ
ルムの面配向度が加熱により上昇している故、フィルム
が強靱化して、絞り成形やクリンプ加工およびクリンチ
加工の際、フィルムの破断や亀裂等の欠陥が生じ難く、
従って容器蓋内面の金属露出が実質的に無く、耐腐蝕性
に優れている。さらに加熱によりプライマーのキュアが
進行するので、フィルムの接着強度が増大して加工の際
のフィルムの剥離が起り難くなる。なお残存面配向度比
は１．２以下であることが好ましい。この場合は、加熱
時の熱収縮により生ずるフィルムの残留応力が小さく、
従って絞り成形やクリンプ加工およびクリンチ加工の際
のフィルムの剥離や浮き等の欠陥が生じ難く、従って容
器保存中に蓋内面からの金属溶出等の腐蝕が実質的に起
らない。
ルムの面配向度が加熱により上昇している故、フィルム
が強靱化して、絞り成形やクリンプ加工およびクリンチ
加工の際、フィルムの破断や亀裂等の欠陥が生じ難く、
従って容器蓋内面の金属露出が実質的に無く、耐腐蝕性
に優れている。さらに加熱によりプライマーのキュアが
進行するので、フィルムの接着強度が増大して加工の際
のフィルムの剥離が起り難くなる。なお残存面配向度比
は１．２以下であることが好ましい。この場合は、加熱
時の熱収縮により生ずるフィルムの残留応力が小さく、
従って絞り成形やクリンプ加工およびクリンチ加工の際
のフィルムの剥離や浮き等の欠陥が生じ難く、従って容
器保存中に蓋内面からの金属溶出等の腐蝕が実質的に起
らない。
【０００６】
【実施例】図１において１は、金属板２の内面となるべ
き面に、プライマー（図示されない）を介して共重合ポ
リエステルフィルム３をラミネートされたラミネート金
属板１０（平板状のものは図示されない）より形成され
たマウンティグカップである。マウンティグカップ１の
外面には、図示されないが外面塗膜が形成されていてい
る。エアゾール缶の用途や、金属板２の種類によって
は、必ずしも外面塗膜を形成しなくてもよい。ラミネー
ト金属板１０は、マウンティグカップ１成形前に、フィ
ルムを形成するポリエステルの溶融開始点より低い温度
で、フィルムの残存面配向度比が、１．０以上となる加
熱条件で加熱される。
き面に、プライマー（図示されない）を介して共重合ポ
リエステルフィルム３をラミネートされたラミネート金
属板１０（平板状のものは図示されない）より形成され
たマウンティグカップである。マウンティグカップ１の
外面には、図示されないが外面塗膜が形成されていてい
る。エアゾール缶の用途や、金属板２の種類によって
は、必ずしも外面塗膜を形成しなくてもよい。ラミネー
ト金属板１０は、マウンティグカップ１成形前に、フィ
ルムを形成するポリエステルの溶融開始点より低い温度
で、フィルムの残存面配向度比が、１．０以上となる加
熱条件で加熱される。
【０００７】マウンティグカップ１は、カール部４，垂
下する外壁部５，ドーナツ状の底板部６，円筒部７，ぺ
デスタル部８およびステム孔９を備えている。図２に示
すように、ステム１１ａやハウジング１１ｂを備える噴
射機構１１を円筒部７に挿入した後、円筒部７の基部を
クリンプしてバルブ（図示されない）に組み立て、次い
でカール部４を、内容液および液化ガス等の噴射剤（何
れも図示されない）を、例えば冷却充填された缶本体１
２の、ビート゛部１３にクリンチすることによって、エ
アゾール缶１４が作製される。クリンプ部１５およびク
リンチ部１６は、特に厳しい後加工を受けるので、亀
裂，ピンホール，フィルム浮き等の金属露出部を生じ易
い。
下する外壁部５，ドーナツ状の底板部６，円筒部７，ぺ
デスタル部８およびステム孔９を備えている。図２に示
すように、ステム１１ａやハウジング１１ｂを備える噴
射機構１１を円筒部７に挿入した後、円筒部７の基部を
クリンプしてバルブ（図示されない）に組み立て、次い
でカール部４を、内容液および液化ガス等の噴射剤（何
れも図示されない）を、例えば冷却充填された缶本体１
２の、ビート゛部１３にクリンチすることによって、エ
アゾール缶１４が作製される。クリンプ部１５およびク
リンチ部１６は、特に厳しい後加工を受けるので、亀
裂，ピンホール，フィルム浮き等の金属露出部を生じ易
い。
【０００８】共重合ポリエステルとしては、フタール
酸、イソフタール酸、アジビン酸等の酸成分およびヘキ
サンジオール、シクロヘキサンジメタノール等のアルコ
ール成分を共重合成分として有し、かつ微細なシリカ等
の滑剤を微量含有する共重合ポリエチレンテレフタート
が好ましく用いられる。フィルム３は、共重合ポリエス
テルを溶融し、ダイによりフィルム状に成形し、二軸延
伸、熱固定することにより形成される。二軸延伸の際の
好ましい縦延伸倍率は２．５〜３．６、横延伸倍率は
２．７〜３．６である。そしてフィルム３の面方向の屈
折率が、全方向について１．６１〜１．６７であること
が望ましい。
酸、イソフタール酸、アジビン酸等の酸成分およびヘキ
サンジオール、シクロヘキサンジメタノール等のアルコ
ール成分を共重合成分として有し、かつ微細なシリカ等
の滑剤を微量含有する共重合ポリエチレンテレフタート
が好ましく用いられる。フィルム３は、共重合ポリエス
テルを溶融し、ダイによりフィルム状に成形し、二軸延
伸、熱固定することにより形成される。二軸延伸の際の
好ましい縦延伸倍率は２．５〜３．６、横延伸倍率は
２．７〜３．６である。そしてフィルム３の面方向の屈
折率が、全方向について１．６１〜１．６７であること
が望ましい。
【０００９】プライマーとしては、エポキシフェノール
系等の接着剤が好ましく用いられる。金属板としては、
缶用アルミニュム合金シート（例えばＡ５０５２系）、
錫めっき鋼板、ティンフリースチール等が好ましく用い
られる。ラミネート金属板１０は、プライマーを片面に
塗布、乾燥された共重合ポリエステルフィルムを、当該
フィルムの融点近傍の温度に加熱された金属板にロール
により熱圧着，水冷することによって形成される。
系等の接着剤が好ましく用いられる。金属板としては、
缶用アルミニュム合金シート（例えばＡ５０５２系）、
錫めっき鋼板、ティンフリースチール等が好ましく用い
られる。ラミネート金属板１０は、プライマーを片面に
塗布、乾燥された共重合ポリエステルフィルムを、当該
フィルムの融点近傍の温度に加熱された金属板にロール
により熱圧着，水冷することによって形成される。
【００１０】ラミネート金属板１０のフィルム面側と反
対側の面に外面塗料を塗布後、フィルムの溶融開始点よ
り低い温度で、かつ残存面配向度比が、１．０以上とな
る条件で加熱焼付けし、ガラス転移点より低い温度、通
常は室温まで冷却した後、ブランクに切断する。ラミネ
ート金属板１０は、ブランクのフィルム面が内面になる
ようにして、常法により絞り加工を主とする多工程成形
加工によりマウンティグカップ１に形成される。
対側の面に外面塗料を塗布後、フィルムの溶融開始点よ
り低い温度で、かつ残存面配向度比が、１．０以上とな
る条件で加熱焼付けし、ガラス転移点より低い温度、通
常は室温まで冷却した後、ブランクに切断する。ラミネ
ート金属板１０は、ブランクのフィルム面が内面になる
ようにして、常法により絞り加工を主とする多工程成形
加工によりマウンティグカップ１に形成される。
【００１１】具体例１ 共重合成分として、イソフタール酸１２ｍｏｌ％を含有
する、厚さ３８μｍで、１．６μｍ径のシリカを０．０
８重量％含有する二軸延伸共重合ポリエチレンテレフタ
ートフィルム３（屈折率１．６４；結晶融点２２６〜２
２８℃；溶融開始点２１０℃；ガラス転移点７４〜７６
℃）を、エポキシフェノール系接着剤を介して、厚さ
０．４２ｍｍのアルミニュム合金シート３（Ａ５０５２
Ｐ Ｈ３８）にラミネートされてなる、ラミネート金属
板１０のフィルムの反対側の面に、エポキシユリア系塗
料を塗布し、１９５℃ｘ１０分の焼付け加熱を行ない室
温まで冷却した。この板より３cmｘ３cmのサンプル板を
切り出し、折曲げ加工後のエナメルレータ値、および残
存面配向度比を測定した。エナメルレータ値は０ｍＡ
で、残存面配向度比は１．１６であった。エナメルレー
タ値は、次のようにして求めた。サンプル板のラミネー
ト方向に対して、４５度，９０度および１３５度の方向
で、Ｔベンドテスト（折曲げ度：０Ｔ，重り重量：３．
１ｋｇ，落下高さ：３９ｃｍ）を行ない、折曲げ凸側
（フィルム側）の面のエナメルレータ値を測定した。エ
ナメルレータ値は、１重量％食塩水を電解液として、＋
６．３ボルト（ＤＣ）の電圧を４秒印加し、その時の電
解電流を測定することにより求めた。エナメルレータ値
は、金属露出量に比例する。
する、厚さ３８μｍで、１．６μｍ径のシリカを０．０
８重量％含有する二軸延伸共重合ポリエチレンテレフタ
ートフィルム３（屈折率１．６４；結晶融点２２６〜２
２８℃；溶融開始点２１０℃；ガラス転移点７４〜７６
℃）を、エポキシフェノール系接着剤を介して、厚さ
０．４２ｍｍのアルミニュム合金シート３（Ａ５０５２
Ｐ Ｈ３８）にラミネートされてなる、ラミネート金属
板１０のフィルムの反対側の面に、エポキシユリア系塗
料を塗布し、１９５℃ｘ１０分の焼付け加熱を行ない室
温まで冷却した。この板より３cmｘ３cmのサンプル板を
切り出し、折曲げ加工後のエナメルレータ値、および残
存面配向度比を測定した。エナメルレータ値は０ｍＡ
で、残存面配向度比は１．１６であった。エナメルレー
タ値は、次のようにして求めた。サンプル板のラミネー
ト方向に対して、４５度，９０度および１３５度の方向
で、Ｔベンドテスト（折曲げ度：０Ｔ，重り重量：３．
１ｋｇ，落下高さ：３９ｃｍ）を行ない、折曲げ凸側
（フィルム側）の面のエナメルレータ値を測定した。エ
ナメルレータ値は、１重量％食塩水を電解液として、＋
６．３ボルト（ＤＣ）の電圧を４秒印加し、その時の電
解電流を測定することにより求めた。エナメルレータ値
は、金属露出量に比例する。
【００１２】このブランクよりフィルム面が内面側にな
るようにして、常法により毎分１４０個の加工速度で、
絞り加工、逆絞り加工、孔明け加工等の９工程で図１に
示すマウンティグカップ１を絞り成形した。図２に示す
ように、マウンティグカップ１に噴射機構１１をクリン
プして組み立てたバルブ（図示されない）を、市販の薬
用育毛トニックを炭酸ガスと共にリパックされた、アル
ミニュム製シームレス缶体１２（エポキシフェノール系
の内面塗膜を形成された）のビート゛部１３にクリンチ
することによって、エアゾール缶１４（内圧６ｋｇｆ／
ｃｍ2）を作製した。缶１４を３７℃Ｘ６ケ月保存した
後、開缶し、マウンティグカップ１内面の状態を調べ
た。マウンティグカップ１の内面に錆の発生は皆無であ
った。
るようにして、常法により毎分１４０個の加工速度で、
絞り加工、逆絞り加工、孔明け加工等の９工程で図１に
示すマウンティグカップ１を絞り成形した。図２に示す
ように、マウンティグカップ１に噴射機構１１をクリン
プして組み立てたバルブ（図示されない）を、市販の薬
用育毛トニックを炭酸ガスと共にリパックされた、アル
ミニュム製シームレス缶体１２（エポキシフェノール系
の内面塗膜を形成された）のビート゛部１３にクリンチ
することによって、エアゾール缶１４（内圧６ｋｇｆ／
ｃｍ2）を作製した。缶１４を３７℃Ｘ６ケ月保存した
後、開缶し、マウンティグカップ１内面の状態を調べ
た。マウンティグカップ１の内面に錆の発生は皆無であ
った。
【００１３】具体例２ フィルムの屈折率を１．６４５、加熱温度を２００℃と
した点以外は、具体例１と同様にして、ラミネート金属
板１０およびマウンティグカップ１の作製、および評価
テストを行なった。残存面配向度比は１．０８であっ
た。エナメルレータ値は０ｍＡで、マウンティグカップ
１の内面に錆の発生は皆無であった。
した点以外は、具体例１と同様にして、ラミネート金属
板１０およびマウンティグカップ１の作製、および評価
テストを行なった。残存面配向度比は１．０８であっ
た。エナメルレータ値は０ｍＡで、マウンティグカップ
１の内面に錆の発生は皆無であった。
【００１４】具体例３ 金属板として厚さ０．３１ｍｍの錫めっき鋼板を用いた
点、および外面塗装しない（加熱は行なう）点以外は、
具体例１と同様にして、ラミネート金属板１０およびマ
ウンティグカップ１の作製、および評価テストを行なっ
た。残存面配向度比は１．１５であった。エナメルレー
タ値は０ｍＡで、マウンティグカップ１の内面に錆の発
生は皆無であった。
点、および外面塗装しない（加熱は行なう）点以外は、
具体例１と同様にして、ラミネート金属板１０およびマ
ウンティグカップ１の作製、および評価テストを行なっ
た。残存面配向度比は１．１５であった。エナメルレー
タ値は０ｍＡで、マウンティグカップ１の内面に錆の発
生は皆無であった。
【００１５】比較例１ 加熱温度を２２０℃とした点以外は、具体例１と同様に
して、ラミネート金属板１０およびマウンティグカップ
１の作製、および評価テストを行なった。残存面配向度
比は０．７であった。エナメルレータ値は３．５６ｍＡ
で、マウンティグカップ１の内面、特にクリンプ部１５
近傍に多数の錆が見られた。
して、ラミネート金属板１０およびマウンティグカップ
１の作製、および評価テストを行なった。残存面配向度
比は０．７であった。エナメルレータ値は３．５６ｍＡ
で、マウンティグカップ１の内面、特にクリンプ部１５
近傍に多数の錆が見られた。
【００１６】比較例２ フィルムの屈折率を１．６８、加熱温度を２００℃とし
た点以外は、具体例１と同様にして、ラミネート金属板
１０およびマウンティグカップ１の作製、および評価テ
ストを行なった。残存面配向度比は１．１５であった。
エナメルレータ値は５ｍＡで、マウンティグカップ１の
内面、特にクリンプ部１５近傍に多数の錆が見られた。
た点以外は、具体例１と同様にして、ラミネート金属板
１０およびマウンティグカップ１の作製、および評価テ
ストを行なった。残存面配向度比は１．１５であった。
エナメルレータ値は５ｍＡで、マウンティグカップ１の
内面、特にクリンプ部１５近傍に多数の錆が見られた。
【００１７】比較例３ フィルムの屈折率を１．６０とした点以外は、具体例１
と同様にして、ラミネート金属板１０およびマウンティ
グカップ１の作製、および評価テストを行なった。残存
面配向度比は１．１５であった。エナメルレータ値は５
ｍＡで、マウンティグカップ１の内面、特にクリンプ部
１５近傍に多数の錆が見られた。
と同様にして、ラミネート金属板１０およびマウンティ
グカップ１の作製、および評価テストを行なった。残存
面配向度比は１．１５であった。エナメルレータ値は５
ｍＡで、マウンティグカップ１の内面、特にクリンプ部
１５近傍に多数の錆が見られた。
【００１８】本発明は、以上の実施例によって制約され
るものでなく、例えば容器蓋は、コーヒ飲料缶等に用い
られるイージオープン缶蓋等であってもよい。
るものでなく、例えば容器蓋は、コーヒ飲料缶等に用い
られるイージオープン缶蓋等であってもよい。
【００１９】
【発明の効果】本発明の容器蓋は、成形後に内面塗装を
行なわなくとも、内面の耐腐蝕性が優れているという効
果を奏する。
行なわなくとも、内面の耐腐蝕性が優れているという効
果を奏する。
【図１】図１は、本発明の実施例である容器蓋の縦断面
図である。
図である。
【図２】図２は、図１の容器蓋で密封したエアゾール缶
の要部縦断面図である。
の要部縦断面図である。
１ 容器蓋（マウンティグカップ） ３ 二軸延伸共重合ポリエステルフィルム １０ ラミネート金属板
Claims (1)
- 【請求項１】面方向屈折率が全方向について１．６１〜
１．６７である二軸延伸共重合ポリエステルフィルム
を、内面となるべき面にプライマーを介してラミネート
されてなるラミネート金属板を、当該ポリエステルの溶
融開始点より低い温度で加熱し、ガラス転移点より低い
温度まで冷却した後、絞り成形することにより形成され
た容器蓋であって、容器蓋のポリエステルフィルムの残
存面配向度比が、１．０以上であることを特徴とする容
器蓋。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5048639A JPH06239353A (ja) | 1993-02-15 | 1993-02-15 | 容器蓋 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5048639A JPH06239353A (ja) | 1993-02-15 | 1993-02-15 | 容器蓋 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06239353A true JPH06239353A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12808948
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5048639A Pending JPH06239353A (ja) | 1993-02-15 | 1993-02-15 | 容器蓋 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06239353A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007501152A (ja) * | 2003-08-06 | 2007-01-25 | ヴァレオ ヴィシャーズュステーメ ゲーエムベーハー | ワイパアーム、特に車両の窓清拭用ワイパの製造方法 |
-
1993
- 1993-02-15 JP JP5048639A patent/JPH06239353A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007501152A (ja) * | 2003-08-06 | 2007-01-25 | ヴァレオ ヴィシャーズュステーメ ゲーエムベーハー | ワイパアーム、特に車両の窓清拭用ワイパの製造方法 |
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