JPH06234095A - 溶接フラックス用原料 - Google Patents
溶接フラックス用原料Info
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- JPH06234095A JPH06234095A JP2415893A JP2415893A JPH06234095A JP H06234095 A JPH06234095 A JP H06234095A JP 2415893 A JP2415893 A JP 2415893A JP 2415893 A JP2415893 A JP 2415893A JP H06234095 A JPH06234095 A JP H06234095A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 ＳｉＯ2 ：２０重量部、ＴｉＯ2 ：３５〜５
５重量部、Ｋ2 Ｏ：５〜２５重量部、Ｎａ2 Ｏ：１重量
部以上、（Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ）：６〜３０重量部の成分
組成要件を満たし、あるいはこれらに酸化ビスマス：１
〜２０重量部および／または酸化鉛：１〜２０重量部を
複合してなるガラス質のチタン酸金属よりなる、アーク
安定性および耐吸湿性に優れた溶接フラックス用原料で
ある。 【効果】 溶接フラックス用原料として優れたアーク安
定化効果を有するチタン酸金属の耐吸湿性を改善するこ
とにより、ピットやブローホール等の欠陥のない健全な
溶接継手を与えるフラックス原料が得られる。
５重量部、Ｋ2 Ｏ：５〜２５重量部、Ｎａ2 Ｏ：１重量
部以上、（Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ）：６〜３０重量部の成分
組成要件を満たし、あるいはこれらに酸化ビスマス：１
〜２０重量部および／または酸化鉛：１〜２０重量部を
複合してなるガラス質のチタン酸金属よりなる、アーク
安定性および耐吸湿性に優れた溶接フラックス用原料で
ある。 【効果】 溶接フラックス用原料として優れたアーク安
定化効果を有するチタン酸金属の耐吸湿性を改善するこ
とにより、ピットやブローホール等の欠陥のない健全な
溶接継手を与えるフラックス原料が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガラス質のチタン酸金
属よりなる耐吸湿性に優れた溶接フラックス用原料に関
するものである。
属よりなる耐吸湿性に優れた溶接フラックス用原料に関
するものである。
【０００２】
【従来技術】アーク溶接に使用される被覆アーク溶接棒
やフラックス入りワイヤ等においては、アークの安定性
を確保するため、アルカリ金属の炭酸塩やフッ化物を溶
接材料（特にフラックス）中に含有させている。これら
アルカリ金属を含有させる目的は、アルカリ金属の電離
電圧が低いという特性を活用し、アークを低電流域でも
安定に持続させるためである。
やフラックス入りワイヤ等においては、アークの安定性
を確保するため、アルカリ金属の炭酸塩やフッ化物を溶
接材料（特にフラックス）中に含有させている。これら
アルカリ金属を含有させる目的は、アルカリ金属の電離
電圧が低いという特性を活用し、アークを低電流域でも
安定に持続させるためである。
【０００３】しかし、アルカリ金属を炭酸塩やフッ化物
としてフラックス中に含有させると、フラックスの耐吸
湿性が悪くなり、溶接金属にピットやブロー・ホール欠
陥を発生させる原因になる。またアルカリ金属炭酸塩
は、溶接時に熱分解を起こして炭酸ガスを発生し、この
炭酸ガスはアーク中で炭酸ガス爆発を起こしてスパッタ
及びヒュームを増加させ、溶接作業性を著しく悪化させ
る。またアルカリ金属フッ化物は、熱分解によって生じ
る、高蒸気圧のフッ素ガスのによって懸垂溶滴を大きく
する傾向があり、該大きな溶滴の離脱に伴ってスパッタ
やヒュームを増大させる原因になる。
としてフラックス中に含有させると、フラックスの耐吸
湿性が悪くなり、溶接金属にピットやブロー・ホール欠
陥を発生させる原因になる。またアルカリ金属炭酸塩
は、溶接時に熱分解を起こして炭酸ガスを発生し、この
炭酸ガスはアーク中で炭酸ガス爆発を起こしてスパッタ
及びヒュームを増加させ、溶接作業性を著しく悪化させ
る。またアルカリ金属フッ化物は、熱分解によって生じ
る、高蒸気圧のフッ素ガスのによって懸垂溶滴を大きく
する傾向があり、該大きな溶滴の離脱に伴ってスパッタ
やヒュームを増大させる原因になる。
【０００４】こうした問題を改善するための手段として
従来技術では、たとえば特開昭５９−２１２１９２号に
見られる如くチタン酸金属ガラス（主にチタン酸カリウ
ムガラス）に代表される複合酸化物を、主にアーク安定
剤として添加している。即ち、これらチタン酸金属ガラ
スをフラックス成分として含有させると、炭酸塩やフッ
化物を配合したときに見られる炭酸ガスやフッ素ガスに
由来するスパッタやヒュームの発生が見られず、溶接作
業性の向上が期待されるからである。
従来技術では、たとえば特開昭５９−２１２１９２号に
見られる如くチタン酸金属ガラス（主にチタン酸カリウ
ムガラス）に代表される複合酸化物を、主にアーク安定
剤として添加している。即ち、これらチタン酸金属ガラ
スをフラックス成分として含有させると、炭酸塩やフッ
化物を配合したときに見られる炭酸ガスやフッ素ガスに
由来するスパッタやヒュームの発生が見られず、溶接作
業性の向上が期待されるからである。
【０００５】確かにチタン酸金属ガラスを使用すると、
炭酸塩やフッ化物を使用した場合に比べて溶接作業性は
改善される。しかしながらフラックスの耐吸湿性につい
ては全く改善することができず、吸湿水分に由来するピ
ットやブローホール欠陥は回避できない。そのため、殊
に複合ワイヤ（フラックス入りワイヤ）や被覆アーク溶
接棒の如く大気中に曝らされることの多いフラックス材
料として使用した場合は、フラックスの吸湿が健全な溶
接継手を得るうえで大きな問題となっていた。
炭酸塩やフッ化物を使用した場合に比べて溶接作業性は
改善される。しかしながらフラックスの耐吸湿性につい
ては全く改善することができず、吸湿水分に由来するピ
ットやブローホール欠陥は回避できない。そのため、殊
に複合ワイヤ（フラックス入りワイヤ）や被覆アーク溶
接棒の如く大気中に曝らされることの多いフラックス材
料として使用した場合は、フラックスの吸湿が健全な溶
接継手を得るうえで大きな問題となっていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の様な
従来技術の問題点に着目してなされたものであって、そ
の目的は、優れたアーク安定化効果を有し、且つ耐吸湿
性が良好でピットやブロー・ホール欠陥を生ずることの
ない溶接フラックス用の原料を提供しようとするもので
ある。
従来技術の問題点に着目してなされたものであって、そ
の目的は、優れたアーク安定化効果を有し、且つ耐吸湿
性が良好でピットやブロー・ホール欠陥を生ずることの
ない溶接フラックス用の原料を提供しようとするもので
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明に係る溶接フラックス用原料の構成は、
下記の成分組成を満たし、 ＳｉＯ2 ：２０重量部以上 ＴｉＯ2 ：３５〜５５重量部 Ｋ2 Ｏ ：５〜２５重量部 Ｎａ2 Ｏ：１重量部以上 Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ：６〜３０重量部 或はこれらに加えて 酸化ビスマス：１〜２０重量部および／または酸化鉛：
１〜２０重量部 を含有するチタン酸金属ガラスよりなるところに要旨を
有するものである。
のできた本発明に係る溶接フラックス用原料の構成は、
下記の成分組成を満たし、 ＳｉＯ2 ：２０重量部以上 ＴｉＯ2 ：３５〜５５重量部 Ｋ2 Ｏ ：５〜２５重量部 Ｎａ2 Ｏ：１重量部以上 Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ：６〜３０重量部 或はこれらに加えて 酸化ビスマス：１〜２０重量部および／または酸化鉛：
１〜２０重量部 を含有するチタン酸金属ガラスよりなるところに要旨を
有するものである。
【０００８】
【作用】本発明者らはチタン酸金属等の複合酸化物の前
記特長を生かし、その欠点として指摘される耐吸湿性を
改善すべく種々検討を進めた結果、チタン酸金属系複合
酸化物の成分組成を特定することによって従来の結晶質
からガラス質に改質してやれば、フラックス全体として
の耐吸湿性が著しく改善され、吸湿に起因するピットや
ブローホール欠陥の発生を効果的に防止し得ることを知
った。即ち本発明では、チタン酸金属系複合酸化物の成
分組成を前述の様に特定することによってガラス質化
し、それにより耐吸湿性を高めたところに特徴を有する
ものであって、該成分組成を定めた理由は下記の通りで
ある。
記特長を生かし、その欠点として指摘される耐吸湿性を
改善すべく種々検討を進めた結果、チタン酸金属系複合
酸化物の成分組成を特定することによって従来の結晶質
からガラス質に改質してやれば、フラックス全体として
の耐吸湿性が著しく改善され、吸湿に起因するピットや
ブローホール欠陥の発生を効果的に防止し得ることを知
った。即ち本発明では、チタン酸金属系複合酸化物の成
分組成を前述の様に特定することによってガラス質化
し、それにより耐吸湿性を高めたところに特徴を有する
ものであって、該成分組成を定めた理由は下記の通りで
ある。
【０００９】ＳｉＯ2 ：２０重量部以上，ＴｉＯ2 ：３
５〜５５重量部 溶接用フラックス原料として使用されているチタン酸金
属系複合酸化物におけるＳｉＯ2 含量は通常１５重量部
程度以下であり、このようなＳｉＯ2 全量のチタン酸金
属系複合酸化物は結晶質であって吸湿性を有している。
ところが本発明者らが種々研究を行なったところによる
と、ガラスのネット・ワーク・フォーマー（以下、ＮＷ
Ｆと略す）であるＳｉＯ2 含量を２０重量部以上に高め
てやれば、複合酸化物はガラス質となって耐吸湿性が著
しく高められることが分かった。そこで本発明において
はチタン酸金属系複合酸化物をガラス質化するため、Ｎ
ＷＦであるＳｉＯ2 含量を２０重量部以上にすることが
不可欠の要件となる。但し、こうしたＳｉＯ2 含量を満
たす場合であっても、その理由は未解明であるが、Ｔｉ
Ｏ2 含量が３５重量部未満になると、かえって耐吸湿性
は悪くなってしまう。一方、ＴｉＯ2 含量が５５重量部
を超えて多量になると、上記ＳｉＯ2 含量もしくは下記
のＫ2 ＯやＮａ2 Ｏの必要量を確保できなくなり、やは
り満足のいく耐吸湿性が得られなくなる。こうした点を
考慮してＳｉＯ2 のより好ましい含有率は２０〜３０重
量部、ＴｉＯ2 のより好ましい含有率は４５〜５５重量
部の範囲である。
５〜５５重量部 溶接用フラックス原料として使用されているチタン酸金
属系複合酸化物におけるＳｉＯ2 含量は通常１５重量部
程度以下であり、このようなＳｉＯ2 全量のチタン酸金
属系複合酸化物は結晶質であって吸湿性を有している。
ところが本発明者らが種々研究を行なったところによる
と、ガラスのネット・ワーク・フォーマー（以下、ＮＷ
Ｆと略す）であるＳｉＯ2 含量を２０重量部以上に高め
てやれば、複合酸化物はガラス質となって耐吸湿性が著
しく高められることが分かった。そこで本発明において
はチタン酸金属系複合酸化物をガラス質化するため、Ｎ
ＷＦであるＳｉＯ2 含量を２０重量部以上にすることが
不可欠の要件となる。但し、こうしたＳｉＯ2 含量を満
たす場合であっても、その理由は未解明であるが、Ｔｉ
Ｏ2 含量が３５重量部未満になると、かえって耐吸湿性
は悪くなってしまう。一方、ＴｉＯ2 含量が５５重量部
を超えて多量になると、上記ＳｉＯ2 含量もしくは下記
のＫ2 ＯやＮａ2 Ｏの必要量を確保できなくなり、やは
り満足のいく耐吸湿性が得られなくなる。こうした点を
考慮してＳｉＯ2 のより好ましい含有率は２０〜３０重
量部、ＴｉＯ2 のより好ましい含有率は４５〜５５重量
部の範囲である。
【００１０】 Ｋ2 Ｏ：５〜２５重量部，Ｎａ2 Ｏ：１重量部以上， （Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ）：６〜３０重量部 上記ＳｉＯ2 含量及びＴｉＯ2 含量の要件を見たすガラ
ス質のチタン酸カリウムを対象として、その耐吸湿性を
一段と高めるべく更に研究を行ったところ、チタン酸カ
リウムガラスにおけるＫ2 Ｏの一部をＮａ2 Ｏで置換し
てやれば、ガラス質としての耐吸湿性が一層高められる
ことを知った。
ス質のチタン酸カリウムを対象として、その耐吸湿性を
一段と高めるべく更に研究を行ったところ、チタン酸カ
リウムガラスにおけるＫ2 Ｏの一部をＮａ2 Ｏで置換し
てやれば、ガラス質としての耐吸湿性が一層高められる
ことを知った。
【００１１】これは、Ｎａ+ の方がＫ+ よりもイオン半
径が小さく、ＳｉＯ2 をＮＷＦとするガラスの骨格を破
壊することが相対的に少ないため、これが耐吸湿性の向
上に好結果をもたらしたものと推定される。
径が小さく、ＳｉＯ2 をＮＷＦとするガラスの骨格を破
壊することが相対的に少ないため、これが耐吸湿性の向
上に好結果をもたらしたものと推定される。
【００１２】但し、適量のＮａ2 Ｏを置換して含有させ
た場合でも、Ｋ2 Ｏ含量が２５重量部を超えて多量にな
ると、Ｎａ2 Ｏ含量に関係なくＮＷＦ構造の破壊が起こ
り易くなって耐吸湿性は悪くなる。逆に、Ｋ2 Ｏ含量が
５重量部未満では、Ｎａ2 Ｏ含量に関係なく良好なアー
ク安定性を確保できない。また（Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ）が
上記範囲未満でも良好なアーク安定性を確保できず、ま
た上記範囲を超えると耐吸湿性向上効果が発揮できなく
なる。
た場合でも、Ｋ2 Ｏ含量が２５重量部を超えて多量にな
ると、Ｎａ2 Ｏ含量に関係なくＮＷＦ構造の破壊が起こ
り易くなって耐吸湿性は悪くなる。逆に、Ｋ2 Ｏ含量が
５重量部未満では、Ｎａ2 Ｏ含量に関係なく良好なアー
ク安定性を確保できない。また（Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ）が
上記範囲未満でも良好なアーク安定性を確保できず、ま
た上記範囲を超えると耐吸湿性向上効果が発揮できなく
なる。
【００１３】本発明に係るフラックス原料を構成するチ
タン酸金属ガラスの成分組成は上記の通りであり、これ
らの要件を満足させることによって、耐吸湿性が良好で
アーク安定性に優れたガラス質の複合酸化物を得ること
ができるが、更に他の金属酸化物として酸化ビスマスや
酸化鉛を夫々１〜２０重量部程度夫々単独でもしくは複
合して含有させると、耐吸湿性を一段と優れたものにす
ることができる。これは酸化ビスマスや酸化鉛がガラス
のネットワーク・モディファイヤー（以下、ＮＷＭと略
す）として有効に作用したものと考えられる。そしてこ
うした効果は夫々１重量部以上含有させることによって
有効に発揮されるが、２０重量部を超えると、結果とし
てＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，Ｋ2 Ｏ，Ｎａ2 Ｏ等の成分組成
が前述の要件を満足できなくなり、本発明本来の特徴を
生かせなくなる。
タン酸金属ガラスの成分組成は上記の通りであり、これ
らの要件を満足させることによって、耐吸湿性が良好で
アーク安定性に優れたガラス質の複合酸化物を得ること
ができるが、更に他の金属酸化物として酸化ビスマスや
酸化鉛を夫々１〜２０重量部程度夫々単独でもしくは複
合して含有させると、耐吸湿性を一段と優れたものにす
ることができる。これは酸化ビスマスや酸化鉛がガラス
のネットワーク・モディファイヤー（以下、ＮＷＭと略
す）として有効に作用したものと考えられる。そしてこ
うした効果は夫々１重量部以上含有させることによって
有効に発揮されるが、２０重量部を超えると、結果とし
てＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，Ｋ2 Ｏ，Ｎａ2 Ｏ等の成分組成
が前述の要件を満足できなくなり、本発明本来の特徴を
生かせなくなる。
【００１４】上記以外にもＡｌ2 Ｏ3 ，ＺｒＯ2 ，酸化
セレン等がＮＷＭとして有効に作用するが、それらの効
果は酸化ビスマスや酸化鉛ほど大きくない。しかし必要
によってはこれらを１〜２０重量部程度併用することも
可能である。
セレン等がＮＷＭとして有効に作用するが、それらの効
果は酸化ビスマスや酸化鉛ほど大きくない。しかし必要
によってはこれらを１〜２０重量部程度併用することも
可能である。
【００１５】本発明は以上のように構成されており、溶
接フラックス用原料としての耐吸湿性を著しく高めるこ
とにより、ピットやブローホール欠陥を防止しつつ優れ
たアーク安定化効果を発揮し得ることになった。従って
このチタン酸金属ガラスは主としてアーク安定剤として
有効に使用されるが、このチタン酸金属ガラスはスラグ
形成剤としても有効であり、且つビード形状を良好にす
る効果も有しているので、このような効果をねらったフ
ラックス原料としても使用することができる。
接フラックス用原料としての耐吸湿性を著しく高めるこ
とにより、ピットやブローホール欠陥を防止しつつ優れ
たアーク安定化効果を発揮し得ることになった。従って
このチタン酸金属ガラスは主としてアーク安定剤として
有効に使用されるが、このチタン酸金属ガラスはスラグ
形成剤としても有効であり、且つビード形状を良好にす
る効果も有しているので、このような効果をねらったフ
ラックス原料としても使用することができる。
【００１６】尚、上記チタン酸金属ガラスの粒度構成は
特に限定されないが、フラックス原料として他成分と均
一に混和されてその効果を万備なく有効に発揮させるに
は、粒度を４８メッシュ以下、より好ましくは２００メ
ッシュ以下が２０〜８０％を占める様にすることが望ま
しい。しかして上記粒度構成よりも粗粒になると、溶接
材料中に該チタン酸金属ガラスが均一に分散しにくくな
り、溶接材料のアーク安定性改善効果等が有効に発揮さ
れ難くなるからである。一方、２００メッシュ以下の微
粒物が８０％を超えると、比表面積の増大によって溶接
材料として耐吸湿性が悪化傾向を示す様になる。
特に限定されないが、フラックス原料として他成分と均
一に混和されてその効果を万備なく有効に発揮させるに
は、粒度を４８メッシュ以下、より好ましくは２００メ
ッシュ以下が２０〜８０％を占める様にすることが望ま
しい。しかして上記粒度構成よりも粗粒になると、溶接
材料中に該チタン酸金属ガラスが均一に分散しにくくな
り、溶接材料のアーク安定性改善効果等が有効に発揮さ
れ難くなるからである。一方、２００メッシュ以下の微
粒物が８０％を超えると、比表面積の増大によって溶接
材料として耐吸湿性が悪化傾向を示す様になる。
【００１７】本発明のチタン酸金属ガラスが用いられる
フラックスとしては、ＳＭＡＷ（被覆アーク溶接棒）、
ＦＣＡＷ（フラックス入りワイヤ）、ＳＡＷ（サブマー
ジ溶接）などに使用されるフラックスが挙げられ、フラ
ックス中への好ましい添加量は、０．０１〜１０％であ
る。０．０１％未満ではチタン酸金属ガラスの添加効果
が有効に発揮されず、一方１０％を超えると、溶接時の
生成スラグ量が多くなりすぎてスラグの先行が起こり易
くなり、スラグ巻き込み等の欠陥を生じ易くなる。チタ
ン酸金属ガラスのより好ましい添加量は、０．１〜５％
である。
フラックスとしては、ＳＭＡＷ（被覆アーク溶接棒）、
ＦＣＡＷ（フラックス入りワイヤ）、ＳＡＷ（サブマー
ジ溶接）などに使用されるフラックスが挙げられ、フラ
ックス中への好ましい添加量は、０．０１〜１０％であ
る。０．０１％未満ではチタン酸金属ガラスの添加効果
が有効に発揮されず、一方１０％を超えると、溶接時の
生成スラグ量が多くなりすぎてスラグの先行が起こり易
くなり、スラグ巻き込み等の欠陥を生じ易くなる。チタ
ン酸金属ガラスのより好ましい添加量は、０．１〜５％
である。
【００１８】
【実施例】次に実施例を挙げて本発明の構成および作用
効果をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記
実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の
趣旨に適合し得る範囲で変更して実施することも可能で
あり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれ
る。
効果をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記
実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の
趣旨に適合し得る範囲で変更して実施することも可能で
あり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれ
る。
【００１９】実施例 (1) 供試材（チタン酸金属ガラス）の調製 表１に示す成分組成となる様に各原料酸化物を秤量して
混合し、電気炉（またはアーク炉）で溶解させた後、凝
固・粉砕・篩い分けしてチタン酸金属ガラス粉末を得
た。 (2) 耐吸湿性の評価方法 上記で得た各チタン酸金属ガラス粉末を、直径３５mmの
秤量瓶に試料充填高さが４．５〜５．５mmとなる様に装
入し、これを１１０℃で２時間予備乾燥してその重量を
正確に秤量した後、湿度８０％、温度３０℃の恒温・恒
湿雰囲気中に４８時間放置してから秤量し、重量増加率
によって耐吸湿性を求める。 （吸湿量評価） ◎：８００ppm 未満 ○：８００ppm 以上４０００ppm 未満 △：４０００ppm 以上１００００ppm 未満 ×：１００００ppm 以上
混合し、電気炉（またはアーク炉）で溶解させた後、凝
固・粉砕・篩い分けしてチタン酸金属ガラス粉末を得
た。 (2) 耐吸湿性の評価方法 上記で得た各チタン酸金属ガラス粉末を、直径３５mmの
秤量瓶に試料充填高さが４．５〜５．５mmとなる様に装
入し、これを１１０℃で２時間予備乾燥してその重量を
正確に秤量した後、湿度８０％、温度３０℃の恒温・恒
湿雰囲気中に４８時間放置してから秤量し、重量増加率
によって耐吸湿性を求める。 （吸湿量評価） ◎：８００ppm 未満 ○：８００ppm 以上４０００ppm 未満 △：４０００ppm 以上１００００ppm 未満 ×：１００００ppm 以上
【００２０】(3) 溶接作業性評価 下記成分組成のフラックスに上記で得た各チタン酸金属
ガラス粉末を１％添加して均一に混合し、これを下記成
分組成軟鋼製またはステンレス鋼（SUS304）製の鞘材材
に充填して伸線加工し、軟鋼鞘の場合はフラックス率１
５±１％、ステンレス鋼鞘の場合はフラックス率２２±
１％で直径１．２mmのフラックス入りワイヤを製造す
る。得られた各ワイヤを用いて溶接実験を行ない、官能
評価によってアーク安定性の良否を調べた。 （フラックス組成） 軟鋼の場合 Ｓｉ：５％，ＴｉＯ2 ：４２％，Ｆｅ：２６％，ＺｒＯ
2 ：５％，Ｍｎ：１５％，Ｎａ2 Ｏ＋Ｋ2 Ｏ：０．５
％，弗化物：０．５％，ＳｉＯ2 ：５％，チタン酸金属
ガラス：１％ 高合金の場合 Ｆｅ：２７％，Ｃｒ：２２％，Ｎａ2 Ｏ＋Ｋ2 Ｏ：１．
９％，ＳｉＯ2 ：１５％，Ｍｎ：１２％，弗化物：０．
１％，ＺｒＯ2 ：８％ ＴｉＯ2 ：７％，Ｎｉ：４％，Ａｌ2 Ｏ3 ：２％，チタ
ン酸金属ガラス：１％ （鞘材成分） 軟鋼鞘…Ｃ：０．０５％、Ｍｎ：０．３５％、Ｓｉ：
０．１５％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：０．０１％、残部Ｆ
ｅ ステンレス鋼鞘…Ｃ：０．０１％，Ｓｉ：０．０４４
％，Ｍｎ：１．０３％，Ｐ：０．０１５％，Ｓ：０．０
０５％，Ｃｒ：１８．９０％，Ｎｉ：１０．５０％ 結果を表１に示す。
ガラス粉末を１％添加して均一に混合し、これを下記成
分組成軟鋼製またはステンレス鋼（SUS304）製の鞘材材
に充填して伸線加工し、軟鋼鞘の場合はフラックス率１
５±１％、ステンレス鋼鞘の場合はフラックス率２２±
１％で直径１．２mmのフラックス入りワイヤを製造す
る。得られた各ワイヤを用いて溶接実験を行ない、官能
評価によってアーク安定性の良否を調べた。 （フラックス組成） 軟鋼の場合 Ｓｉ：５％，ＴｉＯ2 ：４２％，Ｆｅ：２６％，ＺｒＯ
2 ：５％，Ｍｎ：１５％，Ｎａ2 Ｏ＋Ｋ2 Ｏ：０．５
％，弗化物：０．５％，ＳｉＯ2 ：５％，チタン酸金属
ガラス：１％ 高合金の場合 Ｆｅ：２７％，Ｃｒ：２２％，Ｎａ2 Ｏ＋Ｋ2 Ｏ：１．
９％，ＳｉＯ2 ：１５％，Ｍｎ：１２％，弗化物：０．
１％，ＺｒＯ2 ：８％ ＴｉＯ2 ：７％，Ｎｉ：４％，Ａｌ2 Ｏ3 ：２％，チタ
ン酸金属ガラス：１％ （鞘材成分） 軟鋼鞘…Ｃ：０．０５％、Ｍｎ：０．３５％、Ｓｉ：
０．１５％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：０．０１％、残部Ｆ
ｅ ステンレス鋼鞘…Ｃ：０．０１％，Ｓｉ：０．０４４
％，Ｍｎ：１．０３％，Ｐ：０．０１５％，Ｓ：０．０
０５％，Ｃｒ：１８．９０％，Ｎｉ：１０．５０％ 結果を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１より次の様に考察することができる。
Ｎｏ．４，５，６，１１，１３は本発明の規定要件を満
たすチタン酸金属ガラスを用いたものであり、いずれも
優れた耐吸湿性とアーク安定性を有している。中でもＮ
ｏ．６は酸化物として酸化ビスマスまたは酸化鉛を併用
したものであり、とりわけ優れた耐吸湿性が得られてい
る。これら以外のものは、下記の如く本発明で定める規
定要件のいずれかを欠く従来例もしくは比較例であり、
耐吸湿性もしくはアーク安定性のいずれかが不良であ
る。
Ｎｏ．４，５，６，１１，１３は本発明の規定要件を満
たすチタン酸金属ガラスを用いたものであり、いずれも
優れた耐吸湿性とアーク安定性を有している。中でもＮ
ｏ．６は酸化物として酸化ビスマスまたは酸化鉛を併用
したものであり、とりわけ優れた耐吸湿性が得られてい
る。これら以外のものは、下記の如く本発明で定める規
定要件のいずれかを欠く従来例もしくは比較例であり、
耐吸湿性もしくはアーク安定性のいずれかが不良であ
る。
【００２３】Ｎｏ．１：ＳｉＯ2 量が少なくＴｉＯ2 量
が過多で且つＮａ2 Ｏが含まれていない従来例であり、
耐吸湿性が悪い。 Ｎｏ．２，３：Ｎａ2 Ｏが添加されていないか、あるい
は不足する比較例であり、耐吸湿性が悪い。 Ｎｏ．７：酸化ビスマスおよび酸化鉛の量が多過ぎる比
較例であり、耐吸湿性が不十分である。 Ｎｏ．８：（Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ）量が多過ぎるため耐吸
湿性が悪くなっている。 Ｎｏ．９，１０：ＴｉＯ2 量が不足しまたは多過ぎる比
較例であり、やはり耐吸湿性が悪い。 Ｎｏ．１２：Ｋ2 Ｏ量が多過ぎる比較例であり、耐吸湿
性が悪い。 Ｎｏ．１４：（Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ）量が不足する比較例
であり、耐吸湿性は良好であるがアーク安定性が悪い。 Ｎｏ．１５：ＳｉＯ2 量が不足する比較例であり、耐吸
湿性が悪い。
が過多で且つＮａ2 Ｏが含まれていない従来例であり、
耐吸湿性が悪い。 Ｎｏ．２，３：Ｎａ2 Ｏが添加されていないか、あるい
は不足する比較例であり、耐吸湿性が悪い。 Ｎｏ．７：酸化ビスマスおよび酸化鉛の量が多過ぎる比
較例であり、耐吸湿性が不十分である。 Ｎｏ．８：（Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ）量が多過ぎるため耐吸
湿性が悪くなっている。 Ｎｏ．９，１０：ＴｉＯ2 量が不足しまたは多過ぎる比
較例であり、やはり耐吸湿性が悪い。 Ｎｏ．１２：Ｋ2 Ｏ量が多過ぎる比較例であり、耐吸湿
性が悪い。 Ｎｏ．１４：（Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ）量が不足する比較例
であり、耐吸湿性は良好であるがアーク安定性が悪い。 Ｎｏ．１５：ＳｉＯ2 量が不足する比較例であり、耐吸
湿性が悪い。
【００２４】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、チ
タン酸金属の成分組成を特定すると共にガラス質化する
ことによって、優れたアーク安定化効果を確保しつつフ
ラックス原料としての耐吸湿性を著しく高めることがで
き、優れた溶接作業性のもとでピットやブローホール等
の欠陥のない健全な溶接継手を与えるフラックス原料を
提供し得ることになった。
タン酸金属の成分組成を特定すると共にガラス質化する
ことによって、優れたアーク安定化効果を確保しつつフ
ラックス原料としての耐吸湿性を著しく高めることがで
き、優れた溶接作業性のもとでピットやブローホール等
の欠陥のない健全な溶接継手を与えるフラックス原料を
提供し得ることになった。
Claims (2)
- 【請求項１】 下記の成分組成を満たすチタン酸金属ガ
ラスよりなることを特徴とする耐吸湿性に優れた溶接フ
ラックス用原料。 ＳｉＯ2 ：２０重量部以上 ＴｉＯ2 ：３５〜５５重量部 Ｋ2 Ｏ ：５〜２５重量部 Ｎａ2 Ｏ：１重量部以上 Ｋ2 Ｏ＋Ｎａ2 Ｏ：６〜３０重量部 - 【請求項２】 更に、他の成分として、 酸化ビスマス：１〜２０重量部 酸化鉛 ：１〜２０重量部 よりなる群から選択される少なくとも１種の金属酸化物
を含むものである請求項１記載のフラックス用原料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5024158A JP2560961B2 (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 溶接フラックス用原料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5024158A JP2560961B2 (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 溶接フラックス用原料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06234095A true JPH06234095A (ja) | 1994-08-23 |
| JP2560961B2 JP2560961B2 (ja) | 1996-12-04 |
Family
ID=12130535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5024158A Expired - Lifetime JP2560961B2 (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 溶接フラックス用原料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2560961B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1296175C (zh) * | 2003-09-16 | 2007-01-24 | 株式会社神户制钢所 | 填充二氧化钛类焊剂的金属丝 |
| WO2012108261A1 (ja) * | 2011-02-08 | 2012-08-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接材料用酸化チタン原料 |
-
1993
- 1993-02-12 JP JP5024158A patent/JP2560961B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1296175C (zh) * | 2003-09-16 | 2007-01-24 | 株式会社神户制钢所 | 填充二氧化钛类焊剂的金属丝 |
| WO2012108261A1 (ja) * | 2011-02-08 | 2012-08-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接材料用酸化チタン原料 |
| CN103347646B (zh) * | 2011-02-08 | 2015-12-02 | 株式会社神户制钢所 | 焊接材料用氧化钛原料 |
| US9527168B2 (en) | 2011-02-08 | 2016-12-27 | Kobe Steel, Ltd. | Titanium oxide raw material for welding material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2560961B2 (ja) | 1996-12-04 |
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