JPH06231921A - Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石 - Google Patents
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石Info
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- JPH06231921A JPH06231921A JP5013083A JP1308393A JPH06231921A JP H06231921 A JPH06231921 A JP H06231921A JP 5013083 A JP5013083 A JP 5013083A JP 1308393 A JP1308393 A JP 1308393A JP H06231921 A JPH06231921 A JP H06231921A
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- permanent magnet
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
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- Inorganic Chemistry (AREA)
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- Power Engineering (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ４２ＭＧＯｅ以上の高い最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘを有し、かつ１２ＫＯｅ以上と実用に対
応することができる保磁力ｉＨｃを有するＮｄ−Ｆｅ−
Ｂ系磁石の提供。 【構成】 ＮｄおよびＤｙ２８〜３１ｗｔ％（ただしＤ
ｙは０．４〜３ｗｔ％）、Ｃｏ６ｗｔ％以下、Ａｌ０．
５％以下、Ｂ０．９〜１．３ｗｔ％、Ｎｂ０．１〜２．
０ｗｔ％、Ｇａ０．０２〜０．５ｗｔ％、酸素５００ｐ
ｐｍ〜５０００ｐｐｍ、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなり、保磁力ｉＨｃが１２ｋＯｅ以上、最大エネル
ギー積（ＢＨ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ以上であることを
特徴とするＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石。
（ＢＨ）ｍａｘを有し、かつ１２ＫＯｅ以上と実用に対
応することができる保磁力ｉＨｃを有するＮｄ−Ｆｅ−
Ｂ系磁石の提供。 【構成】 ＮｄおよびＤｙ２８〜３１ｗｔ％（ただしＤ
ｙは０．４〜３ｗｔ％）、Ｃｏ６ｗｔ％以下、Ａｌ０．
５％以下、Ｂ０．９〜１．３ｗｔ％、Ｎｂ０．１〜２．
０ｗｔ％、Ｇａ０．０２〜０．５ｗｔ％、酸素５００ｐ
ｐｍ〜５０００ｐｐｍ、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなり、保磁力ｉＨｃが１２ｋＯｅ以上、最大エネル
ギー積（ＢＨ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ以上であることを
特徴とするＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はネオジム（Ｎｄ）、鉄
（Ｆｅ）、コバルト（Ｃｏ）及びホウ素（Ｂ）を主成分
とする永久磁石に関し、特に優れたエネルギー積および
耐熱性を有するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石に関する
ものである。
（Ｆｅ）、コバルト（Ｃｏ）及びホウ素（Ｂ）を主成分
とする永久磁石に関し、特に優れたエネルギー積および
耐熱性を有するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は、ＳｍＣｏ
5系焼結磁石或いはＳｍ2Ｃｏ17系焼結磁石と比較して高
いエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有するので、種々の用
途に使用されるようになっている。しかしながら、Ｎｄ
−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は、これらＳｍ−Ｃｏ系焼結磁石
に比較して熱安定性に劣るので、その熱安定性を増すた
めに種々の試みが提案されている。その一例として特開
昭６４−７５０３号公報には、熱安定性の良好な永久磁
石として一般式： Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａz）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、０≦ｘ≦０．７、０．０２≦ｙ≦０．３、０．０
０１≦ｚ≦０．１５、４．０≦Ａ≦７．５である）、及
び、 Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａzＭu）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、ＭはＮｂ，Ｗ，Ｖ，Ｔａ及びＭｏから選ばれた１
種または２種以上の元素であり、０≦ｘ≦０．７、０．
０２≦ｙ≦０．３、０．００１≦ｚ≦０．１５、ｕ≦
０．１、４．０≦Ａ≦７．５である。）により表される
ものが開示されている。
5系焼結磁石或いはＳｍ2Ｃｏ17系焼結磁石と比較して高
いエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有するので、種々の用
途に使用されるようになっている。しかしながら、Ｎｄ
−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は、これらＳｍ−Ｃｏ系焼結磁石
に比較して熱安定性に劣るので、その熱安定性を増すた
めに種々の試みが提案されている。その一例として特開
昭６４−７５０３号公報には、熱安定性の良好な永久磁
石として一般式： Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａz）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、０≦ｘ≦０．７、０．０２≦ｙ≦０．３、０．０
０１≦ｚ≦０．１５、４．０≦Ａ≦７．５である）、及
び、 Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａzＭu）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、ＭはＮｂ，Ｗ，Ｖ，Ｔａ及びＭｏから選ばれた１
種または２種以上の元素であり、０≦ｘ≦０．７、０．
０２≦ｙ≦０．３、０．００１≦ｚ≦０．１５、ｕ≦
０．１、４．０≦Ａ≦７．５である。）により表される
ものが開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近時永久磁石を用いた
装置より一層の小型化が要求されており、それにともな
い優れた熱安定性を有し、かつ高エネルギー積を兼備す
る永久磁石の登場が望まれている。前記特開昭６４−７
５０３号に記載の永久磁石は、Ｇａを添加することによ
り保磁力ｉＨｃを向上し優れた熱安定性を実現している
が、エネルギー積に関しては前記要求を満足することが
できない。すなわち、実用上、保磁力ｉＨｃは１２ＫＯ
ｅ以上有することが要求されるが、このレベルの保磁力
を有する磁石のエネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘは４０ＭＧ
Ｏｅ以下である。そこで本発明は、４２ＭＧＯｅ以上の
高い最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有し、かつ１２
ＫＯｅ以上と実用に対応することができる保磁力ｉＨｃ
を有するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の提供を課題とする。
装置より一層の小型化が要求されており、それにともな
い優れた熱安定性を有し、かつ高エネルギー積を兼備す
る永久磁石の登場が望まれている。前記特開昭６４−７
５０３号に記載の永久磁石は、Ｇａを添加することによ
り保磁力ｉＨｃを向上し優れた熱安定性を実現している
が、エネルギー積に関しては前記要求を満足することが
できない。すなわち、実用上、保磁力ｉＨｃは１２ＫＯ
ｅ以上有することが要求されるが、このレベルの保磁力
を有する磁石のエネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘは４０ＭＧ
Ｏｅ以下である。そこで本発明は、４２ＭＧＯｅ以上の
高い最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有し、かつ１２
ＫＯｅ以上と実用に対応することができる保磁力ｉＨｃ
を有するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の提供を課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するためにＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の組成を詳細に検
討したところ以下の知見を得た。 （１）Ｎｄ量を少なくすればエネルギ−積（ＢＨ）ｍａ
ｘは向上するが、その反面保磁力ｉＨｃが低下する。 （２）Ｎｄ量を少なくすることによる保磁力ｉＨｃの低
下を補うためにＧａを添加することは有効であるが、Ｇ
ａの保磁力ｉＨｃ向上効果は一定量の添加で飽和してし
まい前記保磁力ｉＨｃ低下を十分に補うことができな
い。 （３）Ｇａの添加で補えない保磁力ｉＨｃ向上にはＤｙ
が有効であり、残留磁束密度Ｂｒをあまり低下しない範
囲で添加することにより、４２ＭＧＯｅ以上の高いエネ
ルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有し、かつ１２ＫＯｅ以上の
保磁力ｉＨｃを有するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が得られ
る。 本発明は以上の知見に基づきなされたものであり、Ｎｄ
およびＤｙ２８〜３１ｗｔ％（ただしＤｙは０．４〜３
ｗｔ％）、Ｃｏ６ｗｔ％以下、Ａｌ０．５％以下、Ｂ
０．９〜１．３ｗｔ％、Ｎｂ０．１〜２．０ｗｔ％、Ｇ
ａ０．０２〜０．５ｗｔ％、酸素５００ｐｐｍ〜５００
０ｐｐｍ、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、保
磁力ｉＨｃが１２ｋＯｅ以上、最大エネルギー積（Ｂ
Ｈ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ以上のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石
である。
解決するためにＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の組成を詳細に検
討したところ以下の知見を得た。 （１）Ｎｄ量を少なくすればエネルギ−積（ＢＨ）ｍａ
ｘは向上するが、その反面保磁力ｉＨｃが低下する。 （２）Ｎｄ量を少なくすることによる保磁力ｉＨｃの低
下を補うためにＧａを添加することは有効であるが、Ｇ
ａの保磁力ｉＨｃ向上効果は一定量の添加で飽和してし
まい前記保磁力ｉＨｃ低下を十分に補うことができな
い。 （３）Ｇａの添加で補えない保磁力ｉＨｃ向上にはＤｙ
が有効であり、残留磁束密度Ｂｒをあまり低下しない範
囲で添加することにより、４２ＭＧＯｅ以上の高いエネ
ルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有し、かつ１２ＫＯｅ以上の
保磁力ｉＨｃを有するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が得られ
る。 本発明は以上の知見に基づきなされたものであり、Ｎｄ
およびＤｙ２８〜３１ｗｔ％（ただしＤｙは０．４〜３
ｗｔ％）、Ｃｏ６ｗｔ％以下、Ａｌ０．５％以下、Ｂ
０．９〜１．３ｗｔ％、Ｎｂ０．１〜２．０ｗｔ％、Ｇ
ａ０．０２〜０．５ｗｔ％、酸素５００ｐｐｍ〜５００
０ｐｐｍ、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、保
磁力ｉＨｃが１２ｋＯｅ以上、最大エネルギー積（Ｂ
Ｈ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ以上のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石
である。
【０００５】以下本発明の成分限定理由を述べる。 ＮｄおよびＤｙ 本発明においてＮｄおよびＤｙは２８〜３１ｗｔ％の範
囲（ただしＤｙは０．４〜３ｗｔ％）で含有される。後
述の実施例に示されるように、Ｎｄ量が少ないほど（Ｂ
Ｈ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂｒの向上に有効であるが、
保磁力ｉＨｃを低下させる。本発明は保磁力ｉＨｃを向
上するためにＤｙを添加する。このＤｙは、キュリー点
Ｔｃを上昇させるとともに異方性磁場（ＨA）を増大し
て保磁力ｉＨｃの向上に寄与する。しかし、含有量が多
くなると、残留磁束密度Ｂｒ低下し最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘも低下させる。したがってＤｙの含有量
は０．４〜３．０ｗｔ％の範囲とする。Ｄｙの最も望ま
しい量は、０．７〜１．５ｗｔ％である。Ｎｄの含有量
が少なくなるとインゴット中にα−Ｆｅが発生すること
により（ＢＨ）ｍａｘの増大は期待しにくく、一方多く
なるとＮｄリッチ相が増大することにより（ＢＨ）ｍａ
ｘが低下する。以上よりＮｄおよびＤｙの合計量を２８
〜３１ｗｔ％とする。なお、Ｎｄの一部をＰｒ等の他の
希土類元素（Ｄｙを除く）で置換することもできる。
囲（ただしＤｙは０．４〜３ｗｔ％）で含有される。後
述の実施例に示されるように、Ｎｄ量が少ないほど（Ｂ
Ｈ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂｒの向上に有効であるが、
保磁力ｉＨｃを低下させる。本発明は保磁力ｉＨｃを向
上するためにＤｙを添加する。このＤｙは、キュリー点
Ｔｃを上昇させるとともに異方性磁場（ＨA）を増大し
て保磁力ｉＨｃの向上に寄与する。しかし、含有量が多
くなると、残留磁束密度Ｂｒ低下し最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘも低下させる。したがってＤｙの含有量
は０．４〜３．０ｗｔ％の範囲とする。Ｄｙの最も望ま
しい量は、０．７〜１．５ｗｔ％である。Ｎｄの含有量
が少なくなるとインゴット中にα−Ｆｅが発生すること
により（ＢＨ）ｍａｘの増大は期待しにくく、一方多く
なるとＮｄリッチ相が増大することにより（ＢＨ）ｍａ
ｘが低下する。以上よりＮｄおよびＤｙの合計量を２８
〜３１ｗｔ％とする。なお、Ｎｄの一部をＰｒ等の他の
希土類元素（Ｄｙを除く）で置換することもできる。
【０００６】本発明においてＣｏは、残留磁束密度Ｂｒ
を殆ど低下させることなく磁石合金自身の耐食性を改善
するとともに、耐食コーティングであるＮｉメッキの密
着性を向上することにより耐食性を向上させる効果があ
る。また、主相（Ｎｄ2Ｆｅ1 4Ｂ）中のＦｅ がＣｏに置
換されることによりキューリー点Ｔｃを上昇させる効果
もある。しかしながらＣｏの置換量を多くすると、焼結
時の異常粒成長を原因とする粗大結晶粒が発生し、保磁
力ｉＨｃ及びヒステリシスカーブの角型性が低下する。
したがってＣｏ含有量は６．０ｗｔ％以下とする。
を殆ど低下させることなく磁石合金自身の耐食性を改善
するとともに、耐食コーティングであるＮｉメッキの密
着性を向上することにより耐食性を向上させる効果があ
る。また、主相（Ｎｄ2Ｆｅ1 4Ｂ）中のＦｅ がＣｏに置
換されることによりキューリー点Ｔｃを上昇させる効果
もある。しかしながらＣｏの置換量を多くすると、焼結
時の異常粒成長を原因とする粗大結晶粒が発生し、保磁
力ｉＨｃ及びヒステリシスカーブの角型性が低下する。
したがってＣｏ含有量は６．０ｗｔ％以下とする。
【０００７】本発明においてＡｌは、Ｃｏ添加材の熱処
理時の温度条件を緩和する効果がある。すなわち、Ｃｏ
を含有する材料は熱処理温度の変動に対して磁気特性の
変動が大きい。そこに適量のＡｌを添加すると、熱処理
条件が多少変動しても磁気特性が変動しなくなる。これ
により、永久磁石の生産管理が容易となり、品質の安定
した永久磁石を効率よく生産できるようになる。Ａｌの
含有量が０．５ｗｔ％を超えると、残留磁束密度Ｂｒの
低下が顕著になる。従ってＡｌの含有量は０．５ｗｔ％
以下とする。
理時の温度条件を緩和する効果がある。すなわち、Ｃｏ
を含有する材料は熱処理温度の変動に対して磁気特性の
変動が大きい。そこに適量のＡｌを添加すると、熱処理
条件が多少変動しても磁気特性が変動しなくなる。これ
により、永久磁石の生産管理が容易となり、品質の安定
した永久磁石を効率よく生産できるようになる。Ａｌの
含有量が０．５ｗｔ％を超えると、残留磁束密度Ｂｒの
低下が顕著になる。従ってＡｌの含有量は０．５ｗｔ％
以下とする。
【０００８】Ｂは、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石において必須
の元素である。Ｂが０．９ｗｔ％未満の場合には高保磁
力が得られず、一方、１．３ｗｔ％を越えると、Ｂに富
む非磁性相が増加し、残留磁束密度Ｂｒが低下する。そ
のため、０．９〜１．３ｗｔ％とする。好ましいＢの含
有量は０．９５〜１．１ｗｔ％である。
の元素である。Ｂが０．９ｗｔ％未満の場合には高保磁
力が得られず、一方、１．３ｗｔ％を越えると、Ｂに富
む非磁性相が増加し、残留磁束密度Ｂｒが低下する。そ
のため、０．９〜１．３ｗｔ％とする。好ましいＢの含
有量は０．９５〜１．１ｗｔ％である。
【０００９】Ｇａは、残留磁束密度Ｂｒを殆ど低下させ
ず、保磁力ｉＨｃ向上効果がある。Ｇａ含有量が０．０
２ｗｔ％未満の場合は保磁力ｉＨｃ向上効果が十分でな
い。Ｇａ含有量が０．５ｗｔ％を超えると、保磁力ｉＨ
ｃ向上の残効果が飽和するとともに残留磁束密度Ｂｒが
低下し、所望の高エネルギー積が得られない。よって、
Ｇａ含有量は０．０２〜０．５ｗｔ％とする。Ｇａの望
ましい範囲は、０．０３〜０．２ｗｔ％である。Ｇａは
磁石体中のＮｄに富むＮｄ相中に存在することによりそ
の効果が発揮され、特に、Ｎｄ相中の平均Ｇａ量が全Ｇ
ａ量の２倍以上である場合にその効果が著しい。
ず、保磁力ｉＨｃ向上効果がある。Ｇａ含有量が０．０
２ｗｔ％未満の場合は保磁力ｉＨｃ向上効果が十分でな
い。Ｇａ含有量が０．５ｗｔ％を超えると、保磁力ｉＨ
ｃ向上の残効果が飽和するとともに残留磁束密度Ｂｒが
低下し、所望の高エネルギー積が得られない。よって、
Ｇａ含有量は０．０２〜０．５ｗｔ％とする。Ｇａの望
ましい範囲は、０．０３〜０．２ｗｔ％である。Ｇａは
磁石体中のＮｄに富むＮｄ相中に存在することによりそ
の効果が発揮され、特に、Ｎｄ相中の平均Ｇａ量が全Ｇ
ａ量の２倍以上である場合にその効果が著しい。
【００１０】本発明の永久磁石は、上記成分の他に０．
１〜２．０ｗｔ％のＮｂを含有する。Ｎｂは焼結時に結
晶粒が粗大化することを抑制する効果がある。この効果
により、保磁力ｉＨｃが向上し、ヒステリシスカーブの
角型性が良好になる。また、着磁性の良好なＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ系磁石は優れた耐熱性を有するが、焼結体の結晶粒
を微細にすると着磁性が向上する。よって、Ｎｂは耐熱
性向上に有効な元素である。Ｎｂの含有量が０．１ｗｔ
％未満の場合、粗大粒を抑制する効果が不十分である。
一方、Ｎｂの含有量が２．０ｗｔ％を超える場合には、
ＮｂもしくはＮｂ−Ｆｅの非磁性ホウ化物が多く発生
し、残留磁束密度Ｂｒ及びキュリー点Ｔｃが著しく低下
し好ましくない。よって、Ｎｂの含有量は０．１〜２．
０ｗｔ％とする。好ましくは、０．１〜１．０ｗｔ％で
ある。
１〜２．０ｗｔ％のＮｂを含有する。Ｎｂは焼結時に結
晶粒が粗大化することを抑制する効果がある。この効果
により、保磁力ｉＨｃが向上し、ヒステリシスカーブの
角型性が良好になる。また、着磁性の良好なＮｄ−Ｆｅ
−Ｂ系磁石は優れた耐熱性を有するが、焼結体の結晶粒
を微細にすると着磁性が向上する。よって、Ｎｂは耐熱
性向上に有効な元素である。Ｎｂの含有量が０．１ｗｔ
％未満の場合、粗大粒を抑制する効果が不十分である。
一方、Ｎｂの含有量が２．０ｗｔ％を超える場合には、
ＮｂもしくはＮｂ−Ｆｅの非磁性ホウ化物が多く発生
し、残留磁束密度Ｂｒ及びキュリー点Ｔｃが著しく低下
し好ましくない。よって、Ｎｂの含有量は０．１〜２．
０ｗｔ％とする。好ましくは、０．１〜１．０ｗｔ％で
ある。
【００１１】本発明において、酸素含有量は５００ｐｐ
ｍ〜５０００ｐｐｍとする。酸素が５００ｐｐｍより少
ない場合には磁石粉、及びその圧密体が発火しやすく工
業生産上危険がある。一方、５０００ｐｐｍより多い場
合には酸素がＮｄ、Ｄｙと酸化物を形成することにより
磁性に有効に作用するＮｄ、Ｄｙの量が減少し、高保磁
力及び高エネルギー積の磁石を得るのが困難になる。
ｍ〜５０００ｐｐｍとする。酸素が５００ｐｐｍより少
ない場合には磁石粉、及びその圧密体が発火しやすく工
業生産上危険がある。一方、５０００ｐｐｍより多い場
合には酸素がＮｄ、Ｄｙと酸化物を形成することにより
磁性に有効に作用するＮｄ、Ｄｙの量が減少し、高保磁
力及び高エネルギー積の磁石を得るのが困難になる。
【００１２】本発明の焼結磁石は、次のようにして製造
することができる。即ち、一定の成分組成を有するイン
ゴットを真空溶解で製作し、次にこのインゴットを粗粉
砕することにより粒径５００μｍ程度の粗粉を得る。こ
の粗粉をジェットミルを用い、不活性ガス雰囲気で微粉
砕し平均粒径３．０〜６．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ．）
の微粉を得る。次にこの微粉を配向磁場１５ｋＯｅ、成
形圧力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成
形後、１０００〜１１５０℃の温度範囲で焼結す る。
することができる。即ち、一定の成分組成を有するイン
ゴットを真空溶解で製作し、次にこのインゴットを粗粉
砕することにより粒径５００μｍ程度の粗粉を得る。こ
の粗粉をジェットミルを用い、不活性ガス雰囲気で微粉
砕し平均粒径３．０〜６．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ．）
の微粉を得る。次にこの微粉を配向磁場１５ｋＯｅ、成
形圧力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成
形後、１０００〜１１５０℃の温度範囲で焼結す る。
【００１３】焼結後の熱処理は、次のように行なうこと
ができる。成形体を焼結して得た焼結体をいったん室温
まで冷却する。焼結後の冷却速度は最終製品の保磁力ｉ
Ｈｃに殆ど影響を与えない。次いで、８００〜１０００
℃の温度に加熱し、０．２〜５時間保持する。これを第
１次熱処理とする。加熱温度が８００℃未満または１０
００℃を超える場合、充分な高保磁力が得られない。加
熱保持の後で０．３〜５０℃／分の冷却速度で室温ない
し６００℃の温度まで冷却する。冷却速度が５０℃／分
を超える場合は、時効のために必要な平衡相が得られ
ず、充分な高保磁力が得られない。また、０．３℃／分
未満の冷却速度は熱処理に時間を要し、工業生産上経済
的でない。好ましくは、０．６〜２．０℃／分の冷却速
度が選ばれる。冷却終了温度は室温が望ましいが、多少
保磁力ｉＨｃを犠牲にすれば６００℃までとし、その温
度以下は急冷してもよい。好ましくは、常温〜４００℃
の温度まで冷却する。
ができる。成形体を焼結して得た焼結体をいったん室温
まで冷却する。焼結後の冷却速度は最終製品の保磁力ｉ
Ｈｃに殆ど影響を与えない。次いで、８００〜１０００
℃の温度に加熱し、０．２〜５時間保持する。これを第
１次熱処理とする。加熱温度が８００℃未満または１０
００℃を超える場合、充分な高保磁力が得られない。加
熱保持の後で０．３〜５０℃／分の冷却速度で室温ない
し６００℃の温度まで冷却する。冷却速度が５０℃／分
を超える場合は、時効のために必要な平衡相が得られ
ず、充分な高保磁力が得られない。また、０．３℃／分
未満の冷却速度は熱処理に時間を要し、工業生産上経済
的でない。好ましくは、０．６〜２．０℃／分の冷却速
度が選ばれる。冷却終了温度は室温が望ましいが、多少
保磁力ｉＨｃを犠牲にすれば６００℃までとし、その温
度以下は急冷してもよい。好ましくは、常温〜４００℃
の温度まで冷却する。
【００１４】熱処理は更に５００〜６５０℃の温度で
０．２〜３時間行う。これを第２次熱処理とする。組成
によって異なるが、好ましくは５４０〜６４０℃での熱
処理が有効である。熱処理温度が５００℃未満の場合及
び６５０℃より高い場合は、高保磁力が得られても不可
逆減磁率の低下がおきる。熱処理後は第１次熱処理と同
様、０．３〜４００℃／分の冷却速度で冷却する。冷却
は水中、シリコンオイル中、アルゴン気流中等で行うこ
とができる。冷却速度が４００℃／分を越える場合、急
冷により試料に亀裂が入り、工業的に価値のある永久磁
石材料が得られない。また、０．３℃／分未満の場合、
冷却過程で保磁力ｉＨｃに好ましくない相が出現する。
０．２〜３時間行う。これを第２次熱処理とする。組成
によって異なるが、好ましくは５４０〜６４０℃での熱
処理が有効である。熱処理温度が５００℃未満の場合及
び６５０℃より高い場合は、高保磁力が得られても不可
逆減磁率の低下がおきる。熱処理後は第１次熱処理と同
様、０．３〜４００℃／分の冷却速度で冷却する。冷却
は水中、シリコンオイル中、アルゴン気流中等で行うこ
とができる。冷却速度が４００℃／分を越える場合、急
冷により試料に亀裂が入り、工業的に価値のある永久磁
石材料が得られない。また、０．３℃／分未満の場合、
冷却過程で保磁力ｉＨｃに好ましくない相が出現する。
【００１５】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に詳細に説明
する。 （実施例１）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、Ｃｏ、ｆｅｒ
ｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤
量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴットを
作製した。このインゴットの成分分析を行なうと重量比
で以下のような組成であった。 Ｎｄa−Ｄｙb−Ｂ
1.05−Ｎｂ0.58−ＧａC−Ｃｏ0.20−Ａｌ0.33−Ｆｅ
bal. （ｗｔ．％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量が５４００ｐｐｍであった。
次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力
１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、
２０×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実
質的に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、
得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次
いで５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られ
た焼結体の密度は７．５５〜７．５８ｇ／ｃｃ、また含
有酸素量は１０００〜４０００ｐｐｍであった。これら
試料について、常温磁気特性を測定し、図１、図２及び
図３に示すような結果を得た。図１はＤｙ＝１．０ｗｔ
％、Ｇａ＝０．０６ｗｔ％としてＮｄ量と磁気特性の関
係を示したグラフである。Ｎｄ量の増加にともなって保
磁力ｉＨｃは向上するが、逆に残留磁束密度Ｂｒは低下
する傾向にある。図２はＤｙ＝１．０ｗｔ％、Ｎｄ＝２
９ｗｔ％としてＧａ量と磁気特性の関係を示したグラフ
である。Ｇａ量の増加に伴い保磁力ｉＨｃは向上する
が、０．０８ｗｔ％程度でその効果は飽和する。また、
この間における残留磁束密度Ｂｒの低下はわずかであ
る。図３はＮｄ＝２９ｗｔ％、Ｇａ＝０．０６ｗｔ％と
してＤｙ量と磁気特性の関係を示したグラフである。Ｄ
ｙ量の増加に伴い保磁力ｉＨｃは向上するが、残留磁束
密度Ｂｒの低下が顕著となり、最大エネルギ−積ＢＨｍ
も劣化する。以上図１〜図３から、優れた最大エネルギ
−積ＢＨｍおよび保磁力ｉＨｃを兼備するためには、Ｎ
ｄ量を最適化するとともに、ＤｙおよびＧａを適量複合
添加する必要があることがわかる。
する。 （実施例１）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、Ｃｏ、ｆｅｒ
ｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤
量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴットを
作製した。このインゴットの成分分析を行なうと重量比
で以下のような組成であった。 Ｎｄa−Ｄｙb−Ｂ
1.05−Ｎｂ0.58−ＧａC−Ｃｏ0.20−Ａｌ0.33−Ｆｅ
bal. （ｗｔ．％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量が５４００ｐｐｍであった。
次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力
１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、
２０×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実
質的に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、
得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次
いで５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られ
た焼結体の密度は７．５５〜７．５８ｇ／ｃｃ、また含
有酸素量は１０００〜４０００ｐｐｍであった。これら
試料について、常温磁気特性を測定し、図１、図２及び
図３に示すような結果を得た。図１はＤｙ＝１．０ｗｔ
％、Ｇａ＝０．０６ｗｔ％としてＮｄ量と磁気特性の関
係を示したグラフである。Ｎｄ量の増加にともなって保
磁力ｉＨｃは向上するが、逆に残留磁束密度Ｂｒは低下
する傾向にある。図２はＤｙ＝１．０ｗｔ％、Ｎｄ＝２
９ｗｔ％としてＧａ量と磁気特性の関係を示したグラフ
である。Ｇａ量の増加に伴い保磁力ｉＨｃは向上する
が、０．０８ｗｔ％程度でその効果は飽和する。また、
この間における残留磁束密度Ｂｒの低下はわずかであ
る。図３はＮｄ＝２９ｗｔ％、Ｇａ＝０．０６ｗｔ％と
してＤｙ量と磁気特性の関係を示したグラフである。Ｄ
ｙ量の増加に伴い保磁力ｉＨｃは向上するが、残留磁束
密度Ｂｒの低下が顕著となり、最大エネルギ−積ＢＨｍ
も劣化する。以上図１〜図３から、優れた最大エネルギ
−積ＢＨｍおよび保磁力ｉＨｃを兼備するためには、Ｎ
ｄ量を最適化するとともに、ＤｙおよびＧａを適量複合
添加する必要があることがわかる。
【００１６】（実施例２）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、
Ｃｏ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを
所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇの
インゴットを作製した。このインゴットの成分分析を行
なうと重量比で以下のような組成であった。 組成 ：
Ｎｄ29.5−Ｄｙ1.2−Ｂ1.03−Ｎｂ0.33−Ｇａ0.06−
Ｃｏ0.30−Ａｌ0.36−Ｆｅbal.（ｗｔ％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この際不活性ガス中に微量の酸素を混入せしめるこ
とにより、種々の酸素量の微粉を得た。なお、微粉は平
均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ．）であった。次
に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力１．
５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、２０
×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実質的
に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、得ら
れた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで
５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られた焼
結体の密度は７．５５〜７．５８ｇ／ｃｃ、また含有酸
素量は１０００〜６０００ｐｐｍであった。これら試料
について常温磁気特性を測定した。結果を図４に示す
が、含有酸素量が５０００ｐｐｍを越えると保磁力ｉＨ
ｃの減少が著しくなるため、酸素量は１０００〜５００
０ｐｐｍとする。図５に含有酸素量が５６００ｐｐｍと
２０００ｐｐｍと異なる２つの焼結体のＮｄおよび酸素
のＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザ）の線分析の結
果を示す。含有酸素量の多い焼結体はほとんどのＮｄの
ピークと酸素のピークが重なっており、多量のＮｄ酸化
物が形成されているものと考えられる。一方、含有酸素
量の少ない焼結体は、Ｎｄのピークと酸素のピークの重
なりも観察されるが、単独で存在するＮｄのピークもか
なり観察される。すなわち、含有酸素量が多い焼結体は
Ｎｄが磁気特性に寄与しない酸化物として多く存在する
のに対し、含有酸素量が少ない焼結体は磁気特性に有効
に寄与するＮｄが多く存在するのである。なお、図５中
○が施された部分がＮｄが酸素と独立して存在するピー
クである。
Ｃｏ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを
所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇの
インゴットを作製した。このインゴットの成分分析を行
なうと重量比で以下のような組成であった。 組成 ：
Ｎｄ29.5−Ｄｙ1.2−Ｂ1.03−Ｎｂ0.33−Ｇａ0.06−
Ｃｏ0.30−Ａｌ0.36−Ｆｅbal.（ｗｔ％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この際不活性ガス中に微量の酸素を混入せしめるこ
とにより、種々の酸素量の微粉を得た。なお、微粉は平
均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ．）であった。次
に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力１．
５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、２０
×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実質的
に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、得ら
れた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで
５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られた焼
結体の密度は７．５５〜７．５８ｇ／ｃｃ、また含有酸
素量は１０００〜６０００ｐｐｍであった。これら試料
について常温磁気特性を測定した。結果を図４に示す
が、含有酸素量が５０００ｐｐｍを越えると保磁力ｉＨ
ｃの減少が著しくなるため、酸素量は１０００〜５００
０ｐｐｍとする。図５に含有酸素量が５６００ｐｐｍと
２０００ｐｐｍと異なる２つの焼結体のＮｄおよび酸素
のＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザ）の線分析の結
果を示す。含有酸素量の多い焼結体はほとんどのＮｄの
ピークと酸素のピークが重なっており、多量のＮｄ酸化
物が形成されているものと考えられる。一方、含有酸素
量の少ない焼結体は、Ｎｄのピークと酸素のピークの重
なりも観察されるが、単独で存在するＮｄのピークもか
なり観察される。すなわち、含有酸素量が多い焼結体は
Ｎｄが磁気特性に寄与しない酸化物として多く存在する
のに対し、含有酸素量が少ない焼結体は磁気特性に有効
に寄与するＮｄが多く存在するのである。なお、図５中
○が施された部分がＮｄが酸素と独立して存在するピー
クである。
【００１７】（実施例３）ジジムメタル（Ｎｄ７０ｗｔ
％−Ｐｒ３０ｗｔ％）、金属Ｄｙ、Ｆｅ、Ｃｏ、ｆｅｒ
ｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤
量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴットを
作製した。このインゴットの成分分析を行なうと重量比
で以下のような組成であった。 組成 ： （Ｎｄ＋Ｐｒ）28.5−Ｄｙ0.8−Ｂ1.10−Ｎ
ｂx−Ｇａ0.05−Ｃｏ2.23−Ａｌ0.37−Ｆｅbal.（ｗｔ
％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この際不活性ガス中に微量の酸素を混入せしめるこ
とにより、種々の酸素量の微粉を得た。なお、微粉は平
均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ．）であった。次
に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力１．
５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、２０
×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実質的
に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、得ら
れた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで
５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られた焼
結体の密度は７．５５〜７．５８ｇ／ｃｃ、また含有酸
素量は２８００〜４５００ｐｐｍであった。これら試料
について、常温磁気特性、および平均粒径を測定し、図
６に示すような結果を得た。図６に示されるようにＮｂ
を含有させることにより焼結時の結晶粒成長を抑制で
き、その結果焼結体平均粒径を小さくできる。また、こ
の効果により保磁力ｉＨｃの向上を期待できる。２．０
ｗｔ％以上の含有によっても平均粒径の減少をさほど期
待出来ず、また最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘの低下
も大きくなるので０．１〜２．０ｗｔ％の添加が適量で
ある。
％−Ｐｒ３０ｗｔ％）、金属Ｄｙ、Ｆｅ、Ｃｏ、ｆｅｒ
ｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤
量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴットを
作製した。このインゴットの成分分析を行なうと重量比
で以下のような組成であった。 組成 ： （Ｎｄ＋Ｐｒ）28.5−Ｄｙ0.8−Ｂ1.10−Ｎ
ｂx−Ｇａ0.05−Ｃｏ2.23−Ａｌ0.37−Ｆｅbal.（ｗｔ
％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この際不活性ガス中に微量の酸素を混入せしめるこ
とにより、種々の酸素量の微粉を得た。なお、微粉は平
均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ．）であった。次
に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力１．
５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、２０
×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実質的
に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、得ら
れた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで
５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られた焼
結体の密度は７．５５〜７．５８ｇ／ｃｃ、また含有酸
素量は２８００〜４５００ｐｐｍであった。これら試料
について、常温磁気特性、および平均粒径を測定し、図
６に示すような結果を得た。図６に示されるようにＮｂ
を含有させることにより焼結時の結晶粒成長を抑制で
き、その結果焼結体平均粒径を小さくできる。また、こ
の効果により保磁力ｉＨｃの向上を期待できる。２．０
ｗｔ％以上の含有によっても平均粒径の減少をさほど期
待出来ず、また最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘの低下
も大きくなるので０．１〜２．０ｗｔ％の添加が適量で
ある。
【００１８】（実施例４）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、
Ｃｏ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを
所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇの
インゴットを作製した。このインゴットの成分分析を行
なうと重量比で以下のような組成であった。 Ｎｄ
27.3−Ｄｙ0.8−Ｂ1.02−Ｎｂ0.33−Ｇａ0.19−Ｃｏy−
Ａｌz−Ｆｅbal. y＝0 z＝0 y＝1.58 z＝0 y＝1.60 z＝0.36 （ｗｔ％） 各々のインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉
砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００
μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェッ
トミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を
得た。この微粉は平均粒径３．８μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量は４８００〜５５００ｐｐｍ
であった。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、
成形圧力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス
成形し、３０×２０×１５の成形体を 作製した。この
成形体は実質的に真空の条件で１１００℃×２ｈｒの焼
結を行い、得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次
熱処理、次いで５００〜６００℃×２ｈｒの第２次熱処
理を施した。得られた焼結体の密度は７．５６〜７．５
９ｇ／ｃｃ、また含有酸素量は２１００〜３３００ｐｐ
ｍであった。これら試料について常温磁気特性を測定
し、図７に示されるような結果を得た。図７に示される
ように、Ｃｏを単独で添加したものは磁気特性がＣｏ及
びＡｌ無添加のものと比較して第２次熱処理温度依存性
が大きくなる。これでは、工業生産上安定した特性の製
品をつくることが困難である。そこで、Ｃｏ及びＡｌを
複合添加すると図７のように第２次熱処理温度依存性を
小さくすることができ、この問題を回避することができ
る。次に前記（Ｃｏ無添加）、（Ｃｏ添加）、
（Ｃｏ，Ａｌ添加）の組成を有する磁石にＮｉメッキを
施して、その密着性を評価した。Ｎｉメッキは、ワット
浴による電解メッキで膜厚１０μｍとした。メッキ処理
後水洗いして１００℃で５分間乾燥後メッキ密着性試験
を行った。結果は下記の通りであり、Ｃｏ添加材が優れ
たメッキ密着性を有することがわかる。 材 質 密着強度（Ｋｇｆ／ｃｍ2） （Ｃｏ無添加） １４０ （Ｃｏ添加） ６７０ （Ｃｏ，Ａｌ添加） ６８０
Ｃｏ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを
所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇの
インゴットを作製した。このインゴットの成分分析を行
なうと重量比で以下のような組成であった。 Ｎｄ
27.3−Ｄｙ0.8−Ｂ1.02−Ｎｂ0.33−Ｇａ0.19−Ｃｏy−
Ａｌz−Ｆｅbal. y＝0 z＝0 y＝1.58 z＝0 y＝1.60 z＝0.36 （ｗｔ％） 各々のインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉
砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００
μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェッ
トミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を
得た。この微粉は平均粒径３．８μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量は４８００〜５５００ｐｐｍ
であった。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、
成形圧力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス
成形し、３０×２０×１５の成形体を 作製した。この
成形体は実質的に真空の条件で１１００℃×２ｈｒの焼
結を行い、得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次
熱処理、次いで５００〜６００℃×２ｈｒの第２次熱処
理を施した。得られた焼結体の密度は７．５６〜７．５
９ｇ／ｃｃ、また含有酸素量は２１００〜３３００ｐｐ
ｍであった。これら試料について常温磁気特性を測定
し、図７に示されるような結果を得た。図７に示される
ように、Ｃｏを単独で添加したものは磁気特性がＣｏ及
びＡｌ無添加のものと比較して第２次熱処理温度依存性
が大きくなる。これでは、工業生産上安定した特性の製
品をつくることが困難である。そこで、Ｃｏ及びＡｌを
複合添加すると図７のように第２次熱処理温度依存性を
小さくすることができ、この問題を回避することができ
る。次に前記（Ｃｏ無添加）、（Ｃｏ添加）、
（Ｃｏ，Ａｌ添加）の組成を有する磁石にＮｉメッキを
施して、その密着性を評価した。Ｎｉメッキは、ワット
浴による電解メッキで膜厚１０μｍとした。メッキ処理
後水洗いして１００℃で５分間乾燥後メッキ密着性試験
を行った。結果は下記の通りであり、Ｃｏ添加材が優れ
たメッキ密着性を有することがわかる。 材 質 密着強度（Ｋｇｆ／ｃｍ2） （Ｃｏ無添加） １４０ （Ｃｏ添加） ６７０ （Ｃｏ，Ａｌ添加） ６８０
【００１９】（実施例５）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、
Ｃｏ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを
所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇの
インゴットを作製した。このインゴットの成分分析を行
なうと重量比で以下のような組成であった。 Ｎｄ
28.5−Ｄｙ0.75−Ｂ1.25−Ｎｂ1.05−Ｇａc−Ｃｏ0.15
−Ａｌ0.30−Ｆｅbal. （ｗｔ．％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量が４５００ｐｐｍであった。
次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力
１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、
２０×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実
質的に真空の条件で１０７０℃×３ｈｒの焼結を行い、
得られた焼結体に９３０℃×２ｈｒの第１次熱処理、次
いで５２０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られ
た焼結体の密度は７．５４〜７．５７ｇ／ｃｃ、また含
有酸素量は１０００〜３４００ｐｐｍであった。これら
試料について、Ｎｄ相中のＧａ量と保磁力ｉＨｃの関係
を調査した。結果を表１に示す。
Ｃｏ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを
所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇの
インゴットを作製した。このインゴットの成分分析を行
なうと重量比で以下のような組成であった。 Ｎｄ
28.5−Ｄｙ0.75−Ｂ1.25−Ｎｂ1.05−Ｇａc−Ｃｏ0.15
−Ａｌ0.30−Ｆｅbal. （ｗｔ．％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量が４５００ｐｐｍであった。
次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力
１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、
２０×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実
質的に真空の条件で１０７０℃×３ｈｒの焼結を行い、
得られた焼結体に９３０℃×２ｈｒの第１次熱処理、次
いで５２０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られ
た焼結体の密度は７．５４〜７．５７ｇ／ｃｃ、また含
有酸素量は１０００〜３４００ｐｐｍであった。これら
試料について、Ｎｄ相中のＧａ量と保磁力ｉＨｃの関係
を調査した。結果を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】（実施例６）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、
Ｃｏ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを
所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇの
インゴットを作製した。このインゴットの成分分析を行
なうと重量比で以下のような組成であった。 Ｎｄ
28.0−Ｄｙ1.0−Ｂ1.05−Ｎｂ0.65−Ｇａ0.1−Ｃｏ0.20
−Ａｌ0.35−Ｆｅbal. （ｗｔ．％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量が４８００ｐｐｍであった。
次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力
１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、
２０×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実
質的に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、
得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次
いで５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られ
た焼結体の密度は７．５５〜７．５８ｇ／ｃｃ、また含
有酸素量は１０００〜３５００ｐｐｍであった。これら
試料について、Ｎｄ相中の平均Ｇａ量と保磁力ｉＨｃお
よびＨｋの関係を調査した。結果を表２に示すが、Ｎｄ
相中の平均Ｇａ量がＧａ添加量の１．８倍未満では保磁
力ｉＨｃが１１．８ ＫＯｅと１２ＫＯｅには達してい
ないことがわかる。
Ｃｏ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを
所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇの
インゴットを作製した。このインゴットの成分分析を行
なうと重量比で以下のような組成であった。 Ｎｄ
28.0−Ｄｙ1.0−Ｂ1.05−Ｎｂ0.65−Ｇａ0.1−Ｃｏ0.20
−Ａｌ0.35−Ｆｅbal. （ｗｔ．％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量が４８００ｐｐｍであった。
次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力
１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、
２０×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実
質的に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、
得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次
いで５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られ
た焼結体の密度は７．５５〜７．５８ｇ／ｃｃ、また含
有酸素量は１０００〜３５００ｐｐｍであった。これら
試料について、Ｎｄ相中の平均Ｇａ量と保磁力ｉＨｃお
よびＨｋの関係を調査した。結果を表２に示すが、Ｎｄ
相中の平均Ｇａ量がＧａ添加量の１．８倍未満では保磁
力ｉＨｃが１１．８ ＫＯｅと１２ＫＯｅには達してい
ないことがわかる。
【００２２】
【表２】
【００２３】（実施例７）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、
Ｃｏ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを
所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇの
インゴットを作製した。このインゴットの成分分析を行
なうと重量比で以下のような組成であった。Ｎｄ27.5−
Ｄｙ2.0−Ｂ1.1/1.4−Ｎｂ1.5−Ｇａ0.07−Ｃｏ0.25−
Ａｌ0.30−Ｆｅbal. このインゴットをハンマーで解砕
した後、さらに粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での
粗粉砕を行い５００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この
粗粉を同じくジェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で
微粉砕をして微粉を得た。この微粉は平均粒径４．０μ
ｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ．）であり、含有酸素量が４８００
ｐｐｍであった。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋ
Ｏｅ、成形圧力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中
プレス成形し、２０×２０×１５の成形体を作製した。
この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒ
の焼結を行い、得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第
１次熱処理、次いで５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を
施した。得られた焼結体の密度は７．５５〜７．５８ｇ
／ｃｃ、また含有酸素量は１０００〜３７００ｐｐｍで
あった。これら試料について、Ｂリッチ相の体積％と残
留磁束密度Ｂｒ、最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘの関
係を調査した。結果を表３に示すが、Ｂリッチ相が増加
するにつれ残留磁束密度Ｂｒ、最大エネルギ−積（Ｂ
Ｈ）ｍａｘが減少し、２.５体積％となると最大エネル
ギ−積（ＢＨ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ未満となる。
Ｃｏ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを
所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇの
インゴットを作製した。このインゴットの成分分析を行
なうと重量比で以下のような組成であった。Ｎｄ27.5−
Ｄｙ2.0−Ｂ1.1/1.4−Ｎｂ1.5−Ｇａ0.07−Ｃｏ0.25−
Ａｌ0.30−Ｆｅbal. このインゴットをハンマーで解砕
した後、さらに粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での
粗粉砕を行い５００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この
粗粉を同じくジェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で
微粉砕をして微粉を得た。この微粉は平均粒径４．０μ
ｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ．）であり、含有酸素量が４８００
ｐｐｍであった。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋ
Ｏｅ、成形圧力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中
プレス成形し、２０×２０×１５の成形体を作製した。
この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒ
の焼結を行い、得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第
１次熱処理、次いで５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を
施した。得られた焼結体の密度は７．５５〜７．５８ｇ
／ｃｃ、また含有酸素量は１０００〜３７００ｐｐｍで
あった。これら試料について、Ｂリッチ相の体積％と残
留磁束密度Ｂｒ、最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘの関
係を調査した。結果を表３に示すが、Ｂリッチ相が増加
するにつれ残留磁束密度Ｂｒ、最大エネルギ−積（Ｂ
Ｈ）ｍａｘが減少し、２.５体積％となると最大エネル
ギ−積（ＢＨ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ未満となる。
【００２４】
【表３】
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば４
２ＭＧＯｅ以上の高いエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有
し、かつ１２ＫＯｅ以上の保磁力（ｉＨｃ）を有するＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が得られる。
２ＭＧＯｅ以上の高いエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有
し、かつ１２ＫＯｅ以上の保磁力（ｉＨｃ）を有するＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系焼結磁石のＮｄ含有量
と最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂ
ｒ、保磁力ｉＨｃ、角形比の変化を示したグラフ。
と最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂ
ｒ、保磁力ｉＨｃ、角形比の変化を示したグラフ。
【図２】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系焼結磁石のＧａ含有量
と最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂ
ｒ、保磁力ｉＨｃ、角形比の関係を示したグラフ。
と最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂ
ｒ、保磁力ｉＨｃ、角形比の関係を示したグラフ。
【図３】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系焼結磁石のＤｙ含有量
と最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂ
ｒ、保磁力ｉＨｃ、角形比の関係を示したグラフ。
と最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂ
ｒ、保磁力ｉＨｃ、角形比の関係を示したグラフ。
【図４】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系焼結磁石の酸素含有量
と最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、保磁力ｉＨｃの関
係を示したグラフ。
と最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、保磁力ｉＨｃの関
係を示したグラフ。
【図５】含有酸素量が５６００ｐｐｍと２０００ｐｐｍ
と異なる２つの焼結体のＮｄおよび酸素のＥＰＭＡ（電
子線マイクロアナライザ）の線分析の結果を示すグラ
フ。
と異なる２つの焼結体のＮｄおよび酸素のＥＰＭＡ（電
子線マイクロアナライザ）の線分析の結果を示すグラ
フ。
【図６】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系焼結磁石のＮｂ含有量
に対する焼結体平均結晶粒径、最大エネルギ−積（Ｂ
Ｈ）ｍａｘの変化を示したグラフ。
に対する焼結体平均結晶粒径、最大エネルギ−積（Ｂ
Ｈ）ｍａｘの変化を示したグラフ。
【図７】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ系焼結磁石のＣｏ、Ａｌ
添加による第２次熱処理温度依存性の変化を示したグラ
フ。
添加による第２次熱処理温度依存性の変化を示したグラ
フ。
Claims (6)
- 【請求項１】 ＮｄおよびＤｙ２８〜３１ｗｔ％（ただ
しＤｙは０．４〜３ｗｔ％）、Ｃｏ６ｗｔ％以下、Ａｌ
０．５％以下、Ｂ０．９〜１．３ｗｔ％、Ｎｂ０．１〜
２．０ｗｔ％、Ｇａ０．０２〜０．５ｗｔ％、酸素５０
０ｐｐｍ〜５０００ｐｐｍ、残部Ｆｅおよび不可避的不
純物からなり、保磁力ｉＨｃが１２ｋＯｅ以上、最大エ
ネルギー積（ＢＨ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ以上であるこ
とを特徴とするＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石。 - 【請求項２】 Ｇａ含有量が０．０３〜０．２ｗｔ％で
ある請求項１に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石。 - 【請求項３】 Ｎｄ相中の平均Ｇａ量が全Ｇａ量の２倍
以上である請求項１または２に記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系
永久磁石。 - 【請求項４】 Ｂリッチ相が２ｖｏｌ．％以下である請
求項１〜３のいずれかに記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁
石。 - 【請求項５】 Ｎｄの一部をＰｒで置換した請求項１〜
４のいずれかに記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石。 - 【請求項６】 表面にＮｉメッキを施した請求項１〜５
のいずれかに記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01308393A JP3171415B2 (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 希土類−Ｆｅ−Ｃｏ−Ａｌ−Ｎｂ−Ｇａ−Ｂ系焼結磁石 |
| US08/217,091 US5472525A (en) | 1993-01-29 | 1994-01-28 | Nd-Fe-B system permanent magnet |
| CN94101181A CN1120506C (zh) | 1993-01-29 | 1994-01-29 | 钕－铁－硼系永久磁铁 |
| DE4402783A DE4402783B4 (de) | 1993-01-29 | 1994-01-31 | Nd-Fe-B-System-Dauermagnet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01308393A JP3171415B2 (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 希土類−Ｆｅ−Ｃｏ−Ａｌ−Ｎｂ−Ｇａ−Ｂ系焼結磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06231921A true JPH06231921A (ja) | 1994-08-19 |
| JP3171415B2 JP3171415B2 (ja) | 2001-05-28 |
Family
ID=11823280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01308393A Expired - Lifetime JP3171415B2 (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 希土類−Ｆｅ−Ｃｏ−Ａｌ−Ｎｂ−Ｇａ−Ｂ系焼結磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3171415B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0788119A1 (de) * | 1996-02-02 | 1997-08-06 | Vacuumschmelze GmbH | Legierung für einen Dauermagneten mit besonderer magnetischer Stabilität |
| WO2013125075A1 (ja) | 2012-02-23 | 2013-08-29 | Jx日鉱日石金属株式会社 | ネオジム系希土類永久磁石及びその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10497497B2 (en) | 2012-02-02 | 2019-12-03 | Santoku Corporation | R-T-B—Ga-based magnet material alloy and method of producing the same |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0354806A (ja) * | 1989-07-24 | 1991-03-08 | Shin Etsu Chem Co Ltd | 希土類永久磁石の製造方法 |
| JPH06104108A (ja) * | 1992-09-18 | 1994-04-15 | Hitachi Metals Ltd | Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ型焼結磁石 |
-
1993
- 1993-01-29 JP JP01308393A patent/JP3171415B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0354806A (ja) * | 1989-07-24 | 1991-03-08 | Shin Etsu Chem Co Ltd | 希土類永久磁石の製造方法 |
| JPH06104108A (ja) * | 1992-09-18 | 1994-04-15 | Hitachi Metals Ltd | Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ型焼結磁石 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0788119A1 (de) * | 1996-02-02 | 1997-08-06 | Vacuumschmelze GmbH | Legierung für einen Dauermagneten mit besonderer magnetischer Stabilität |
| WO2013125075A1 (ja) | 2012-02-23 | 2013-08-29 | Jx日鉱日石金属株式会社 | ネオジム系希土類永久磁石及びその製造方法 |
| KR20140133552A (ko) | 2012-02-23 | 2014-11-19 | 제이엑스 닛코 닛세키 킨조쿠 가부시키가이샤 | 네오디뮴계 희토류 영구 자석 및 그 제조 방법 |
| US9972428B2 (en) | 2012-02-23 | 2018-05-15 | Jx Nippon Mining & Metals Corporation | Neodymium-based rare earth permanent magnet and process for producing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3171415B2 (ja) | 2001-05-28 |
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