JPH06260316A - Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石 - Google Patents
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石Info
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- JPH06260316A JPH06260316A JP5042366A JP4236693A JPH06260316A JP H06260316 A JPH06260316 A JP H06260316A JP 5042366 A JP5042366 A JP 5042366A JP 4236693 A JP4236693 A JP 4236693A JP H06260316 A JPH06260316 A JP H06260316A
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- sintered magnet
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
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- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
- H01F1/0577—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together sintered
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｃｏを含有せずとも保磁力が大きく、かつエ
ネルギー積の大きいＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石を安定的
に提供する。 【構成】 ２８〜３２ｗｔ％のＲ、０．５〜２．０ｗｔ
％のＢ、０．１〜２．０ｗｔ％のＮｂ、０．０５〜１．
０ｗｔ％のＧａ、１０００ｐｐｍ〜６０００ｐｐｍの酸
素、残部が主としてＦｅからなり保磁力が２０ＫＯｅ以
上、最大磁気エネルギー積が３０ＭＧＯｅ以上であるＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石。
ネルギー積の大きいＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石を安定的
に提供する。 【構成】 ２８〜３２ｗｔ％のＲ、０．５〜２．０ｗｔ
％のＢ、０．１〜２．０ｗｔ％のＮｂ、０．０５〜１．
０ｗｔ％のＧａ、１０００ｐｐｍ〜６０００ｐｐｍの酸
素、残部が主としてＦｅからなり保磁力が２０ＫＯｅ以
上、最大磁気エネルギー積が３０ＭＧＯｅ以上であるＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はネオジム（Ｎｄ）、鉄
（Ｆｅ）及びホウ素（Ｂ）を主成分とする永久磁石に関
し、特に優れた耐食性、耐熱性を有するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ
型焼結永久磁石に関するものである。
（Ｆｅ）及びホウ素（Ｂ）を主成分とする永久磁石に関
し、特に優れた耐食性、耐熱性を有するＮｄ−Ｆｅ−Ｂ
型焼結永久磁石に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石は、ＳｍＣｏ
5型焼結磁石或いはＳｍ2Ｃｏ17型焼結磁石と比較して高
いエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有するので、種々の用
途に使用されるようになっている。しかしながら、Ｎｄ
−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石は、これらＳｍ−Ｃｏ型焼結磁石
に比較して熱安定性に劣るので、その熱安定性を増す為
に種々の試みが提案されている。特開昭６４−７５０３
号公報には、熱安定性の良好な永久磁石として一般式： Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａz）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、０≦ｘ≦０．７、０．０２≦ｙ≦０．３、０．０
０１≦ｚ≦０．１５、４．０≦Ａ≦７．５である。）、
及び、 Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａzＭu）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、ＭはＮｂ，Ｗ，Ｖ，Ｔａ及びＭｏから選ばれた１
種または２種以上の元素であり、０≦ｘ≦０．７、０．
０２≦ｙ≦０．３、０．００１≦ｚ≦０．１５、ｕ≦
０．１、４．０≦Ａ≦７．５である。）により表される
ものを開示している。
5型焼結磁石或いはＳｍ2Ｃｏ17型焼結磁石と比較して高
いエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有するので、種々の用
途に使用されるようになっている。しかしながら、Ｎｄ
−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石は、これらＳｍ−Ｃｏ型焼結磁石
に比較して熱安定性に劣るので、その熱安定性を増す為
に種々の試みが提案されている。特開昭６４−７５０３
号公報には、熱安定性の良好な永久磁石として一般式： Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａz）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、０≦ｘ≦０．７、０．０２≦ｙ≦０．３、０．０
０１≦ｚ≦０．１５、４．０≦Ａ≦７．５である。）、
及び、 Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａzＭu）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、ＭはＮｂ，Ｗ，Ｖ，Ｔａ及びＭｏから選ばれた１
種または２種以上の元素であり、０≦ｘ≦０．７、０．
０２≦ｙ≦０．３、０．００１≦ｚ≦０．１５、ｕ≦
０．１、４．０≦Ａ≦７．５である。）により表される
ものを開示している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｃｏを
含有することなく高耐食性、高耐熱特性を有し、かつ同
時に高い水準の保磁力ｉＨｃ、エネルギー積（ＢＨ）ｍ
ａｘを兼ね備えたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型異方性焼結磁石を安
定的に生産しようとする場合には前記公知技術を超えて
更に詳細な研究・検討に基づいた成分組成範囲の限定、
酸化物の限定等が必要であることが分かった。本発明は
このような知見に基づき、特に耐食性、耐熱性に優れた
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石を提供するものである。本発
明は、Ｃｏを含有せずともＤｙ，Ｎｂを有効に利用する
ことによって著しく耐食性を高め、Ｄｙ量、Ｇａ量を特
定範囲とすることによって高耐熱性を付与し、同時に希
土類量Ｒを低め、かつ、酸素量を限定することにより保
磁力ｉＨｃが大きく、かつエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘ
の大きいＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石を安定的に提供する
ものである。
含有することなく高耐食性、高耐熱特性を有し、かつ同
時に高い水準の保磁力ｉＨｃ、エネルギー積（ＢＨ）ｍ
ａｘを兼ね備えたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型異方性焼結磁石を安
定的に生産しようとする場合には前記公知技術を超えて
更に詳細な研究・検討に基づいた成分組成範囲の限定、
酸化物の限定等が必要であることが分かった。本発明は
このような知見に基づき、特に耐食性、耐熱性に優れた
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石を提供するものである。本発
明は、Ｃｏを含有せずともＤｙ，Ｎｂを有効に利用する
ことによって著しく耐食性を高め、Ｄｙ量、Ｇａ量を特
定範囲とすることによって高耐熱性を付与し、同時に希
土類量Ｒを低め、かつ、酸素量を限定することにより保
磁力ｉＨｃが大きく、かつエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘ
の大きいＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石を安定的に提供する
ものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、２８〜３２ｗ
ｔ％のＲ（但し、ＲはＹ及び希土類元素から選ばれた少
なくとも１種であり、Ｒの内、３．０〜８．０ｗｔ％が
Ｄｙ、残りは、Ｎｄ又はＰｒの１種又は２種であり、Ｎ
ｄをＲの内に５０ａｔ％以上を含む）、０．５〜２．０
ｗｔ％のＢ、０．１〜２．０ｗｔ％のＮｂ、０．０５〜
１．０ｗｔ％のＧａ、１０００ｐｐｍ〜６０００ｐｐｍ
の酸素、及び不可避的不純物を含有し、残部が主として
Ｆｅからなり保磁力ｉＨｃが２０ＫＯｅ以上、最大磁気
エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘが３０ＭＧＯｅ以上である
耐食性、耐熱性に優れたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石であ
る。本発明の永久磁石の組成の限定理由について、以下
詳細に説明する。
ｔ％のＲ（但し、ＲはＹ及び希土類元素から選ばれた少
なくとも１種であり、Ｒの内、３．０〜８．０ｗｔ％が
Ｄｙ、残りは、Ｎｄ又はＰｒの１種又は２種であり、Ｎ
ｄをＲの内に５０ａｔ％以上を含む）、０．５〜２．０
ｗｔ％のＢ、０．１〜２．０ｗｔ％のＮｂ、０．０５〜
１．０ｗｔ％のＧａ、１０００ｐｐｍ〜６０００ｐｐｍ
の酸素、及び不可避的不純物を含有し、残部が主として
Ｆｅからなり保磁力ｉＨｃが２０ＫＯｅ以上、最大磁気
エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘが３０ＭＧＯｅ以上である
耐食性、耐熱性に優れたＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石であ
る。本発明の永久磁石の組成の限定理由について、以下
詳細に説明する。
【０００５】本発明においてＲは２８〜３２ｗｔ％の範
囲で含有される。後述の実施例４に示されるようにＲ量
が３２ｗｔ％以下と少ないほど（ＢＨ）ｍａｘ、および
耐食性の向上に有効である。しかし、２８ｗｔ％未満で
はインゴット中にα−Ｆｅが発生し易くなり（ＢＨ）ｍ
ａｘの増大は期待しにくい。よってＲ量は２８〜３２ｗ
ｔ％とする。ＲはＮｄを主体とするために、Ｒ成分の
内、５０ａｔ％以上のＮｄを含有するものとする。Ｒの
内には３．０〜８．０ｗｔ％のＤｙを含有するが、残部
はＮｄ単独又はＮｄとＰｒとの混合である。Ｐｒは保磁
力ｉＨｃの向上に効果がある。
囲で含有される。後述の実施例４に示されるようにＲ量
が３２ｗｔ％以下と少ないほど（ＢＨ）ｍａｘ、および
耐食性の向上に有効である。しかし、２８ｗｔ％未満で
はインゴット中にα−Ｆｅが発生し易くなり（ＢＨ）ｍ
ａｘの増大は期待しにくい。よってＲ量は２８〜３２ｗ
ｔ％とする。ＲはＮｄを主体とするために、Ｒ成分の
内、５０ａｔ％以上のＮｄを含有するものとする。Ｒの
内には３．０〜８．０ｗｔ％のＤｙを含有するが、残部
はＮｄ単独又はＮｄとＰｒとの混合である。Ｐｒは保磁
力ｉＨｃの向上に効果がある。
【０００６】ＤｙをＲ成分として３．０〜８．０ｗｔ％
含有することによって、キュリー点Ｔｃが上昇するとと
もに異方性磁場（ＨA）が増大して保磁力ｉＨｃが向上
し、耐熱性を著しく向上させる。また、Ｄｙは耐食性向
上にも効果がある。本発明において、Ｄｙの含有量が
３．０ｗｔ％より少ないと、熱安定性、耐食性を向上さ
せるという本発明の目的は達成されない。しかし、８．
０ｗｔ％よりも含有量が多くなると、残留磁束密度Ｂｒ
及び最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘの低下による磁気
特性の劣化が著しい。したがって、Ｄｙの含有量は３．
０〜８．０ｗｔ％とする。Ｄｙが５．０ｗｔ％よりも含
有量が多いと、残留磁束密度Ｂｒ及び最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘの低下の低下はあるものの、２５ｋＯｅ
以上の保磁力ｉＨｃを得ることができる。よってより高
保磁力特性を得ようとする場合にはＤｙの含有量を５．
０〜８．０ｗｔ％とする。逆に大きな残留磁束密度Ｂｒ
及び最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを得ようとする場
合にはＤｙの含有量を３．０〜５．０ｗｔ％とすればよ
い。
含有することによって、キュリー点Ｔｃが上昇するとと
もに異方性磁場（ＨA）が増大して保磁力ｉＨｃが向上
し、耐熱性を著しく向上させる。また、Ｄｙは耐食性向
上にも効果がある。本発明において、Ｄｙの含有量が
３．０ｗｔ％より少ないと、熱安定性、耐食性を向上さ
せるという本発明の目的は達成されない。しかし、８．
０ｗｔ％よりも含有量が多くなると、残留磁束密度Ｂｒ
及び最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘの低下による磁気
特性の劣化が著しい。したがって、Ｄｙの含有量は３．
０〜８．０ｗｔ％とする。Ｄｙが５．０ｗｔ％よりも含
有量が多いと、残留磁束密度Ｂｒ及び最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘの低下の低下はあるものの、２５ｋＯｅ
以上の保磁力ｉＨｃを得ることができる。よってより高
保磁力特性を得ようとする場合にはＤｙの含有量を５．
０〜８．０ｗｔ％とする。逆に大きな残留磁束密度Ｂｒ
及び最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを得ようとする場
合にはＤｙの含有量を３．０〜５．０ｗｔ％とすればよ
い。
【０００７】Ｃｏを含有させるとキュリー点の上昇には
効果はあるが、残留磁束密度Ｂｒ及び保磁力ｉＨｃが低
下するので、本発明においては不純物以下のレベルとす
る。Ｂは０．５ｗｔ％未満の場合高保磁力が得られず、
一方、２．０ｗｔ％を越えると、Ｂに富んだ非磁性相が
増加し、残留磁束密度Ｂｒが低下する。そのため０．５
〜２．０ｗｔ％の含有量とする。好ましいＢの含有量は
０．８〜１．２ｗｔ％である。
効果はあるが、残留磁束密度Ｂｒ及び保磁力ｉＨｃが低
下するので、本発明においては不純物以下のレベルとす
る。Ｂは０．５ｗｔ％未満の場合高保磁力が得られず、
一方、２．０ｗｔ％を越えると、Ｂに富んだ非磁性相が
増加し、残留磁束密度Ｂｒが低下する。そのため０．５
〜２．０ｗｔ％の含有量とする。好ましいＢの含有量は
０．８〜１．２ｗｔ％である。
【０００８】Ｇａは、残留磁束密度Ｂｒを殆ど低下させ
ず、保磁力ｉＨｃを向上する効果がある。Ｇａ含有量が
０．０５ｗｔ％未満の場合は保磁力ｉＨｃを向上する効
果が十分でない。Ｇａ含有量が１．０ｗｔ％を越える
と、残留磁束密度Ｂｒが低下し、所望の高エネルギー積
が得られない。よって、Ｇａ含有量は０．０５〜１．０
ｗｔ％とする。Ｇａ含有量が多いと磁石のヒステリスカ
ーブの角形性が悪くなるので、高い角形性を付与するた
めにも好ましいＧａの含有量は０．０５〜０．８ｗｔ％
である。より好ましいＧａの含有量は０．１〜０．６ｗ
ｔ％である。更に好ましくは０．１〜０．４ｗｔ％であ
る。
ず、保磁力ｉＨｃを向上する効果がある。Ｇａ含有量が
０．０５ｗｔ％未満の場合は保磁力ｉＨｃを向上する効
果が十分でない。Ｇａ含有量が１．０ｗｔ％を越える
と、残留磁束密度Ｂｒが低下し、所望の高エネルギー積
が得られない。よって、Ｇａ含有量は０．０５〜１．０
ｗｔ％とする。Ｇａ含有量が多いと磁石のヒステリスカ
ーブの角形性が悪くなるので、高い角形性を付与するた
めにも好ましいＧａの含有量は０．０５〜０．８ｗｔ％
である。より好ましいＧａの含有量は０．１〜０．６ｗ
ｔ％である。更に好ましくは０．１〜０．４ｗｔ％であ
る。
【０００９】本発明の永久磁石は、上記成分の他に０．
１〜２．０ｗｔ％のＮｂを含有する。Ｎｂは焼結時に結
晶粒が粗大化することを抑制する効果がある。この効果
により、保磁力ｉＨｃが向上し、ヒステリシスカーブの
角型性が良好になる。また、焼結体の結晶粒が微細にな
ることは磁石は良好な着磁性を有することに寄与する。
着磁性の良好であり優れた耐熱性を有するＮｄ−Ｆｅ−
Ｂ型焼結磁石を得る。耐熱性を有する磁石にＮｂは有効
な添加物である。Ｎｂの含有量が０．１ｗｔ％未満の場
合、粗大粒を抑制する効果が不十分である。一方、Ｎｂ
の含有量が２．０ｗｔ％を越える場合には、Ｎｂもしく
はＮｂ−Ｆｅの非磁性ホウ化物が多く発生し、残留磁束
密度Ｂｒ及びキュリー点Ｔｃが著しく低下するので好ま
しくない。よって、Ｎｂの含有量は０．１〜２．０ｗｔ
％とする。好ましくは、０．１〜１．０ｗｔ％である。
１〜２．０ｗｔ％のＮｂを含有する。Ｎｂは焼結時に結
晶粒が粗大化することを抑制する効果がある。この効果
により、保磁力ｉＨｃが向上し、ヒステリシスカーブの
角型性が良好になる。また、焼結体の結晶粒が微細にな
ることは磁石は良好な着磁性を有することに寄与する。
着磁性の良好であり優れた耐熱性を有するＮｄ−Ｆｅ−
Ｂ型焼結磁石を得る。耐熱性を有する磁石にＮｂは有効
な添加物である。Ｎｂの含有量が０．１ｗｔ％未満の場
合、粗大粒を抑制する効果が不十分である。一方、Ｎｂ
の含有量が２．０ｗｔ％を越える場合には、Ｎｂもしく
はＮｂ−Ｆｅの非磁性ホウ化物が多く発生し、残留磁束
密度Ｂｒ及びキュリー点Ｔｃが著しく低下するので好ま
しくない。よって、Ｎｂの含有量は０．１〜２．０ｗｔ
％とする。好ましくは、０．１〜１．０ｗｔ％である。
【００１０】酸素含有量は、１０００〜６０００ｐｐｍ
とする。酸素が１０００ｐｐｍより少ない場合には磁石
粉、及びその圧密体が発火しやすく工業生産上危険があ
る。一方、６０００ｐｐｍより多い場合には希土類Ｒ成
分と反応して希土類酸化物を形成し、高保磁力及び高エ
ネルギー積の磁石を得ることが困難になる。本発明の焼
結磁石は、次のようにして製造することができる。ま
ず、一定の成分組成を有するインゴットを真空溶解で製
作し、次にこのインゴットを粗粉砕することにより粒径
５００μｍ程度の粗粉を得る。この粗粉をジェットミル
を用い、不活性ガス雰囲気で微粉砕し、平均粒径３．０
〜６．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ．）の微粉を得る。次
に、この微粉を配向磁場１５ｋＯｅ、成形圧力１．５ｔ
ｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形後、１０００
〜１１５０℃の温度範囲で焼結する。
とする。酸素が１０００ｐｐｍより少ない場合には磁石
粉、及びその圧密体が発火しやすく工業生産上危険があ
る。一方、６０００ｐｐｍより多い場合には希土類Ｒ成
分と反応して希土類酸化物を形成し、高保磁力及び高エ
ネルギー積の磁石を得ることが困難になる。本発明の焼
結磁石は、次のようにして製造することができる。ま
ず、一定の成分組成を有するインゴットを真空溶解で製
作し、次にこのインゴットを粗粉砕することにより粒径
５００μｍ程度の粗粉を得る。この粗粉をジェットミル
を用い、不活性ガス雰囲気で微粉砕し、平均粒径３．０
〜６．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ．）の微粉を得る。次
に、この微粉を配向磁場１５ｋＯｅ、成形圧力１．５ｔ
ｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形後、１０００
〜１１５０℃の温度範囲で焼結する。
【００１１】焼結後の熱処理は次のように行なうことが
できる。まず成形体を焼結して得た焼結体をいったん室
温まで冷却する。焼結後の冷却速度は最終製品の保磁力
ｉＨｃに殆ど影響を与えない。次いで、８００〜１００
０℃の温度に加熱し、０．２〜５時間保持する。これを
第１次熱処理とする。加熱温度が８００℃未満または１
０００℃を越える場合、充分な高保磁力が得られない。
加熱保持の後で０．３〜５０℃／分の速度で室温ないし
６００℃の温度域まで冷却する。冷却速度が５０℃／分
を越える場合は、時効のために必要な平衡相が得られ
ず、充分な高保磁力が得られない。また、０．３℃／分
未満の冷却速度は熱処理に時間を要し、工業生産上経済
的でない。好ましくは、０．６〜２．０℃／分の冷却速
度が選ばれる。冷却終了温度は室温が望ましいが、多少
保磁力ｉＨｃを犠牲にすれば６００℃とし、その温度以
下は急冷してもよい。好ましくは、常温〜４００℃の温
度まで冷却する。
できる。まず成形体を焼結して得た焼結体をいったん室
温まで冷却する。焼結後の冷却速度は最終製品の保磁力
ｉＨｃに殆ど影響を与えない。次いで、８００〜１００
０℃の温度に加熱し、０．２〜５時間保持する。これを
第１次熱処理とする。加熱温度が８００℃未満または１
０００℃を越える場合、充分な高保磁力が得られない。
加熱保持の後で０．３〜５０℃／分の速度で室温ないし
６００℃の温度域まで冷却する。冷却速度が５０℃／分
を越える場合は、時効のために必要な平衡相が得られ
ず、充分な高保磁力が得られない。また、０．３℃／分
未満の冷却速度は熱処理に時間を要し、工業生産上経済
的でない。好ましくは、０．６〜２．０℃／分の冷却速
度が選ばれる。冷却終了温度は室温が望ましいが、多少
保磁力ｉＨｃを犠牲にすれば６００℃とし、その温度以
下は急冷してもよい。好ましくは、常温〜４００℃の温
度まで冷却する。
【００１２】熱処理は更に５００〜６５０℃の温度で
０．２〜３時間行う。これを第２次熱処理とする。組成
によって異なるが、好ましくは５４０〜６４０℃での熱
処理が有効である。熱処理温度が５００℃未満の場合及
び６５０℃より高い場合は、高保磁力が得られても不可
逆減磁率の低下が起こる。熱処理は第１次熱処理と同
様、０．３〜４００℃／分の速度で冷却する。冷却は水
中、シリコンオイル中、アルゴン気流中等で行うことが
できる。冷却速度が４００℃／分を越える場合、急冷に
より焼結体中に亀裂が入り、工業的に価値のある永久磁
石材料が得られない。また、冷却速度が０．３℃／分未
満の場合、冷却過程で保磁力ｉＨｃに好ましくない相が
出現する。
０．２〜３時間行う。これを第２次熱処理とする。組成
によって異なるが、好ましくは５４０〜６４０℃での熱
処理が有効である。熱処理温度が５００℃未満の場合及
び６５０℃より高い場合は、高保磁力が得られても不可
逆減磁率の低下が起こる。熱処理は第１次熱処理と同
様、０．３〜４００℃／分の速度で冷却する。冷却は水
中、シリコンオイル中、アルゴン気流中等で行うことが
できる。冷却速度が４００℃／分を越える場合、急冷に
より焼結体中に亀裂が入り、工業的に価値のある永久磁
石材料が得られない。また、冷却速度が０．３℃／分未
満の場合、冷却過程で保磁力ｉＨｃに好ましくない相が
出現する。
【００１３】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に詳細に説明
する。 （実施例１）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−
Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、
これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴットを作製し
た。このインゴットの成分分析を行なうと重量比で以下
のような組成であった。 Ｎｄ27.1−Ｄｙ3.8−Ｂ1.03−Ｎｂ0.58−Ｇａ0.18−Ｆ
ｅbal. （ｗｔ％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。次いで、この粗粉をジェッ
トミルを用い不活性ガス雰囲気中での微粉砕をして微粉
を得た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量が５１００ｐｐｍであった。
次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力
１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下の横磁場中でプレス成形
し、３０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの成形体を作製し
た。この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃×３
ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に９００℃×２ｈｒ
の第１次熱処理、次いで５８０℃×２ｈｒの第２次熱処
理を施した。得られた焼結体の密度は７．５８ｇ／ｃｍ
3、また含有酸素量は４８００ｐｐｍであった。この試
料の常温磁気特性を測定したところ以下の様な値を得
た。 Ｂｒ＝１２．７ｋＧ ｂＨｃ＝１２．０ｋＯｅ ｉＨｃ＝２２．９ｋＯｅ （ＢＨ）ｍａｘ＝３８．３ＭＧＯｅ 更にキュリー点Ｔｃとして３１７℃、２３℃から１２０
℃のＢｒとｉＨｃの温度係数α、βとして各々−０．１
０、−０．５７％／℃の値を得た。またパーミアンス係
数Ｐｃ＝１．０，２．０形状をした試料の１００℃での
不可逆減磁率は各々１．５，０．８％であり優れた耐熱
性を有している。
する。 （実施例１）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−
Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、
これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴットを作製し
た。このインゴットの成分分析を行なうと重量比で以下
のような組成であった。 Ｎｄ27.1−Ｄｙ3.8−Ｂ1.03−Ｎｂ0.58−Ｇａ0.18−Ｆ
ｅbal. （ｗｔ％） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。次いで、この粗粉をジェッ
トミルを用い不活性ガス雰囲気中での微粉砕をして微粉
を得た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量が５１００ｐｐｍであった。
次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力
１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下の横磁場中でプレス成形
し、３０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの成形体を作製し
た。この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃×３
ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に９００℃×２ｈｒ
の第１次熱処理、次いで５８０℃×２ｈｒの第２次熱処
理を施した。得られた焼結体の密度は７．５８ｇ／ｃｍ
3、また含有酸素量は４８００ｐｐｍであった。この試
料の常温磁気特性を測定したところ以下の様な値を得
た。 Ｂｒ＝１２．７ｋＧ ｂＨｃ＝１２．０ｋＯｅ ｉＨｃ＝２２．９ｋＯｅ （ＢＨ）ｍａｘ＝３８．３ＭＧＯｅ 更にキュリー点Ｔｃとして３１７℃、２３℃から１２０
℃のＢｒとｉＨｃの温度係数α、βとして各々−０．１
０、−０．５７％／℃の値を得た。またパーミアンス係
数Ｐｃ＝１．０，２．０形状をした試料の１００℃での
不可逆減磁率は各々１．５，０．８％であり優れた耐熱
性を有している。
【００１４】（実施例２）実験条件を変えて、実施例１
と同様にして次の実験結果を得た。 組成 : Ｎｄ25.5−Ｄｙ6.4−Ｂ1.03−Ｎｂ0.55−Ｇａ0.
19−Ｆｅbal.（ｗｔ％） 焼結 : １０８０℃×２ｈｒ 第１次熱処理 : ９００℃×２ｈｒ 第２次熱処理 : ５８５℃×２ｈｒ 常温磁気特性 : Ｂｒ ＝ １２．０３ｋＧ ｂＨｃ ＝ １１．６ｋＯｅ ｉＨｃ ＝ ２７．７ｋＯｅ （ＢＨ）ｍａｘ ＝ ３４．６ＭＧＯｅ キュリー点 : Ｔｃ ＝ ３２２℃ 不可逆減磁率 ［ａｔ １００℃］ : Ｐｃ ＝
１．０％ → １．３％ Ｐｃ ＝ ２．０％ → ０．５％ Ｂｒ温度係数（α），ｉＨｃ温度係数（β） ［２３℃
〜１２０℃］ ： α＝ −０．１０％／℃ β＝ −０．５０％／℃ 焼結体含有酸素量 ： ４４００ｐｐｍ 実施例１と同様、本実施例も常温磁気特性と共に高温特
性にも優れており、耐熱性に優れた磁石を得る事ができ
る。
と同様にして次の実験結果を得た。 組成 : Ｎｄ25.5−Ｄｙ6.4−Ｂ1.03−Ｎｂ0.55−Ｇａ0.
19−Ｆｅbal.（ｗｔ％） 焼結 : １０８０℃×２ｈｒ 第１次熱処理 : ９００℃×２ｈｒ 第２次熱処理 : ５８５℃×２ｈｒ 常温磁気特性 : Ｂｒ ＝ １２．０３ｋＧ ｂＨｃ ＝ １１．６ｋＯｅ ｉＨｃ ＝ ２７．７ｋＯｅ （ＢＨ）ｍａｘ ＝ ３４．６ＭＧＯｅ キュリー点 : Ｔｃ ＝ ３２２℃ 不可逆減磁率 ［ａｔ １００℃］ : Ｐｃ ＝
１．０％ → １．３％ Ｐｃ ＝ ２．０％ → ０．５％ Ｂｒ温度係数（α），ｉＨｃ温度係数（β） ［２３℃
〜１２０℃］ ： α＝ −０．１０％／℃ β＝ −０．５０％／℃ 焼結体含有酸素量 ： ４４００ｐｐｍ 実施例１と同様、本実施例も常温磁気特性と共に高温特
性にも優れており、耐熱性に優れた磁石を得る事ができ
る。
【００１５】（実施例３）ジジムメタル（Ｎｄ７０ｗｔ
％−Ｐｒ３０ｗｔ％）を使用し、実施例１、２と同様に
して次の実験結果を得た。 組成 ： Ｎｄ18.9−Ｐｒ5.1−Ｄｙ7.0−Ｂ1.08−Ｎｂ
0.68−Ｇａ0.35−Ｆｅbal.（ｗｔ％） 焼結 ： １０８０℃×２ｈｒ 第１次熱処理 ： ９００℃×２ｈｒ 第２次熱処理 ： ５８０℃×２ｈｒ 常温磁気特性 ： Ｂｒ ＝ １１．９ｋＧ ｂＨｃ ＝ １１．４ｋＯｅ ｉＨｃ ＝ ３３．８ｋＯｅ （ＢＨ）ｍａｘ ＝ ３１．２ＭＧＯｅ キュリー点 ： Ｔｃ ＝ ３２５℃ 不可逆減磁率 ［ａｔ １００℃］ ： Ｐｃ ＝
１．０ → １．２％ Ｐｃ ＝ ２．０ → ０．４％ Ｂｒ温度係数（α），ｉＨｃ温度係数（β） ［２３℃
〜１２０℃］ ： α＝ −０．０９％／℃ β＝ −０．４８％／℃ 焼結体含有酸素量 ： ５０００ｐｐｍ ジジムメタルを用いた場合でも、実施例１、２と同様常
温磁気特性、高温特性、耐熱性に優れた磁石を得ること
ができる。
％−Ｐｒ３０ｗｔ％）を使用し、実施例１、２と同様に
して次の実験結果を得た。 組成 ： Ｎｄ18.9−Ｐｒ5.1−Ｄｙ7.0−Ｂ1.08−Ｎｂ
0.68−Ｇａ0.35−Ｆｅbal.（ｗｔ％） 焼結 ： １０８０℃×２ｈｒ 第１次熱処理 ： ９００℃×２ｈｒ 第２次熱処理 ： ５８０℃×２ｈｒ 常温磁気特性 ： Ｂｒ ＝ １１．９ｋＧ ｂＨｃ ＝ １１．４ｋＯｅ ｉＨｃ ＝ ３３．８ｋＯｅ （ＢＨ）ｍａｘ ＝ ３１．２ＭＧＯｅ キュリー点 ： Ｔｃ ＝ ３２５℃ 不可逆減磁率 ［ａｔ １００℃］ ： Ｐｃ ＝
１．０ → １．２％ Ｐｃ ＝ ２．０ → ０．４％ Ｂｒ温度係数（α），ｉＨｃ温度係数（β） ［２３℃
〜１２０℃］ ： α＝ −０．０９％／℃ β＝ −０．４８％／℃ 焼結体含有酸素量 ： ５０００ｐｐｍ ジジムメタルを用いた場合でも、実施例１、２と同様常
温磁気特性、高温特性、耐熱性に優れた磁石を得ること
ができる。
【００１６】（実施例４）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、
ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の
重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴ
ットを作製した。このインゴットの成分分析を行なうと
重量比で以下のような組成であった。 Ｎｄa−Ｄｙb−Ｂ1.05−Ｎｂ0.51−Ｇａ0.21−Ｆｅbal.
（a+b＝ＴＲＥ， b＝3.7） （ｗｔ％） 各々のこのインゴットをハンマーで解砕した後、さらに
粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５
００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジ
ェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微
粉を得た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．
Ｓ．Ｓ．）であり、含有酸素量は１０００〜９０００ｐ
ｐｍであった。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯ
ｅ、成形圧力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下の横磁場中
でプレス成形し、３０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの成形
体を作製した。この成形体は実質的に真空の条件で１０
８０℃×３ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に９００
℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで５８０℃×２ｈｒの
第２次熱処理を施した。得られた焼結体の密度は７．５
８〜７．６２ｇ／ｃｍ3、また含有酸素量は１０００〜
４０００ｐｐｍであった。この試料について、ＴＲＥ含
有量に対して最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ及び腐食
減量がどのように変化するかを測定し、図５に示すよう
な結果を得た。腐食減量は磁石を温度１２０℃，湿度９
０％，気圧１．０ａｔｍの環境中に１００時間暴露した
ときに得られたものである。図１に示されるようにＴＲ
Ｅ量を少なくすることによって（ＢＨ）ｍａｘを大きく
することが出来るが、２８ｗｔ％未満とするとインゴッ
ト中にα−Ｆｅが発生し易くなり（ＢＨ）ｍａｘの向上
は期待しにくい。腐食減量もやはりＴＲＥ量を少なくす
ることにより低減させることができる。これは、ＴＲＥ
量を少なくすることによって腐食しやすいＮｄ−ｒｉｃ
ｈ相が減少する為である。しかしながら、ＴＲＥ量を２
８〜３２ｗｔ％という低い値としても含有酸素量が６０
００ｐｐｍを超えると保磁力ｉＨｃの減少が著しくなる
ため、酸素量は１０００〜６０００ｐｐｍとする。図２
に焼結体中の酸素含有量と磁気特性の関係を示す。
ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の
重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴ
ットを作製した。このインゴットの成分分析を行なうと
重量比で以下のような組成であった。 Ｎｄa−Ｄｙb−Ｂ1.05−Ｎｂ0.51−Ｇａ0.21−Ｆｅbal.
（a+b＝ＴＲＥ， b＝3.7） （ｗｔ％） 各々のこのインゴットをハンマーで解砕した後、さらに
粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５
００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジ
ェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微
粉を得た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．
Ｓ．Ｓ．）であり、含有酸素量は１０００〜９０００ｐ
ｐｍであった。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯ
ｅ、成形圧力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下の横磁場中
でプレス成形し、３０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの成形
体を作製した。この成形体は実質的に真空の条件で１０
８０℃×３ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に９００
℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで５８０℃×２ｈｒの
第２次熱処理を施した。得られた焼結体の密度は７．５
８〜７．６２ｇ／ｃｍ3、また含有酸素量は１０００〜
４０００ｐｐｍであった。この試料について、ＴＲＥ含
有量に対して最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ及び腐食
減量がどのように変化するかを測定し、図５に示すよう
な結果を得た。腐食減量は磁石を温度１２０℃，湿度９
０％，気圧１．０ａｔｍの環境中に１００時間暴露した
ときに得られたものである。図１に示されるようにＴＲ
Ｅ量を少なくすることによって（ＢＨ）ｍａｘを大きく
することが出来るが、２８ｗｔ％未満とするとインゴッ
ト中にα−Ｆｅが発生し易くなり（ＢＨ）ｍａｘの向上
は期待しにくい。腐食減量もやはりＴＲＥ量を少なくす
ることにより低減させることができる。これは、ＴＲＥ
量を少なくすることによって腐食しやすいＮｄ−ｒｉｃ
ｈ相が減少する為である。しかしながら、ＴＲＥ量を２
８〜３２ｗｔ％という低い値としても含有酸素量が６０
００ｐｐｍを超えると保磁力ｉＨｃの減少が著しくなる
ため、酸素量は１０００〜６０００ｐｐｍとする。図２
に焼結体中の酸素含有量と磁気特性の関係を示す。
【００１７】（実施例５）金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、
ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の
重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴ
ットを作製した。このインゴットの成分分析を行なうと
重量比で以下のような組成であった。 Ｎｄ(31.0-a)−Ｄｙa−Ｂ1.05−Ｎｂ0.59−Ｇａb−Ｆｅ
bal.（2.8≦a≦8.5， 0≦b≦1.2） （ｗｔ％） 各々のこのインゴットをハンマーで解砕した後、さらに
粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５
００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジ
ェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微
粉を得た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．
Ｓ．Ｓ．）であり、含有酸素量は５５００ｐｐｍであっ
た。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧
力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下の磁場中でプレス成形
し、３０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの成形体を作製し
た。この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃×
２．５ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に８９０℃×
２ｈｒの第１次熱処理、次いで５８０℃×２ｈｒの第２
次熱処理を施した。得られた焼結体の密度は７．５７〜
７．６３ｇ／ｃｍ3、また含有酸素量は４４００〜５５
００ｐｐｍであった。これら試料について、常温磁気特
性を測定し、図３、図４及び図５に示すような結果を得
た。図３はＤｙ＝５．３ｗｔ％として測定した結果であ
るが、Ｇａ含有量が０．０５ｗｔ％未満では効果を発揮
しにくく、また、含有量を１．０ｗｔ％以上にしても
（ＢＨ）ｍａｘの低下が著しくなるだけでｉＨｃの向上
はさほど期待できないので０．０５〜１．０ｗｔ％が適
量である。ＧａはＤｙに比較して（ＢＨ）ｍａｘを著し
く低下することなくｉＨｃを増加させる効果が大きいの
で０．０１〜１．０ｗｔ％の含有は本発明において必須
となる。図４にはＧａ含有量を０．２０ｗｔ％としてＤ
ｙ含有量を変化させた結果を示す。Ｄｙ含有量の増加は
ｉＨｃの向上に大きく貢献するが、一方で（ＢＨ）ｍａ
ｘを著しく低下させるので含有量は３．６〜８．０ｗｔ
％が適量である。図５にはＤｙ含有量をパラメータとし
て、Ｇａ含有量を０〜０．６ｗｔ％まで変化させた場合
の結果を示す。Ｄｙ含有量が８．０ｗｔ％を越えると
（ＢＨ）ｍａｘが著しく低下する。また、Ｄｙ含有量が
３．０ｗｔ％未満であると、２０ｋＯｅを越える高保磁
力が得にくい。
ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の
重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴ
ットを作製した。このインゴットの成分分析を行なうと
重量比で以下のような組成であった。 Ｎｄ(31.0-a)−Ｄｙa−Ｂ1.05−Ｎｂ0.59−Ｇａb−Ｆｅ
bal.（2.8≦a≦8.5， 0≦b≦1.2） （ｗｔ％） 各々のこのインゴットをハンマーで解砕した後、さらに
粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５
００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジ
ェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微
粉を得た。この微粉は平均粒径４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．
Ｓ．Ｓ．）であり、含有酸素量は５５００ｐｐｍであっ
た。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧
力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下の磁場中でプレス成形
し、３０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの成形体を作製し
た。この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃×
２．５ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に８９０℃×
２ｈｒの第１次熱処理、次いで５８０℃×２ｈｒの第２
次熱処理を施した。得られた焼結体の密度は７．５７〜
７．６３ｇ／ｃｍ3、また含有酸素量は４４００〜５５
００ｐｐｍであった。これら試料について、常温磁気特
性を測定し、図３、図４及び図５に示すような結果を得
た。図３はＤｙ＝５．３ｗｔ％として測定した結果であ
るが、Ｇａ含有量が０．０５ｗｔ％未満では効果を発揮
しにくく、また、含有量を１．０ｗｔ％以上にしても
（ＢＨ）ｍａｘの低下が著しくなるだけでｉＨｃの向上
はさほど期待できないので０．０５〜１．０ｗｔ％が適
量である。ＧａはＤｙに比較して（ＢＨ）ｍａｘを著し
く低下することなくｉＨｃを増加させる効果が大きいの
で０．０１〜１．０ｗｔ％の含有は本発明において必須
となる。図４にはＧａ含有量を０．２０ｗｔ％としてＤ
ｙ含有量を変化させた結果を示す。Ｄｙ含有量の増加は
ｉＨｃの向上に大きく貢献するが、一方で（ＢＨ）ｍａ
ｘを著しく低下させるので含有量は３．６〜８．０ｗｔ
％が適量である。図５にはＤｙ含有量をパラメータとし
て、Ｇａ含有量を０〜０．６ｗｔ％まで変化させた場合
の結果を示す。Ｄｙ含有量が８．０ｗｔ％を越えると
（ＢＨ）ｍａｘが著しく低下する。また、Ｄｙ含有量が
３．０ｗｔ％未満であると、２０ｋＯｅを越える高保磁
力が得にくい。
【００１８】（実施例６）ジジムメタル（Ｎｄ７０ｗｔ
％−Ｐｒ３０ｗｔ％）、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−
Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、
これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴットを作製し
た。このインゴットの成分分析を行なうと重量比で以下
のような組成であった。 （Ｎｄ＋Ｐｒ）28.1−Ｄｙ3.6−Ｂ1.03−Ｎｂ0.53−Ｇ
ａb−Ｆｅbal. （0≦b≦0.6） （ｗｔ％） 各々のこのインゴットをハンマーで解砕した後、さらに
粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５
００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジ
ェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をし微粉
を得た。この微粉は平均粒径３．５μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量は４８００ｐｐｍであった。
次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力
１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下の横磁場中でプレス成形
し、３０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの成形体を作製し
た。この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃×３
ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に８９０℃×２ｈｒ
の第１次熱処理、次いで５８０℃×２ｈｒの第２次熱処
理を施した。得られた焼結体の密度は７．６０ｇ／ｃｍ
3、また含有酸素量は１８００〜２４００ｐｐｍであっ
た。これら試料について、常温磁気特性を測定し、図６
に示すような結果を得た。図６に示されるようにＧａを
含有させることによって保磁力ｉＨｃ及びＨｋの向上が
認められるので０．０５ｗｔ％以上の含有が必須とな
る。しかしながら、Ｇａが０．４ｗｔ％を超えるとＨｋ
が低下しヒステリシスループの角形性が低下するので上
限は１．０ｗｔ％ではあるが、好ましくは０．８ｗｔ
％、より好ましくは０．６ｗｔ％、更に好ましくは０．
４ｗｔ％である。
％−Ｐｒ３０ｗｔ％）、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−
Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、
これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴットを作製し
た。このインゴットの成分分析を行なうと重量比で以下
のような組成であった。 （Ｎｄ＋Ｐｒ）28.1−Ｄｙ3.6−Ｂ1.03−Ｎｂ0.53−Ｇ
ａb−Ｆｅbal. （0≦b≦0.6） （ｗｔ％） 各々のこのインゴットをハンマーで解砕した後、さらに
粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５
００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジ
ェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をし微粉
を得た。この微粉は平均粒径３．５μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．
Ｓ．）であり、含有酸素量は４８００ｐｐｍであった。
次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力
１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下の横磁場中でプレス成形
し、３０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの成形体を作製し
た。この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃×３
ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に８９０℃×２ｈｒ
の第１次熱処理、次いで５８０℃×２ｈｒの第２次熱処
理を施した。得られた焼結体の密度は７．６０ｇ／ｃｍ
3、また含有酸素量は１８００〜２４００ｐｐｍであっ
た。これら試料について、常温磁気特性を測定し、図６
に示すような結果を得た。図６に示されるようにＧａを
含有させることによって保磁力ｉＨｃ及びＨｋの向上が
認められるので０．０５ｗｔ％以上の含有が必須とな
る。しかしながら、Ｇａが０．４ｗｔ％を超えるとＨｋ
が低下しヒステリシスループの角形性が低下するので上
限は１．０ｗｔ％ではあるが、好ましくは０．８ｗｔ
％、より好ましくは０．６ｗｔ％、更に好ましくは０．
４ｗｔ％である。
【００１９】（実施例７）ジジムメタル（Ｎｄ７０ｗｔ
％−Ｐｒ３０ｗｔ％）、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−
Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、
これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴットを作製し
た。このインゴットの成分分析を行なうと重量比で以下
のような組成であった。 （Ｎｄ＋Ｐｒ）27.0−Ｄｙ5.0−Ｂ1.03−Ｎｂx−Ｇａ0.
15−Ｆｅbal.（ 0≦x≦1.0） （ｗｔ％） 各々のこのインゴットをハンマーで解砕した後、さらに
粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５
００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジ
ェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微
粉を得た。この微粉は平均粒径３．５μｍ（Ｆ．Ｓ．
Ｓ．Ｓ．）であり、含有酸素量は４９００ｐｐｍであっ
た。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧
力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下の磁場中でプレス成形
し、３０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの成形体を作製し
た。この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃×３
ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に８９０℃×２ｈｒ
の第１次熱処理、次いで５８０℃×２ｈｒの第２次熱処
理を施した。得られた焼結体の密度は７．５９〜７．６
３ｇ／ｃｍ3、また含有酸素量は４４００〜５３００ｐ
ｐｍであった。これら試料について、常温磁気特性、お
よび平均粒径を測定し、図７に示すような結果を得た。
図７に示されるようにＮｂを含有させることにより焼結
時の結晶粒成長を抑制でき、その結果焼結体平均粒径を
小さくすることができる。そして、この効果により保磁
力ｉＨｃの向上が期待できる。２．０ｗｔ％以上の含有
によってでは結晶粒成長の抑制効果はさほど期待でき
ず、最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘの低下も大きくな
るので０．４〜２．０ｗｔ％の含有が適量である。
％−Ｐｒ３０ｗｔ％）、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−
Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、
これを真空溶解して重量１０ｋｇのインゴットを作製し
た。このインゴットの成分分析を行なうと重量比で以下
のような組成であった。 （Ｎｄ＋Ｐｒ）27.0−Ｄｙ5.0−Ｂ1.03−Ｎｂx−Ｇａ0.
15−Ｆｅbal.（ 0≦x≦1.0） （ｗｔ％） 各々のこのインゴットをハンマーで解砕した後、さらに
粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５
００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジ
ェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微
粉を得た。この微粉は平均粒径３．５μｍ（Ｆ．Ｓ．
Ｓ．Ｓ．）であり、含有酸素量は４９００ｐｐｍであっ
た。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧
力１．５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下の磁場中でプレス成形
し、３０ｍｍ×２０ｍｍ×１５ｍｍの成形体を作製し
た。この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃×３
ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に８９０℃×２ｈｒ
の第１次熱処理、次いで５８０℃×２ｈｒの第２次熱処
理を施した。得られた焼結体の密度は７．５９〜７．６
３ｇ／ｃｍ3、また含有酸素量は４４００〜５３００ｐ
ｐｍであった。これら試料について、常温磁気特性、お
よび平均粒径を測定し、図７に示すような結果を得た。
図７に示されるようにＮｂを含有させることにより焼結
時の結晶粒成長を抑制でき、その結果焼結体平均粒径を
小さくすることができる。そして、この効果により保磁
力ｉＨｃの向上が期待できる。２．０ｗｔ％以上の含有
によってでは結晶粒成長の抑制効果はさほど期待でき
ず、最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘの低下も大きくな
るので０．４〜２．０ｗｔ％の含有が適量である。
【００２０】
【発明の効果】以上、実施例にも示したようにＮｄ−Ｆ
ｅ−Ｂ型焼結磁石にＧａ、Ｎｂを複合添加し、Ｄｙ量、
酸素量などを適切なものとして高保磁力かつ高エネルギ
ー積を有し高耐熱性、高耐食性の磁石を得る。
ｅ−Ｂ型焼結磁石にＧａ、Ｎｂを複合添加し、Ｄｙ量、
酸素量などを適切なものとして高保磁力かつ高エネルギ
ー積を有し高耐熱性、高耐食性の磁石を得る。
【図１】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石の全希土類量に対す
る最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、腐食減量の変化を
示したグラフ。
る最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、腐食減量の変化を
示したグラフ。
【図２】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石の含有酸素量に対す
る最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、保磁力ｉＨｃ、腐
食減量の変化を示したグラフ。
る最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、保磁力ｉＨｃ、腐
食減量の変化を示したグラフ。
【図３】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石のＧａ含有量（０〜
１．２ｗｔ％）に対する最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａ
ｘ、保磁力ｉＨｃの変化を示したグラフ。
１．２ｗｔ％）に対する最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａ
ｘ、保磁力ｉＨｃの変化を示したグラフ。
【図４】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石のＧａ含有量に対す
る最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、保磁力ｉＨｃ、腐
食減量の変化を示したグラフ。
る最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、保磁力ｉＨｃ、腐
食減量の変化を示したグラフ。
【図５】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石のＧａ含有量（０〜
０．６ｗｔ％）及びＤｙ含有量に対する最大エネルギ−
積（ＢＨ）ｍａｘ、保磁力ｉＨｃの変化を示したグラ
フ。
０．６ｗｔ％）及びＤｙ含有量に対する最大エネルギ−
積（ＢＨ）ｍａｘ、保磁力ｉＨｃの変化を示したグラ
フ。
【図６】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石のＧａ含有量（０〜
０．６ｗｔ％）に対する最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａ
ｘ、保磁力ｉＨｃ、角型性の変化を示したグラフ。
０．６ｗｔ％）に対する最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａ
ｘ、保磁力ｉＨｃ、角型性の変化を示したグラフ。
【図７】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石のＮｂ含有量に対す
る焼結体平均粒径、最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘの
変化を示したグラフ。
る焼結体平均粒径、最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘの
変化を示したグラフ。
Claims (7)
- 【請求項１】 ２８〜３２ｗｔ％のＲ（但し、ＲはＹ及
び希土類元素から選ばれた少なくとも１種であり、Ｒの
内、３．０〜８．０ｗｔ％がＤｙ，残りは、Ｎｄ又はＰ
ｒの１種又は２種であり、ＮｄをＲの内に５０ａｔ％以
上を含む）、０．５〜２．０ｗｔ％のＢ、０．１〜２．
０ｗｔ％のＮｂ、０．０５〜１．０ｗｔ％のＧａ、１０
００ｐｐｍ〜６０００ｐｐｍの酸素、及び不可避的不純
物を含有し、残部が主としてＦｅからなり保磁力ｉＨｃ
が２０ＫＯｅ以上、最大磁気エネルギー積（ＢＨ）ｍａ
ｘが３０ＭＧＯｅ以上である耐食性、耐熱性に優れたＮ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石。 - 【請求項２】 Ｇａ含有量が０．０５〜０．８ｗｔ％で
ある請求項１記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石。 - 【請求項３】 Ｇａ含有量が０．１〜０．６ｗｔ％であ
る請求項１記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石。 - 【請求項４】 Ｇａ含有量が０．１〜０．４ｗｔ％であ
る請求項１記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石。 - 【請求項５】 Ｒのうち３．０〜５．０ｗｔ％がＤｙで
あり、最大磁気エネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘが３０ＭＧ
Ｏｅ以上である請求項１〜請求項４のいずれかに記載の
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石。 - 【請求項６】 Ｒのうち５．０〜８．０ｗｔ％がＤｙで
あり、保磁力ｉＨｃが２５ｋＯｅ以上である請求項１〜
請求項４のいずれかに記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁
石。 - 【請求項７】 常温磁気特性として ｉＨｃ≧２０ｋＯｅ，（ＢＨ）ｍａｘ≧３０ＭＧＯｅ であり、２３℃から１２０℃の残留磁束密度Ｂｒ，保磁
力ｉＨｃ各々の温度係数α，βが −０．１２≦α≦−０．０８％／℃ −０．６５≦β≦−０．４０％／℃ である請求項１記載のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5042366A JPH06260316A (ja) | 1993-03-03 | 1993-03-03 | Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石 |
| DE4331563A DE4331563A1 (de) | 1992-09-18 | 1993-09-16 | Nd-Fe-B-Sintermagnete |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5042366A JPH06260316A (ja) | 1993-03-03 | 1993-03-03 | Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06260316A true JPH06260316A (ja) | 1994-09-16 |
Family
ID=12634045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5042366A Pending JPH06260316A (ja) | 1992-09-18 | 1993-03-03 | Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ型焼結磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06260316A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004077457A1 (ja) * | 2003-02-27 | 2004-09-10 | Neomax Co., Ltd. | 粒子線加速器用永久磁石および磁界発生装置 |
| US11024448B2 (en) * | 2011-07-08 | 2021-06-01 | Tdk Corporation | Alloy for R-T-B-based rare earth sintered magnet, process of producing alloy for R-T-B-based rare earth sintered magnet, alloy material for R-T-B-based rare earth sintered magnet, R-T-B-based rare earth sintered magnet, process of producing R-T-B-based rare earth sintered magnet, and motor |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0354806A (ja) * | 1989-07-24 | 1991-03-08 | Shin Etsu Chem Co Ltd | 希土類永久磁石の製造方法 |
| JPH03148803A (ja) * | 1990-07-17 | 1991-06-25 | Hitachi Metals Ltd | 永久磁石 |
-
1993
- 1993-03-03 JP JP5042366A patent/JPH06260316A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US7570142B2 (en) | 2003-02-27 | 2009-08-04 | Hitachi Metals, Ltd. | Permanent magnet for particle beam accelerator and magnetic field generator |
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