JPH06212374A

JPH06212374A - 強度及び曲げ加工性が優れた銅合金材の製造方法

Info

Publication number: JPH06212374A
Application number: JP685093A
Authority: JP
Inventors: Motohisa Miyato; 元久宮藤; Yasuhiro Nakajima; 安啓中島; Shuhei Mori; 周平森; Yukiya Nomura; 幸矢野村; Isao Hosokawa; 功細川; Yosuke Miwa; 洋介三輪
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1993-01-19
Filing date: 1993-01-19
Publication date: 1994-08-02
Anticipated expiration: 2012-11-05
Also published as: JP2672241B2

Abstract

(57)【要約】【目的】強度が高く、導電率及び曲げ加工性が良好で
あり、小型の電気電子部品の材料として好適の銅合金材
を提供する。【構成】析出硬化型銅合金（例えば、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓ
ｉ系合金）のコイル材を６５０乃至９５０℃の温度に５
秒乃至５分間保持して溶体化処理し、このコイル材を被
処理材として冷間圧延した後、３５０乃至５５０℃の温
度で５分間乃至５時間保持して時効処理を施す。但し、
前記溶体化処理工程において、前記コイルに加えられる
単位面積当たりの張力をその処理温度における前記コイ
ルの高温耐力の８０％以下とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、多ピンのＩＣ（集積回
路）に使用されるリードフレーム、超小型コネクタ及び
リレー用ばね等のように強度が高く且つ良好な曲げ加工
性を要求される電気電子部品の材料として好適の強度及
び曲げ加工性が優れた銅合金材の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】電子機器の軽薄短小化に伴い、ＩＣリー
ドフレーム、超小型コネクタ及びリレー用ばね等の電気
電子部品も小型化及び軽量化が促進されている。このた
め、これらの電気電子部品に使用される材料としては、
板厚が薄く幅が狭くても十分な強度を有することが要求
される。一般的に、金属材の強度を向上させると曲げ加
工性が低下する。しかし、ＩＣ用リードフレーム及びコ
ネクタ等の用途には、強度及び曲げ加工性がいずれも良
好であることが必要である。

【０００３】従来、ＩＣ用リードフレーム等の材料とし
ては、強度が高く、曲げ加工性が良好であり、異方性が
少ないことから、Ｆｅ−Ｎｉ系合金が使用されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、電気電
子部品の導電部分の薄板化及び幅狭化が急速に進むにつ
れて、導電部分の断面積が減少することから、従来のＦ
ｅ−Ｎｉ系合金では導電率が低く、所望の電気的特性を
得ることが困難になってきている。また、Ｆｅ−Ｎｉ系
合金には、コストが高いという欠点もある。このため、
導電性が良好である銅合金の使用が検討されている。

【０００５】高強度で導電率が高い銅合金としては、ベ
リリウム銅がある。しかし、この銅合金は有害物質であ
るベリリウムを含有するため、排水処理設備等を設置す
る必要があり、取り扱いが難しいという欠点がある。ま
た、ベリリウムを含有するため、価格が極めて高いとい
う問題点もある。特に、近年、コストダウンの要求が強
くなっており、電気電子部品の小型化に対応できる安価
な材料が要望されている。

【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、強度が高く、導電性及び曲げ加工性が良好
であり、小型の電気電子部品の材料として好適の強度及
び曲げ加工性が優れた銅合金材の製造方法を提供するこ
とを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明に係る強度及び曲
げ加工性が優れた銅合金材の製造方法は、析出硬化型銅
合金のコイル材を６５０乃至９５０℃の温度に５秒間乃
至５分間保持して溶体化処理する工程と、前記コイル材
を冷間圧延する工程と、この圧延材を３５０乃至５５０
℃の温度に５分間乃至５時間保持して時効処理を施す工
程とを有し、前記溶体化処理時に前記コイル材に加えら
れる単位面積当たりの張力をその処理温度における前記
コイルの高温耐力の８０％以下に維持することを特徴と
する。

【０００８】

【作用】本発明においては、先ず、析出硬化型銅合金の
コイル材に溶体化処理を施す。析出硬化型銅合金は、強
度が高く、後述する条件で溶体化処理及び時効処理を施
すことにより導電率を高め、曲げ加工性を向上させるこ
とができる。例えば、固溶強化型銅合金及び加工硬化型
銅合金では、後述する条件で溶体化処理及び時効処理を
実施しても満足できる導電率及び曲げ加工性を得ること
ができない。なお、析出硬化型銅合金としては、Ｃｕ−
Ｎｉ−Ｓｉ系合金、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｔｉ系合金、Ｃｕ−Ｆ
ｅ−Ｔｉ系合金、Ｃｕ−Ｃｒ系合金及びＣｕ−Ｃｒ−Ｚ
ｒ系合金等があるが、用途によってはこれらの析出型銅
合金をベースとして、固溶強化に効果がある元素を添加
したり、又は加工硬化を利用してもよい。

【０００９】溶体化処理は、その後に実施する時効処理
との組合せにより良好な強度、導電率及び曲げ加工性を
得るために必須の工程であり、本発明の基本となる工程
である。溶体化処理により銅合金は固溶状態となり、ま
た、再結晶が起こり、曲げ加工性を低下させる要因とな
る鋳塊以降の前工程で導入された内部加工組織の影響を
取り除くことができる。本発明においては、銅合金材の
板厚は限定されるものではないが、通常、電気電子部品
用に使用される板材においてはその板厚が約０．２５ｍ
ｍ以下と薄いため、溶体化処理を行なうコイルの板厚も
必然的に薄くなる。上述したように、溶体化処理は本発
明において最も重要な工程であり、本願発明者等は良好
な導電性を維持しつつ、強度及び曲げ加工性を両立させ
るべく薄板での溶体化処理の条件及び方法を鋭意研究
し、その結果、溶体化処理工程において、加熱炉を通板
するときに被処理材に加えられる単位面積当たりの張力
を被処理材の高温耐力の８０％以下とする必要があると
の知見を得た。

【００１０】即ち、薄板での溶体化処理をコイルフォー
ムで行なう方法としては、連続的に熱処理する方法が適
している。バッチ処理でコイルを溶体化処理しようとす
ると、冷却に難点があり、数トンのコイルを均一に、し
かも急冷することは困難であり、焼き入れ遅れ等によ
り、不均一な固溶状態となる。

【００１１】薄板を連続的に溶体化処理する場合、被処
理材であるコイルは巻き解かれ、加熱炉及び冷却帯を通
る間に溶体化処理が行なわれ、再び巻き取られる。この
溶体化処理工程において被処理材に加えられる張力がそ
の処理温度における被処理材の高温耐力の８０％を超え
ると、図１に示すように、溶体化処理後の銅合金板１に
断面形状の形状不良が発生する。そして、圧延時に、図
２に示すようなしわ２が形成され、外観不良及び曲げ加
工性の劣化等の不都合を招来する。張力が更に大きくな
り高温耐力を超えると、外観不良及び機械的特性の劣化
に加えて、板厚の減少も著しくなり、特性のバラツキを
招来する。従って、溶体化処理時に被処理材に加えられ
る単位面積当たりの張力は、その処理温度における被処
理材の高温耐力の８０％以下とすることが必要である。

【００１２】なお、曲げ加工性を良好とするためには、
溶体化処理後の結晶粒の大きさを３０μｍ以下とする必
要がある。このため、溶体化処理前に、減面率が３０％
以上の条件で冷間加工を施し、結晶粒を整粒とすること
が好ましい。また、生産性の点から、前記コイルは、鋳
塊を熱間加工して形成することが好ましい。しかし、こ
の熱間圧延工程は必ずしも必要ではなく、溶体化処理を
実施できる板厚のコイルを製造できるのならば、薄板鋳
造板を使用してもよい。

【００１３】溶体化処理温度は、６５０乃至９５０℃で
あることが必要である。溶体化処理時の温度が６５０℃
未満の場合は、時効後に高強度が得られず、また、温度
が低く結晶粒が再結晶しないため、曲げ加工性を向上さ
せる効果を得ることができない。溶体化処理温度は、高
いほど固溶化が完全となり時効後に高い強度が得ること
ができるが、９５０℃を超えると二次再結晶により結晶
粒が粗大化するため、曲げ加工性が劣化する。従って、
溶体化処理時の温度は６５０℃乃至９５０℃であること
が必要である。

【００１４】また、溶体化処理時間が５秒間未満では固
溶化が不十分である。一方、溶体化処理時間が５分間を
超えると、固溶化が飽和してそれ以上の強度向上効果を
得ることができず、無駄である。従って、溶体化処理時
間は５秒間乃至５分間とする。

【００１５】更に、溶体化処理における加熱後の冷却速
度は冷却過程での析出を防止するために、１０℃／秒以
上の冷却速度で急冷することが重要である。なお、溶体
化処理後の材料に形状不良が発生することを回避するた
めに、冷却帯における冷却方法も、冷却の不均一により
生じる熱歪に起因する形状不良を回避するように考慮す
る必要がある。

【００１６】溶体化処理後に、冷間圧延を施し、更に３
５０乃至５５０℃の温度で時効処理を行なう。この時効
処理により、金属間化合物あるいは単体金属の第２相を
析出させて材料を硬化し、高強度且つ良好な導電率を得
ることができて曲げ加工性とのバランスを保つことがで
きる。但し、時効処理温度が３５０℃未満の場合は、析
出物の量が少なく、十分な硬さを得ることができない。
また、時効処理温度が５５０℃を超えると、析出物の凝
集粗大化及び再固溶が発生し、強度が低下する。従っ
て、時効処理温度は３５０乃至５５０℃とすることが必
要である。

【００１７】また、時効処理における温度保持時間が５
分間未満の場合は、析出物の量が少なく、上述の効果を
十分に得ることができない。一方、時効処理における温
度保持時間が５時間を超えても、上述の効果は飽和する
ため無駄である。従って、時効処理における温度保持時
間は５分間乃至５時間とする。

【００１８】なお、時効処理前に冷間圧延を施すことに
より、時効処理後の強度及び導電率が向上する。この冷
間圧延工程における冷間圧延率が５０％を超えると、銅
合金材の強度は向上するものの、曲げ加工性が低下す
る。従って、時効処理前の冷間圧延における加工率は５
０％以下であることが好ましい。しかし、リレー用ばね
材料等においては強度及び導電率が重視され、曲げ加工
性は重要でない場合もある。従って、この種の用途に使
用する場合は、５０％を超える加工率で冷間圧延を行な
ってもよい。

【００１９】次に、本発明において、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ
系合金の組成を限定した理由について説明する。

【００２０】Ｎｉ（ニッケル）Ｎｉは、後述するＳｉと共に添加されると、金属間化合
物（Ｎｉ₂ Ｓｉ）を形成し、銅合金の強度及び耐熱性の
向上に寄与する。しかし、Ｎｉ含有量が２重量％未満で
は、上述の効果を十分に得ることができない。一方、Ｎ
ｉ含有量が４重量％を超えると、強度及び耐熱性は向上
するものの導電率が低下する。従って、Ｎｉ含有量は２
乃至４重量％とする。

【００２１】Ｓｉ（シリコン）Ｓｉは、上述の如く、Ｎｉと共に銅合金の強度及び耐熱
性を向上させる元素である。しかし、Ｓｉ含有量が０．
５重量％未満の場合は、上述の効果を十分に得ることが
できない。一方、Ｓｉ含有量が１．０重量％を超える
と、銅合金の強度及び耐熱性は向上するものの、導電率
が低下し、熱間加工性及び半田の耐剥離性も劣化する。
従って、Ｓｉ含有量は０．５乃至１．０重量％とする。

【００２２】なお、ＮｉとＳｉとの比率（Ｎｉ／Ｓｉ）
は、上述の説明から明らかなようにＮｉ₂ Ｓｉの構成比
率に近いことが好ましい。即ち、ＮｉとＳｉとの比率
（Ｎｉ／Ｓｉ）は、重量比で４乃至５とすることが好ま
しい。

【００２３】Ｚｎ（亜鉛）Ｚｎは半田の耐剥離性を向上させる元素である。しか
し、Ｚｎ含有量が０．１重量％未満では上述の効果を十
分に得ることができない。一方、Ｚｎを１．０重量％を
超えて含有させても、上述の効果が飽和してそれ以上の
耐剥離性の向上が見込めないだけでなく、導電率が低下
してしまう。従って、Ｚｎ含有量は０．１乃至１．０重
量％とする。

【００２４】Ａｌ（アルミニウム）Ａｌは溶解及び鋳造時に不可避的に混入してくるＳを合
金中から除去する作用を有する。即ち、ＡｌはＳと反応
して安定した化合物Ａｌ₂ Ｓ₃ を生成する。このＡｌ₂
Ｓ₃ は比重が軽いため、溶解時に溶湯上部に浮上する。
従って、析出型銅合金中に予めＡｌを含有させておくこ
とにより、不可避的不純物であるＳをＡｌ₂ Ｓ₃ 化合物
として除去し、鋳塊中のＳ含有量を２０ｐｐｍ以下に低
減できて、銅合金の熱間加工性を高めることができる。
また、この鋳塊はＡｌ₂ Ｓ₃ を含有しないため、Ａｇ突
起を生じない健全なＡｇめっきを施すことができる。こ
のような効果を得るためには、Ａｌを含有量を０．００
１重量％以上とすることが必要である。しかし、Ａｌ含
有量が０．１５重量％を超えると、半田の濡れ性及び半
田の耐剥離性が低下する。従って、Ａｌの含有量は０．
００１乃至０．１５重量％とする。

【００２５】Ｍｎ（マンガン）Ｍｎは、銅合金の熱間加工性を向上させる元素である。
Ｍｎ含有量が０．０１重量％未満ではその効果は少な
く、また、０．１重量％を超えてＭｎが含有されると、
造塊時の湯流れ性が悪化して造塊歩留りが低下する。従
って、Ｍｎ含有量は０．０１乃至０．１重量％とする。

【００２６】Ｃｒ（クロム）Ｃｒは鋳塊の粒界を強化して、熱間加工性を高める元素
である。Ｃｒの含有量が０．０１重量％未満ではその効
果は少なく、また、０．１重量％を超えてＣｒが含有さ
れると溶湯が酸化し、鋳造性が劣化する。従って、Ｃｒ
の含有量は０．００１乃至０．１重量％とする。

【００２７】Ｓｎ（錫）Ｓｎは銅合金の強度を向上させる元素である。Ｓｎの含
有量が０．１重量％未満では、強度向上効果が少なく、
また、１．０重量％を超えて含有されると、熱間加工性
を劣化させ、更に、導電率も低下させる。Ｓｎは、本発
明においては必ずしも必要ではなく、用途に応じて銅合
金中に添加すればよい。しかし、Ｓｎを添加する場合
は、その含有量を０．１乃至１．０重量％とすることが
好ましい。

【００２８】Ｓ（硫黄）Ｓは熱間加工性を阻害し、また、不純物元素（Ｍｇ等）
と共に化合物を形成して、Ａｇめっき時にＡｇ突起を発
生する原因となる元素である。このＳは合金溶製時に不
可避的に混入してくるものであるが、Ｓ含有量が２０ｐ
ｐｍ以下であれば、上述の問題点は生じない。このた
め、Ｓの含有は２０ｐｐｍまでは許容される。換言すれ
ば、Ｓ含有量は２０ｐｐｍ以下とする。

【００２９】なお、上記の含有成分及び基成分のＣｕ以
外に、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｐ、Ｂｅ、Ｖ、Ｎｂ、
Ｍｏ、Ａｇ、Ｗの一種又は２種以上を総量で０．１重量
％まで含有していても、本発明に係る曲げ加工性が優れ
た高張力銅合金材の所望の特性はなんら損なわれること
はない。従って、上述の範囲内でのこれらの成分の含有
は許容されるものである。

【００３０】また、不可避的不純物としては、Ｂ、Ｃ、
Ｎａ、Ｍｇ、Ｓ、Ｃａ、Ａｓ、Ｓｅ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓ
ｂ、Ｐｂ、Ｂｉ、ＭＭ（ミッシュメタル）等があげられ
る。特に、Ｍｇは、前述の如く、Ｓと化合物を形成して
そのＡｇめっき時のＡｇ突起発生の原因となる。このた
め、Ｍｇは特に微量であることが望ましい。

【００３１】

【実施例】次に、本発明の実施例について、その特許請
求の範囲から外れる比較例と比較して説明する。

【００３２】実施例１先ず、下記表１に示す組成の銅合金を、クリプトル炉に
おいて大気中で木炭被覆下で溶解し、溶製した溶湯を鋳
鉄製ブックモールドで鋳造して、厚さが５０ｍｍ、幅が
７５ｍｍ、長さが１８０ｍｍの鋳塊を得た。その後、こ
の鋳塊の表面を面削し、９５０℃の温度で厚さが１５ｍ
ｍまで熱間圧延を行い、７５０℃以上の温度から水中に
浸漬して急冷した。

【００３３】但し、比較例１の合金は、Ｍｎ、Ｃｒ及び
Ａｌを実質的に含まず、Ｓ量が多いため、熱間圧延時に
割れが発生した。以後、この合金は試料調整から除外し
た。

【００３４】

【表１】

【００３５】次に、各鋳塊の酸化スケールを除去した
後、冷間圧延を行ない、厚さが０．２ｍｍの板を得た。
その後、これらの板を８５０℃の温度に調整した塩浴炉
に３０秒間浸漬して溶体化処理を行なった後、水中に浸
漬して急冷した。

【００３６】次に、これらの板を冷間圧延して、０．１
５ｍｍの板材を得た。次いで、これらの板材を４５０℃
の温度で２時間加熱し、時効処理を行なった。

【００３７】上述の如くして製造した合金板材に対し
て、以下に示す試験を実施した。引張試験は、圧延方向に平行に切り出して、ＪＩＳ
１３号の試験片を作成し、この試験片を使用して行なっ
た。硬さは、マイクロビッカース硬度計で荷重５００ｇ
ｆにて測定した。導電率は、幅が１０ｍｍ、長さが３００ｍｍの試験
片を用い、ダブルブリッジにより電気抵抗を測定して平
均断面積法により算出した。曲げ加工性は、実プレスにおいて、曲げ半径（Ｒ）
を０．１５ｍｍとし、曲げ線を圧延方向に平行（ＢＷ）
及び直角（ＧＷ）に設定して、９０°曲げを行なった。
そして、曲げ部を２０倍のルーペで観察し、クラックの
発生の有無により曲げ加工性を評価した。ばね限界値は、圧延方向に平行に切り出した幅が１
０ｍｍ、長さが６０ｍｍの試験片を用いて、モーメント
式ばね限界値測定器により測定した。半田密着性は、温度が２３０℃の半田浴（Ｓｎ：Ｐ
ｂ＝６０：４０）で半田付けした後、１５０℃の温度で
１０００時間加熱し、曲げ半径（Ｒ）が１ｍｍで１８０
°曲げ戻しを行い、半田の剥離の有無により評価した。Ａｇめっき性は、幅が２０ｍｍ、長さが５０ｍｍの
試験片を用い、アルカリ脱脂浴中で電解脱脂した後、Ａ
ｇめっきを行い、めっき面を光学顕微鏡を用いて１００
倍で観察し、大きさが１０μｍ以上の突起状の異常析出
の有無で評価した。但し、Ａｇめっきは、温度が６０℃
のシアン浴を用いて、電流密度が５０Ａ／ｄｍ² 、めっ
きエリアが直径が７ｍｍ、めっき厚さが５±１μｍの条
件で実施した。

【００３８】これらの試験結果を下記表２にまとめて示
す。

【００３９】

【表２】

【００４０】この表２から明らかなように、実施例１乃
至４は、いずれも引張強さが７４ｋｇｆ／ｍｍ² 以上と
高く、硬さが２３５Ｈｖ以上であり、導電率も３４％Ｉ
ＡＣＳ以上と良好であった。また、これらの実施例１乃
至４は、曲げ加工性も良好であり、特にＳｎを含有する
実施例３は、ばね限界値が極めて良好であった。更に、
これらの実施例１乃至４はいずれもＺｎを含有するた
め、半田の密着性が良好であると共に、Ａｌを添加して
Ｓ量を低減しているため、Ａｇめっき時に突起状の異常
析出は発生せず、Ａｇめっき性も良好であった。

【００４１】一方、Ｍｎ、Ｃｒ及びＡｌを実質的に含有
しない比較例１は、不純物であるＳの含有量が多く、熱
間圧延時に割れが発生した。また、Ｎｉ及びＳｉ含有量
が少ない比較例２は、実施例１乃至４に比して引張強さ
及び硬さが劣っている。更に、Ｚｎ含有量が少ない比較
例３は、半田の密着性が劣り剥離が発生した。また、Ａ
ｌを実質的に含有していない比較例４は、不純物である
Ｓの含有量が多いため、Ａｇめっき時に突起状の異常析
出が発生した。

【００４２】実施例２先ず、下記表３に示す組成の合金を大気中にて溶解鋳造
し、幅が４００ｍｍ、長さが４０００ｍｍ、厚さが１５
０ｍｍの鋳塊を得た。これらの鋳塊を９５０℃の温度で
厚さが１５ｍｍまで熱間圧延した後、７５０℃以上の温
度からシャワー水にて急冷した。そして、これらの圧延
材の表裏面を０．５ｍｍだけ面削した後、冷間圧延を行
い、板厚が０．２ｍｍのコイルを得た。次に、これらの
コイルを脱脂後、連続熱処理炉を用いて下記表４に示す
温度及び張力で溶体化処理を行なった。このときの保持
時間は２分間であり、加熱後の冷却速度は１００℃／秒
である。次いで、これらのコイルを酸洗した後、０．１
５ｍｍの厚さまで冷間圧延した。そして、表４に併せて
示す時効処理温度で２時間の時効処理を行なった。

【００４３】

【表３】

【００４４】

【表４】

【００４５】上述の如くして製造した合金材に対して、
以下に示す試験を実施した。引張試験は、圧延方向に平行に切り出してＪＩＳ１
３号の試験片を作製し、この試験片を使用して行なっ
た。硬さは、マイクロビッカース硬度計で荷重５００ｇ
ｆにて測定した。導電率は、幅が１０ｍｍ、長さが３００ｍｍの試験
片を用い、ダブルブリッジにより電気抵抗を測定して平
均断面積法により算出した。曲げ加工性は、実プレスにおいて、曲げ半径（Ｒ）
が０．１５ｍｍで、曲げ線を圧延方向に平行（ＢＷ）及
び直角（ＧＷ）に設定し、９０°曲げを行なった。そし
て、曲げ部を２０倍のルーペで観察し、クラックの発生
の有無より曲げ加工性を評価した。表面状態は、しわ発生の有無により評価した。

【００４６】これらの結果を下記表５にまとめて示す。

【００４７】

【表５】

【００４８】この表５から明らかなように、実施例５乃
至９はいずれも引張強さが７６ｋｇｆ／ｍｍ² 以上と高
く、硬さが２２３Ｈｖ以上であり、導電率も３７％ＩＡ
ＣＳ以上と良好であると共に、曲げ加工性も良好であっ
た。また、これらの実施例５乃至９においては、薄板で
の固溶化が適正に行なわれているため、溶体化処理に伴
う形状不良によるしわの発生もなく、良好な表面状態を
有していた。

【００４９】一方、比較例５は、溶体化処理温度が５０
０℃と低いため、引張強さ及び硬さが低いものであり、
比較例６は、時効温度が３００℃と低いため、引張強
さ、硬さ及び導電率が低く、曲げ加工性も劣るものであ
った。また、比較例７は、時効温度が６００℃と高すぎ
るため、引張強さ及び硬さが低く、比較例８は溶体化処
理温度が１０００℃と高すぎるため、溶体化処理時に結
晶粒が粗大化し、その結果曲げ加工性が劣化した。更
に、比較例９は、溶体化処理時の張力が高すぎるため
に、溶体化処理時に形状不良が発生し、その結果、冷間
圧延時に板幅中央部付近にしわが発生した。このしわ発
生部は不均一な加工歪を受けているため、曲げ加工性も
劣っている。

【００５０】なお、上述の実施例においてはいずれもＣ
ｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金の場合について説明したが、他の
析出硬化型銅合金（例えば、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｔｉ系合金、
Ｃｕ−Ｆｅ−Ｔｉ系合金、Ｃｕ−Ｃｒ系合金及びＣｕ−
Ｃｒ−Ｚｒ系合金等）についてもＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合
金の場合と同様の効果を得ることができる。また、これ
らの合金系をベースに他の元素を添加した場合でも、同
様の効果を得ることができる。

【００５１】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、析
出硬化型銅合金に対して所定の条件で溶体化処理及び時
効処理を行なうため、強度が高く、導電率及び曲げ加工
性が良好であり、小型の電気電子部品の材料として好適
の銅合金材を低コストで製造することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】溶体化処理時に発生する板の形状不良を模式的
に示す斜視図である。

【図２】溶体化処理により形状不良が発生した板を圧延
したときに発生するしわを模式的に示す斜視図である。

【符号の説明】

１；銅合金板２；しわ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者野村幸矢山口県下関市長府港町14番１号株式会社神戸製鋼所長府製造所内 (72)発明者細川功山口県下関市長府港町14番１号株式会社神戸製鋼所長府製造所内 (72)発明者三輪洋介山口県下関市長府港町14番１号株式会社神戸製鋼所長府製造所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】析出硬化型銅合金のコイル材を６５０乃
至９５０℃の温度に５秒間乃至５分間保持して溶体化処
理する工程と、前記コイル材を冷間圧延する工程と、こ
の圧延材を３５０乃至５５０℃の温度に５分間乃至５時
間保持して時効処理を施す工程とを有し、前記溶体化処
理時に前記コイル材に加えられる単位面積当たりの張力
をその処理温度における前記コイルの高温耐力の８０％
以下に維持することを特徴とする強度及び曲げ加工性が
優れた銅合金材の製造方法。
【請求項２】前記析出硬化型銅合金は、２乃至４重量
％のＮｉ、０．５乃至１．０重量％のＳｉ、０．１乃至
１．０重量％のＺｎ、０．００１乃至０．１５重量％の
Ａｌ、０．０１乃至０．１重量％のＭｎ及び０．００１
乃至０．１重量％のＣｒを含有し、不純物のＳの含有量
を２０ｐｐｍ以下に規制し、残部が銅及び不可避的不純
物からなることを特徴とする請求項１に記載の強度及び
曲げ加工性が優れた銅合金材の製造方法。
【請求項３】前記析出硬化型銅合金は、２乃至４重量
％のＮｉ、０．５乃至１．０重量％のＳｉ、０．１乃至
１．０重量％のＺｎ、０．００１乃至０．１５重量％の
Ａｌ、０．０１乃至０．１重量％のＭｎ、０．００１乃
至０．１重量％のＣｒ及び０．１乃至１．０重量％のＳ
ｎを含有し、不純物のＳの含有量を２０ｐｐｍ以下に規
制し、残部が銅及び不可避的不純物からなることを特徴
とする請求項１に記載の強度及び曲げ加工性が優れた銅
合金材の製造方法。
【請求項４】前記溶体化処理温度に加熱した後に、１
０℃／秒以上の冷却速度で急冷することを特徴とする請
求項１乃至３のいずれか１項に記載の強度及び曲げ加工
性が優れた銅合金材の製造方法。
【請求項５】前記冷間圧延工程における加工率を５０
％以下とすることを特徴とする請求項１乃至４のいずれ
か１項に記載の強度及び曲げ加工性が優れた銅合金材の
製造方法。