JPH0620657B2 - 正面フライスカツタ - Google Patents
正面フライスカツタInfo
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- JPH0620657B2 JPH0620657B2 JP60226200A JP22620085A JPH0620657B2 JP H0620657 B2 JPH0620657 B2 JP H0620657B2 JP 60226200 A JP60226200 A JP 60226200A JP 22620085 A JP22620085 A JP 22620085A JP H0620657 B2 JPH0620657 B2 JP H0620657B2
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- cutting
- milling cutter
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23C5/00—Milling-cutters
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- B23C5/22—Securing arrangements for bits or teeth or cutting inserts
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Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は正面フライスカッタに係り、特に凸状の曲線切
刃を周囲に有する偏平な三角形状のチップの偏平端面を
加工面に対して所定の逃げ角を残すと共に半径方向すく
い角が大きな負の角となるようにカッタボデーに取付
け、チップの強度と切れ味を高め難削材でも高い切削条
件で良好な切削仕上面を得ることがでいるようにした正
面フライスカッタに関する。
刃を周囲に有する偏平な三角形状のチップの偏平端面を
加工面に対して所定の逃げ角を残すと共に半径方向すく
い角が大きな負の角となるようにカッタボデーに取付
け、チップの強度と切れ味を高め難削材でも高い切削条
件で良好な切削仕上面を得ることがでいるようにした正
面フライスカッタに関する。
一般に回転軸線に直角な平面を切削する切削工具として
正面フライスカッタが知られており、これらはカッタボ
デーに対して多数の刃物チップが植設されている。この
正面フライスカッタのうちで仕上げ用に用いられる正面
フライスカッタは高能率に良好な仕上面あらさを創成す
ることができると共に経済性にも優れていることが重要
である。
正面フライスカッタが知られており、これらはカッタボ
デーに対して多数の刃物チップが植設されている。この
正面フライスカッタのうちで仕上げ用に用いられる正面
フライスカッタは高能率に良好な仕上面あらさを創成す
ることができると共に経済性にも優れていることが重要
である。
従来の仕上用正面フライス１は第１８図に示すようにカ
ッタボデー２の一端面である取付基準面３に対し平行な
チップ４の正面切れ刃５ａとしたり、あるいは第１９図
のように、平行な正面切れ刃を半径方向すくい角が大き
な負角γｆとなるように構成したり、第２０図に示すよ
うに曲率ｒをもった正面切れ刃５ｂとしていた。しかし
ながら第１８図に示した例では、直線切れ刃５ａを取付
基準面３に対し、数ミクロン以内の平行度を出すのが難
しい上、切れ刃の直線部全域で切削するためビビリ振動
が生じやすかった。第１９図に示した例では半径方向す
くい角γｆが大きな負となっているため、切りくずが外
周側へ排出され易く、スラスト抵抗も幾分減少するもの
の、切れ刃５ａは直線であり、すくい面６も平面である
ため、後述するように直線切れ刃部全域で同時に加工物
に喰付き、また離脱を行なうことになり、ビビリ振動が
発生しやすかった。
ッタボデー２の一端面である取付基準面３に対し平行な
チップ４の正面切れ刃５ａとしたり、あるいは第１９図
のように、平行な正面切れ刃を半径方向すくい角が大き
な負角γｆとなるように構成したり、第２０図に示すよ
うに曲率ｒをもった正面切れ刃５ｂとしていた。しかし
ながら第１８図に示した例では、直線切れ刃５ａを取付
基準面３に対し、数ミクロン以内の平行度を出すのが難
しい上、切れ刃の直線部全域で切削するためビビリ振動
が生じやすかった。第１９図に示した例では半径方向す
くい角γｆが大きな負となっているため、切りくずが外
周側へ排出され易く、スラスト抵抗も幾分減少するもの
の、切れ刃５ａは直線であり、すくい面６も平面である
ため、後述するように直線切れ刃部全域で同時に加工物
に喰付き、また離脱を行なうことになり、ビビリ振動が
発生しやすかった。
第２０図に示す従来の例では切れ刃５ｂが大きな円弧刃
となっているため加工物と切れ刃との平行出しは不要で
あって、カッタボデーの製造や使用時の操作は、直線切
れ刃の場合よりも容易である。しかしながら、半径方向
すくい角を大きな負の値として有効すくい角を正の値と
したり、軸方向すくい角を大きな正の値として鋭い切れ
刃としない限り、直線切れ刃よりも切削抵抗が大きく、
ビビリ振動が生じ易いという問題があった。またチップ
のすくい面６が平面であるため切りくずが付着し易く、
仕上面を劣化させることもあった。しかもカッタボデー
へのチップの取付けは、カッタボデーの外周に設けた深
溝に、押え駒やクサビを介してボルトで圧接する構成の
ものが多く、切削により生成する切りくずが一時的に滞
留する切りくずポケットが狭いため、仕上面を傷つける
こともあった。
となっているため加工物と切れ刃との平行出しは不要で
あって、カッタボデーの製造や使用時の操作は、直線切
れ刃の場合よりも容易である。しかしながら、半径方向
すくい角を大きな負の値として有効すくい角を正の値と
したり、軸方向すくい角を大きな正の値として鋭い切れ
刃としない限り、直線切れ刃よりも切削抵抗が大きく、
ビビリ振動が生じ易いという問題があった。またチップ
のすくい面６が平面であるため切りくずが付着し易く、
仕上面を劣化させることもあった。しかもカッタボデー
へのチップの取付けは、カッタボデーの外周に設けた深
溝に、押え駒やクサビを介してボルトで圧接する構成の
ものが多く、切削により生成する切りくずが一時的に滞
留する切りくずポケットが狭いため、仕上面を傷つける
こともあった。
そこで本発明の目的は上述した従来の技術が有する種々
の問題点を解決し、切れ刃の切れ味が良く、切屑を良好
に排出してビビリ振動を発生し難くくすると共にチップ
の着脱を簡単に行なえ難削材であっても高い切削条件で
良好な仕上面あらさが得られる正面フライスカッタを提
供することにある。
の問題点を解決し、切れ刃の切れ味が良く、切屑を良好
に排出してビビリ振動を発生し難くくすると共にチップ
の着脱を簡単に行なえ難削材であっても高い切削条件で
良好な仕上面あらさが得られる正面フライスカッタを提
供することにある。
上記目的を達成するために、本発明は、カッタボデーに
チップを取付けた正面フライスカッタにおいて、上記チ
ップはその平面形状の各辺が外方に向って凸状をした三
角形状の偏平な形状に成形されており、このチップが下
記条件を満たすようにカッタボデーに対して取付けられ
ていることを特徴とするものである。
チップを取付けた正面フライスカッタにおいて、上記チ
ップはその平面形状の各辺が外方に向って凸状をした三
角形状の偏平な形状に成形されており、このチップが下
記条件を満たすようにカッタボデーに対して取付けられ
ていることを特徴とするものである。
ａ）三角形状のチップの偏平端面が所定の前逃げ角を残
して加工面に対してほぼ平行に取付けられていること。
して加工面に対してほぼ平行に取付けられていること。
ｂ）切れ刃が凸曲線であって、かつすくい面が凸曲面と
なっていること。
なっていること。
ｃ）三角形状のチップの切れ刃をカッタボデーの半径方
向に対して傾けて取り付け、凸曲線状の切れ刃の中点に
おける半径方向すくい角が負の値であること。
向に対して傾けて取り付け、凸曲線状の切れ刃の中点に
おける半径方向すくい角が負の値であること。
ｄ）カッタボデーの外周寄りほど負の半径方向すくい角
の絶対値が大きいこと。
の絶対値が大きいこと。
以下本発明による正面フライスカッタの実施例を第１図
乃至第１７図を参照して説明する。
乃至第１７図を参照して説明する。
第１図および第２図は本発明の正面フライスカッタに用
いる三角形状のスローアウェイチップ（以下単にチップ
という）を示しており、（ａ）は正面図を（ｂ）は側面
図を示している。各チップとも正面図において三角形状
の各辺に相当する周囲の切れ刃５は大きな曲率半径の外
側に向って凸状の曲線切れ刃となっている。第１図に示
したチップは取付け時のすくい角（レーキ角）が負のネ
ガディブ型であり、一方、第２図に示したチップは、取
付け時のすくい角（レーキ角）が正のポジティブ型であ
る。また、チップの材質は通常、硬めのもの、例えばサ
ーメットや、セラミックス、多結晶焼結合金、、ダイヤ
モンドなどを用いる。しかしながら、加工物や、工作機
械、段取りなどの都合で高速度が出せない場合には通常
の超硬合金や高速度鋼を用いても良い。いずれの場合も
切れ刃のホーニングは無しか、極力少なくし、多くても
切込みｄ以下とするのが望ましい。
いる三角形状のスローアウェイチップ（以下単にチップ
という）を示しており、（ａ）は正面図を（ｂ）は側面
図を示している。各チップとも正面図において三角形状
の各辺に相当する周囲の切れ刃５は大きな曲率半径の外
側に向って凸状の曲線切れ刃となっている。第１図に示
したチップは取付け時のすくい角（レーキ角）が負のネ
ガディブ型であり、一方、第２図に示したチップは、取
付け時のすくい角（レーキ角）が正のポジティブ型であ
る。また、チップの材質は通常、硬めのもの、例えばサ
ーメットや、セラミックス、多結晶焼結合金、、ダイヤ
モンドなどを用いる。しかしながら、加工物や、工作機
械、段取りなどの都合で高速度が出せない場合には通常
の超硬合金や高速度鋼を用いても良い。いずれの場合も
切れ刃のホーニングは無しか、極力少なくし、多くても
切込みｄ以下とするのが望ましい。
第３図はカートリッジ１５に第２図に示したネガ型の三
角形状チップ４をピン１６により圧接固定した状態を示
している。図中符号２７は敷板を示し、カートリッジ１
５を保持している。前記ピン１６と、六角穴付ボルト１
２とはカートリッジ内部で係合しており、この技術は工
具業界で広く知られている。傾斜面の穴１７ａは楕円穴
状のカッタボデーへのカートリッジ取付用ボルト穴であ
りチップ４の頂点部分の小穴１７ｂは、カートリッジ１
５の加工を容易にするための逃げ穴である。同図におい
てチップ４は、曲線切れ刃５が最突出部となるように逃
げ角αをつけて傾斜させた状態でカートリッジ１５に取
り付けてある。逃げ角αの値としては通常３度以上２０
度以下とする。
角形状チップ４をピン１６により圧接固定した状態を示
している。図中符号２７は敷板を示し、カートリッジ１
５を保持している。前記ピン１６と、六角穴付ボルト１
２とはカートリッジ内部で係合しており、この技術は工
具業界で広く知られている。傾斜面の穴１７ａは楕円穴
状のカッタボデーへのカートリッジ取付用ボルト穴であ
りチップ４の頂点部分の小穴１７ｂは、カートリッジ１
５の加工を容易にするための逃げ穴である。同図におい
てチップ４は、曲線切れ刃５が最突出部となるように逃
げ角αをつけて傾斜させた状態でカートリッジ１５に取
り付けてある。逃げ角αの値としては通常３度以上２０
度以下とする。
第３図に示したチップの切削加工時における主切削抵抗
が作用する方向の寸法ｔは偏平端面間の厚さよりも大き
く、切刃の中点Ｐを通る中線の長さに略等しくなってお
り欠損しにくくなっている。
が作用する方向の寸法ｔは偏平端面間の厚さよりも大き
く、切刃の中点Ｐを通る中線の長さに略等しくなってお
り欠損しにくくなっている。
第４図は第３図に示したネガ型のチップ４を使用したカ
ートリッジ１５の側面図であり、切れ刃５の逃げ角αと
負のすくい角γの関係を明瞭に示している。底部のボル
ト１２は、前記カートリッジの高さを微調整するための
もので、カートリッジ底部にねじ込んである。前記穴１
７ａはその高さ調整量以上にわたって平行部をもつ略楕
円形を呈す。
ートリッジ１５の側面図であり、切れ刃５の逃げ角αと
負のすくい角γの関係を明瞭に示している。底部のボル
ト１２は、前記カートリッジの高さを微調整するための
もので、カートリッジ底部にねじ込んである。前記穴１
７ａはその高さ調整量以上にわたって平行部をもつ略楕
円形を呈す。
第５図は本発明の正面フライスカッタの構成を示した正
面図であり、カッタボデー２の中心Ｏに関し点対称の位
置に設けた２箇所の溝９に、ネガ型のチップ４を使用し
たカートリッジ１５を介在させてボルト２により固着し
てある。このチップ４の曲線切れ刃５は、カッターボデ
ー２の直径線に対して傾斜するように取り付けられてい
る。
面図であり、カッタボデー２の中心Ｏに関し点対称の位
置に設けた２箇所の溝９に、ネガ型のチップ４を使用し
たカートリッジ１５を介在させてボルト２により固着し
てある。このチップ４の曲線切れ刃５は、カッターボデ
ー２の直径線に対して傾斜するように取り付けられてい
る。
半径方向すくい角γｆは後述する作用効果の点から−１
５度から−６０度の範囲内に設定する。図示の例では約
−３０度としている。切りくずポケット１４は、幅が広
く、深さも従来のフライスよりも深い。偏平状のチップ
４は、ピン１６をチップ中央部の穴１７に挿入してボル
ト１２を回すことにより、前記ピンを傾けてチップを壁
１９に圧接することにより固定される。
５度から−６０度の範囲内に設定する。図示の例では約
−３０度としている。切りくずポケット１４は、幅が広
く、深さも従来のフライスよりも深い。偏平状のチップ
４は、ピン１６をチップ中央部の穴１７に挿入してボル
ト１２を回すことにより、前記ピンを傾けてチップを壁
１９に圧接することにより固定される。
第６図は第５図に示したフライスの部分断面側面図であ
る。通常のフライス作業ではチップ４を下にした状態で
切削に使用するが、第６図では説明の都合上、天地を逆
に描いてある。偏平状のチップ４は加工物２０の加工面
２１に対し、前記逃げ角αだけ傾いた状態でフライスに
取付けられており、チップの平坦面と加工面２１とがほ
ぼ平行に近い形になるように構成されており切りくずが
流れるすくい面６には何ら障害物はない。
る。通常のフライス作業ではチップ４を下にした状態で
切削に使用するが、第６図では説明の都合上、天地を逆
に描いてある。偏平状のチップ４は加工物２０の加工面
２１に対し、前記逃げ角αだけ傾いた状態でフライスに
取付けられており、チップの平坦面と加工面２１とがほ
ぼ平行に近い形になるように構成されており切りくずが
流れるすくい面６には何ら障害物はない。
第４図および第６図に示したように、チップの外周の曲
線切れ刃５は、逃げ角αだけ傾けてフライスに取付けら
れるとにより、被加工面に対して刃先が極めて大きな曲
線切れ刃として切削に作用する。また第５図に示したよ
うに、切れ刃５に作用する主切削抵抗Ｔの方向に、チッ
プは最も厚くなるように取付けられている。チップの外
周の曲面は滑らかなすくい面として作用する。カートリ
ッジ１５は前記楕円状の穴１７ａ貫通させたボルト１２
により強固にカッボデー２に締付けられている。
線切れ刃５は、逃げ角αだけ傾けてフライスに取付けら
れるとにより、被加工面に対して刃先が極めて大きな曲
線切れ刃として切削に作用する。また第５図に示したよ
うに、切れ刃５に作用する主切削抵抗Ｔの方向に、チッ
プは最も厚くなるように取付けられている。チップの外
周の曲面は滑らかなすくい面として作用する。カートリ
ッジ１５は前記楕円状の穴１７ａ貫通させたボルト１２
により強固にカッボデー２に締付けられている。
次にチップの切削時の姿態について説明する。第７図は
外方に向って凸の曲線切れ刃５を有する三角形チップ４
の姿態を説明する図であり、同図（ａ）は正面図、
（ｂ）は前逃げ角だけ残して、加工面に対してわずかに
傾斜させて取付けた状態を示した図、（ｃ）はさらに、
半径方向すくい角が大きな負角（例えば−３０度）とな
るように水平面上でチップを傾けた状態を示す図であ
り、この状態で切削を行なう。このときのチップ４の曲
面のすくい面６上の最大の切削域２２を斜線で示してい
る。同図から明らかなように、切削を行なう切れ刃の先
端部は被加工物の加工面に対してある傾斜角度で外側が
加工面に近い方向に傾斜した曲線となっている。すなわ
ち、外に向って凸状の曲線切れ刃を有する偏平状チップ
を前逃げ角αだけ残して加工面に対して傾斜させたかつ
半径方向すくい角γｆが負になるように取り付けると、
曲率半径の大きな曲線状の切れ刃が被加工物に作用する
ことになる。そしてすくい面の形状は外周側に傾いた曲
面となる。
外方に向って凸の曲線切れ刃５を有する三角形チップ４
の姿態を説明する図であり、同図（ａ）は正面図、
（ｂ）は前逃げ角だけ残して、加工面に対してわずかに
傾斜させて取付けた状態を示した図、（ｃ）はさらに、
半径方向すくい角が大きな負角（例えば−３０度）とな
るように水平面上でチップを傾けた状態を示す図であ
り、この状態で切削を行なう。このときのチップ４の曲
面のすくい面６上の最大の切削域２２を斜線で示してい
る。同図から明らかなように、切削を行なう切れ刃の先
端部は被加工物の加工面に対してある傾斜角度で外側が
加工面に近い方向に傾斜した曲線となっている。すなわ
ち、外に向って凸状の曲線切れ刃を有する偏平状チップ
を前逃げ角αだけ残して加工面に対して傾斜させたかつ
半径方向すくい角γｆが負になるように取り付けると、
曲率半径の大きな曲線状の切れ刃が被加工物に作用する
ことになる。そしてすくい面の形状は外周側に傾いた曲
面となる。
次に上述した本発明の正面フライスカッタの作用を説明
する。
する。
先ず始めに半径方向すくい角の表記について説明する。
第５図の説明では曲線切れ刃５の外側端Ｂ０とカッタボ
デー中心Ｏを通る直線ｌが、前記切れ刃５の中点Ｐの接
線ｍと平行で、カッタボデー中心Ｏを通る中心線ｎとな
す角度がγｆであるとした。通常のフライス工具の場合
には切れ刃が直線であるため表記に問題はないが、本発
明のフライスカッタの場合には、すくい面がチップの外
に向って凸の曲面であるため、曲線切れ刃のどの位置で
切削するかに依って、実質的な半径方向すくい角は異な
っていることになる。そこで便宜上、曲線切れ刃の中点
Ｐを半径方向すくい角の測定の基準点とすると、第８図
に示すように幾つかの表記が考えられる。同図（ａ）は
カッタボデー２の中心線ｎが、チップの切れ刃の中点Ｐ
を通るようにし、前記中点Ｐの接線ｍが前記中心線ｎと
なす角として、半径方向すくい角γｆを表わしている。
同図（ｂ）は切れ刃の中点Ｐの接線ｍが中心線ｎと平行
になるように配し、前記中点Ｐを通るカッタボデーの中
心線ｎ′と前記接線ｍとのなす角とするもの、同図
（ｃ）はチップの中心Ｏ′をカッタボデーの中心線ｎ上
に配し、その時の切れ刃の中点Ｐの接線ｍと前記中心線
ｎとのなす角で表わしたものであり、半径方向すくい角
γｆが−３０゜であれば同図（ｄ）に示すように、チッ
プの中心Ｏ′と切れ刃の外側端Ｂをカッタボデーの中心
線ｎが通ることになる。同図（ｅ）は、切れ刃の内側端
Ａ０をカッタボデーの中心線ｎが通るように位置に配
し、その時の切れ刃の中点Ｐの接線ｍが前記中心線ｎと
なす角で半径方向すくい角γｆを表わしたものである。
いずれの表記法においても半径方向すくい角の実質的な
差異は極くわずかであり、したがって、本発明の説明の
ための図面では説明内容に適した表記法を用いることに
する。
第５図の説明では曲線切れ刃５の外側端Ｂ０とカッタボ
デー中心Ｏを通る直線ｌが、前記切れ刃５の中点Ｐの接
線ｍと平行で、カッタボデー中心Ｏを通る中心線ｎとな
す角度がγｆであるとした。通常のフライス工具の場合
には切れ刃が直線であるため表記に問題はないが、本発
明のフライスカッタの場合には、すくい面がチップの外
に向って凸の曲面であるため、曲線切れ刃のどの位置で
切削するかに依って、実質的な半径方向すくい角は異な
っていることになる。そこで便宜上、曲線切れ刃の中点
Ｐを半径方向すくい角の測定の基準点とすると、第８図
に示すように幾つかの表記が考えられる。同図（ａ）は
カッタボデー２の中心線ｎが、チップの切れ刃の中点Ｐ
を通るようにし、前記中点Ｐの接線ｍが前記中心線ｎと
なす角として、半径方向すくい角γｆを表わしている。
同図（ｂ）は切れ刃の中点Ｐの接線ｍが中心線ｎと平行
になるように配し、前記中点Ｐを通るカッタボデーの中
心線ｎ′と前記接線ｍとのなす角とするもの、同図
（ｃ）はチップの中心Ｏ′をカッタボデーの中心線ｎ上
に配し、その時の切れ刃の中点Ｐの接線ｍと前記中心線
ｎとのなす角で表わしたものであり、半径方向すくい角
γｆが−３０゜であれば同図（ｄ）に示すように、チッ
プの中心Ｏ′と切れ刃の外側端Ｂをカッタボデーの中心
線ｎが通ることになる。同図（ｅ）は、切れ刃の内側端
Ａ０をカッタボデーの中心線ｎが通るように位置に配
し、その時の切れ刃の中点Ｐの接線ｍが前記中心線ｎと
なす角で半径方向すくい角γｆを表わしたものである。
いずれの表記法においても半径方向すくい角の実質的な
差異は極くわずかであり、したがって、本発明の説明の
ための図面では説明内容に適した表記法を用いることに
する。
次に半径方向すくい角γｆを大きな負角にしたために生
じる作用効果について説明する。
じる作用効果について説明する。
第９図は矩形の加工物２０を本発明によるフライスカッ
タ１で切削中の状態を上から見た部分説明図であり、フ
ライスカッタ１は矢印で示した回転方向Ｎへ回転し送り
Ｆの方向に進む。フライスカッタ１の下面に取付けられ
たチップ４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄは周囲に曲線切れ刃を
有する略三角形の平面形状であり、半径方向すくい角γ
ｆは大きな負角でる。説明の都合上、実際に切削する切
れ刃５を実線で、切削しない切れ刃を破線で示す。フラ
イス加工は切れ刃が周期的に喰付き、切削、離脱、空切
削の４つの状態を繰返すが、第９図に示したチップ４の
添字Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄが、それぞれ各状態を表わしてい
る。チップには喰付き時に非常に大きな切削抵抗が作用
する。また離脱時に急激に切削抵抗が零になる。この２
つの状態Ａ，Ｃにあるときに最も切れ刃は欠損し易い。
タ１で切削中の状態を上から見た部分説明図であり、フ
ライスカッタ１は矢印で示した回転方向Ｎへ回転し送り
Ｆの方向に進む。フライスカッタ１の下面に取付けられ
たチップ４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄは周囲に曲線切れ刃を
有する略三角形の平面形状であり、半径方向すくい角γ
ｆは大きな負角でる。説明の都合上、実際に切削する切
れ刃５を実線で、切削しない切れ刃を破線で示す。フラ
イス加工は切れ刃が周期的に喰付き、切削、離脱、空切
削の４つの状態を繰返すが、第９図に示したチップ４の
添字Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄが、それぞれ各状態を表わしてい
る。チップには喰付き時に非常に大きな切削抵抗が作用
する。また離脱時に急激に切削抵抗が零になる。この２
つの状態Ａ，Ｃにあるときに最も切れ刃は欠損し易い。
ところが、半径方向すくい角γｆを大きな負角とするこ
とで４Ａのように切れ刃の右端側から徐々に加工物に喰
付いて切削を始めるため、切削抵抗も徐々に増加するこ
とになり、切れ刃に作用する衝撃が緩和される。また離
脱時にも４Ｃのように切れ刃の片端から徐々に加工物か
ら離脱するため切削抵抗も漸減し、切れ刃に作用する衝
撃も緩和される。このため切れ刃の欠損が起こりにくく
なる。また切削時の騒音も小さくなる。
とで４Ａのように切れ刃の右端側から徐々に加工物に喰
付いて切削を始めるため、切削抵抗も徐々に増加するこ
とになり、切れ刃に作用する衝撃が緩和される。また離
脱時にも４Ｃのように切れ刃の片端から徐々に加工物か
ら離脱するため切削抵抗も漸減し、切れ刃に作用する衝
撃も緩和される。このため切れ刃の欠損が起こりにくく
なる。また切削時の騒音も小さくなる。
次に半径方向すくい角γｆを大きな負角にしたため、切
削中の切れ刃の実質的なすくい角、すなわち有効すくい
角が大きくなり、切れ味が増す。これは以下の式から、
数値的にも説明される。すなわち有効すくい角をγｅ、
切りくず流出角をηｃ、半径方向すくい角をγｆ、垂直
すくい角をγｎとすると、次の関係式が成立する。
削中の切れ刃の実質的なすくい角、すなわち有効すくい
角が大きくなり、切れ味が増す。これは以下の式から、
数値的にも説明される。すなわち有効すくい角をγｅ、
切りくず流出角をηｃ、半径方向すくい角をγｆ、垂直
すくい角をγｎとすると、次の関係式が成立する。
sinγｅ＝sinηｃ・sinγｆ＋cosηｃ・cosγｆ・sinγ
ｎ …（１） ここでstablerの実験法則から、通常の場合γｆ＝ηｃ
としてさしつかえないため sinγｅ＝sin2γｆ＋cos2γｆ・sinγｎ …（２） 今、仮にγｆ＝−３０゜、γｎ＝−５゜とするとγｅ＝
１０．６４度となり、垂直すくい角γｎが負角であって
も実際の切削は、切れ味の良い正角のすくい角で行なわ
れることになる。γｆ＝０゜、すなわち半径方向すくい
角を零度とした場合には当然ながらγｅ＝γｎ＝−５度
で、切れ味は悪い。
ｎ …（１） ここでstablerの実験法則から、通常の場合γｆ＝ηｃ
としてさしつかえないため sinγｅ＝sin2γｆ＋cos2γｆ・sinγｎ …（２） 今、仮にγｆ＝−３０゜、γｎ＝−５゜とするとγｅ＝
１０．６４度となり、垂直すくい角γｎが負角であって
も実際の切削は、切れ味の良い正角のすくい角で行なわ
れることになる。γｆ＝０゜、すなわち半径方向すくい
角を零度とした場合には当然ながらγｅ＝γｎ＝−５度
で、切れ味は悪い。
また半径方向すくい角を大きな負にしたことで、切りく
ずがフライスの外へ向って勢い良く飛び出すことにな
る。従って切りくずがカッタボデーと加工物の間にはさ
まり仕上面を損傷することもなくなる。
ずがフライスの外へ向って勢い良く飛び出すことにな
る。従って切りくずがカッタボデーと加工物の間にはさ
まり仕上面を損傷することもなくなる。
次にフライス切削で非常に重要な、チップの強さについ
て説明する。チップの強さは、断続切削で繰返し衝撃が
チップに加わるフライス切削にあっては不可欠の要因で
あって、それは主としてチップの材質と、衝撃を受ける
方向のチップの厚みとに依ることは前に述べた。
て説明する。チップの強さは、断続切削で繰返し衝撃が
チップに加わるフライス切削にあっては不可欠の要因で
あって、それは主としてチップの材質と、衝撃を受ける
方向のチップの厚みとに依ることは前に述べた。
チップ材質は仕上用フライス用としては前述のような硬
度の高いものが用いられており、抵抗力は逆に軟らかい
チップ材質のものよりも劣るのが普通である。従ってチ
ップの強さはチップが厚い程、向上する。
度の高いものが用いられており、抵抗力は逆に軟らかい
チップ材質のものよりも劣るのが普通である。従ってチ
ップの強さはチップが厚い程、向上する。
第１０図は矩形の加工物２０にフライス１の切れ刃５が
接触した瞬間の状態を上から見た部分説明図であり、説
明の都合上、実際に切削する切れ刃５を実線で、切削し
ない部分を破線で示す。
接触した瞬間の状態を上から見た部分説明図であり、説
明の都合上、実際に切削する切れ刃５を実線で、切削し
ない部分を破線で示す。
従来の正面フライスの多くは切削の衝撃力を受ける方向
のチップの厚みｔ薄く、加工物への喰付き時と離脱時に
どうしても切れ刃５の損損が生じ易く、工具寿命、仕上
面あらさの点で問題があった。
のチップの厚みｔ薄く、加工物への喰付き時と離脱時に
どうしても切れ刃５の損損が生じ易く、工具寿命、仕上
面あらさの点で問題があった。
本発明によれば第１０図に示したように曲面のすくい面
をもった、厚さｔの厚い切れ刃として切削に作用するた
め極めて丈夫である。
をもった、厚さｔの厚い切れ刃として切削に作用するた
め極めて丈夫である。
次にチップのすくい面を曲面とし切れ刃を曲線としたこ
とによる効果について説明する。
とによる効果について説明する。
第１０図に示した本発明のフライスの喰付き時の状態と
従来例の場合とを比較する。本発明のフライスカッタで
はチップ４のすくい面が、チップの外部へ向って凸状曲
面となっているため、丁度、加工物２０への喰付きが、
切れ刃の中点Ｐの接線ｍと一致した場合であっても、切
れ刃の最も突出した前記中点Ｐから徐々に加工物に喰付
くため切削抵抗は一挙に最大とはならず漸増する。喰付
き時の衝撃も緩和され切れ刃の欠損も減少する。またす
くい面が曲面であるため、従来の平面であるものより
も、チップの強度が高い。これは曲面では衝撃力が分散
するためと、平面に比べ受圧面積が広いので単位面積ま
たりの衝撃力が減少することが寄与している。この結
果、喰付きと離脱の衝撃力が原因となる周期的なビビリ
振動の発生も抑制される。
従来例の場合とを比較する。本発明のフライスカッタで
はチップ４のすくい面が、チップの外部へ向って凸状曲
面となっているため、丁度、加工物２０への喰付きが、
切れ刃の中点Ｐの接線ｍと一致した場合であっても、切
れ刃の最も突出した前記中点Ｐから徐々に加工物に喰付
くため切削抵抗は一挙に最大とはならず漸増する。喰付
き時の衝撃も緩和され切れ刃の欠損も減少する。またす
くい面が曲面であるため、従来の平面であるものより
も、チップの強度が高い。これは曲面では衝撃力が分散
するためと、平面に比べ受圧面積が広いので単位面積ま
たりの衝撃力が減少することが寄与している。この結
果、喰付きと離脱の衝撃力が原因となる周期的なビビリ
振動の発生も抑制される。
また曲面のすくい面は平面のそれに比べ切りくずの溶着
が少ないため、前述した切れ刃強度の優れることと合ま
ってチップの寿命が長いという特徴がある。これはすく
い面が曲面であることに前述した半径方向すくい角γｆ
を大きな負角としたことの効果が加味されて、すくい面
上をカッタボデーの内周側から外周に向って切りくずが
滑らかに螺旋状に巻きながら排出されるためである。
が少ないため、前述した切れ刃強度の優れることと合ま
ってチップの寿命が長いという特徴がある。これはすく
い面が曲面であることに前述した半径方向すくい角γｆ
を大きな負角としたことの効果が加味されて、すくい面
上をカッタボデーの内周側から外周に向って切りくずが
滑らかに螺旋状に巻きながら排出されるためである。
また平面のすくい面では前述のように切りくず剪断周期
が一定であるためビビリが生じやすかったが、本発明の
曲線切れ刃で曲面のすくい面では切りくず厚みが均一で
ないため剪断周期が一定でなく、ビビリが生じにくい。
が一定であるためビビリが生じやすかったが、本発明の
曲線切れ刃で曲面のすくい面では切りくず厚みが均一で
ないため剪断周期が一定でなく、ビビリが生じにくい。
仕上面あらさは論理的には切れ刃のノーズ半径と送りと
で決まるが、本発明では周囲に外に向って凸の大きな曲
率半径の円弧状切れ刃をもつ偏平なチップを、切れ刃の
逃げ角だけ残しての平坦面が加工面とほぼ平行になるよ
うに構成としたため、第７図に示たように非常に大きな
楕円の一部の曲線として切れ刃が形成される。従って高
い送りでも極めて良い仕上面あらさが得られる。
で決まるが、本発明では周囲に外に向って凸の大きな曲
率半径の円弧状切れ刃をもつ偏平なチップを、切れ刃の
逃げ角だけ残しての平坦面が加工面とほぼ平行になるよ
うに構成としたため、第７図に示たように非常に大きな
楕円の一部の曲線として切れ刃が形成される。従って高
い送りでも極めて良い仕上面あらさが得られる。
また切れ刃が直線でないため、カッタボデーの取付基準
面と厳密に平行に出したり、主軸の倒れや回転振れのな
い高精度な工作機械を選択使用したりする必要はない。
面と厳密に平行に出したり、主軸の倒れや回転振れのな
い高精度な工作機械を選択使用したりする必要はない。
以上説明した本発明の個々の作用効果が、実際の切削で
は相乗された形で発揮される。第１１図は本発明のフラ
イスの切れ刃部分の切削状態を模式的に示す部分斜視説
明図であり、主切削抵抗の作用する方向にチープが厚
く、前加工面２１ａを切れ味の良い切削域の外側端Ｂの
切れ刃部で削り、切りくず２３は大きな負の半径方向す
くい角と滑らかな曲すくい面のため螺旋状に巻きながら
外側へ排出されている状況を示している。ここで符号２
２ｄは切り屑の横断面に相当する部分を示している。
は相乗された形で発揮される。第１１図は本発明のフラ
イスの切れ刃部分の切削状態を模式的に示す部分斜視説
明図であり、主切削抵抗の作用する方向にチープが厚
く、前加工面２１ａを切れ味の良い切削域の外側端Ｂの
切れ刃部で削り、切りくず２３は大きな負の半径方向す
くい角と滑らかな曲すくい面のため螺旋状に巻きながら
外側へ排出されている状況を示している。ここで符号２
２ｄは切り屑の横断面に相当する部分を示している。
以上説明したように本発明では周囲が外に向って凸状の
大きな曲率半径の円弧形状をした偏平状チップをその平
坦面が加工面に対して切れ刃の逃げ角だけ残してほぼ平
行にし、切削抵抗の主分力が作用する方向にチップが最
も厚くなり、かつすくい面が何ら突起のない滑らかな曲
面となるようにし、この曲面が全体として大きな負の半
径方向すくい角となるようにして前加工面を微小切削す
る切れ刃の外側端の切れ味を特に向上させることができ
る。
大きな曲率半径の円弧形状をした偏平状チップをその平
坦面が加工面に対して切れ刃の逃げ角だけ残してほぼ平
行にし、切削抵抗の主分力が作用する方向にチップが最
も厚くなり、かつすくい面が何ら突起のない滑らかな曲
面となるようにし、この曲面が全体として大きな負の半
径方向すくい角となるようにして前加工面を微小切削す
る切れ刃の外側端の切れ味を特に向上させることができ
る。
表１は従来の最も高性能な仕上用フライスと本発明の正
面フライスカッタで同一材質の加工物を切削した時の比
較であり、加工能率で２．９倍、工具寿命で２倍に向上
し、かつ仕上面あらさも向上していることがわかる。
面フライスカッタで同一材質の加工物を切削した時の比
較であり、加工能率で２．９倍、工具寿命で２倍に向上
し、かつ仕上面あらさも向上していることがわかる。
第１２図は本発明のフライスカッタの切削条件と得られ
た仕上面あらさ曲線を示したもので、（ａ）は切削条件
は高くないが、従来はフライスで仕上後、手で磨く必要
のある厳しい仕上面あらさを要求されていた加工物を、
本発明のフライスカッタを用いた切削のみで仕上た事例
である。仕上面の最大あらさＲmaxは１μｍが得られて
おり、加工面の平坦度も優れていた。これは従来の仕上
用フライスでは得られなかった精度である。
た仕上面あらさ曲線を示したもので、（ａ）は切削条件
は高くないが、従来はフライスで仕上後、手で磨く必要
のある厳しい仕上面あらさを要求されていた加工物を、
本発明のフライスカッタを用いた切削のみで仕上た事例
である。仕上面の最大あらさＲmaxは１μｍが得られて
おり、加工面の平坦度も優れていた。これは従来の仕上
用フライスでは得られなかった精度である。
第１３図はＳＳ４１材を下記の条件で切削した時の仕上
面あらさを示しており、送りマーク２４と直交する送り
方向Ｘは同図（ｂ）に示すように３．３μｍ．フライス
カッタ切削面の幅方向Ｙの段差部２５は同図（ｃ）に示
すように１．０μｍという非常に優れた仕上面が得られ
た。これらはいずれも従来の正面フライスカッタでは得
られなかった高精度で高能率なものである。
面あらさを示しており、送りマーク２４と直交する送り
方向Ｘは同図（ｂ）に示すように３．３μｍ．フライス
カッタ切削面の幅方向Ｙの段差部２５は同図（ｃ）に示
すように１．０μｍという非常に優れた仕上面が得られ
た。これらはいずれも従来の正面フライスカッタでは得
られなかった高精度で高能率なものである。
次に本発明の他の実施例を添付図面について説明する。
なお前出の実施例と同一部分には同一符号を付した説明
を省略する。
なお前出の実施例と同一部分には同一符号を付した説明
を省略する。
第１４図は第２図に示した略三角形状のポジ型チップ４
を２個対称の位置へボルト１２によりカッタボデー２の
凹設固定した本発明の小径フライスの例であり、カート
リッジやロケータを介さない構造であるため、製作が容
易で取扱いも簡単である。このような小径フライスでは
カッタボデーと一体のシャンク２６を工作機械の主軸テ
ーパに嵌合させたホルダに嵌入固定した後使用する。
を２個対称の位置へボルト１２によりカッタボデー２の
凹設固定した本発明の小径フライスの例であり、カート
リッジやロケータを介さない構造であるため、製作が容
易で取扱いも簡単である。このような小径フライスでは
カッタボデーと一体のシャンク２６を工作機械の主軸テ
ーパに嵌合させたホルダに嵌入固定した後使用する。
第１５図はロケータ１０を４ケ所に凹設したフライスの
正面図を示している。このように、多数のチップを装着
すると切削条件、特に送りを向上させることができる。
しかしながら工作機械が低速の送りしか有していない場
合等には、チップを１枚のみ装着して切削することも行
なわれる。次にその事例を示す。
正面図を示している。このように、多数のチップを装着
すると切削条件、特に送りを向上させることができる。
しかしながら工作機械が低速の送りしか有していない場
合等には、チップを１枚のみ装着して切削することも行
なわれる。次にその事例を示す。
表２は直径３００mmという大きさでの従来の最も高性能
な仕上用正面フライスと本発明の正面フライスとで難削
材であるステンレス鋼（１３Ｃｒ４．５Ｎｉ合金鋼）を
切削した時の性能比較である。従来のフライスでは直径
６ｍのリング状加工物の周長１９ｍのうち約２ｍ切削し
ないうちに切れ刃が欠損して切削不能に陥ったのに対
し、本発明では全周を加工することができ、仕上面あら
さも良く切削開始点と終了点の段差は０．０１〜０．０
２mmに過ぎなかった。
な仕上用正面フライスと本発明の正面フライスとで難削
材であるステンレス鋼（１３Ｃｒ４．５Ｎｉ合金鋼）を
切削した時の性能比較である。従来のフライスでは直径
６ｍのリング状加工物の周長１９ｍのうち約２ｍ切削し
ないうちに切れ刃が欠損して切削不能に陥ったのに対
し、本発明では全周を加工することができ、仕上面あら
さも良く切削開始点と終了点の段差は０．０１〜０．０
２mmに過ぎなかった。
この例に示すように本発明の正面フライスカッタは従
来、難削材と呼ばれていた材料の切削においても、その
性能を充分発揮する。
来、難削材と呼ばれていた材料の切削においても、その
性能を充分発揮する。
表３は同じく直径３００mmのフライスでの性能比較を示
すが、本例では加工物の剛性不足から従来は再研式のロ
ウ付フライスしか使用することができなかったのである
が、本発明によるフライスを適用することによって工具
寿命は３倍となり仕上面のあらさも向上した。チップも
枚で済み、着脱も容易であることから実作業での効果は
多大であった。
すが、本例では加工物の剛性不足から従来は再研式のロ
ウ付フライスしか使用することができなかったのである
が、本発明によるフライスを適用することによって工具
寿命は３倍となり仕上面のあらさも向上した。チップも
枚で済み、着脱も容易であることから実作業での効果は
多大であった。
前掲の第１２図（ｂ）は直径２００mmの本発明のフライ
スにより、バビットメタルを切削速度５７８ｍ／分、送
り１０ｍ／分という非常に高い切削条件で切削した時の
面あらさを示しており、最大あらさＲmaxは２．０μｍ
であった。この送りは使用した工作機械の最大の送り
（早送り）であり、本発明のフライスにより工作機械の
送りの能力向上が求められるに至った。
スにより、バビットメタルを切削速度５７８ｍ／分、送
り１０ｍ／分という非常に高い切削条件で切削した時の
面あらさを示しており、最大あらさＲmaxは２．０μｍ
であった。この送りは使用した工作機械の最大の送り
（早送り）であり、本発明のフライスにより工作機械の
送りの能力向上が求められるに至った。
第１６図は同一カッタボデー２に半径方向すくい角γｆ
がそれぞれ異なる負の値となるように４つのロケータ１
０を設置した本発明の他の実施例であり、本例では−１
５度から−６０度まで−１５度とびにγｆを設定してあ
る。一般にγｆの負の値の絶対値が大きな程、切削抵抗
が少なくなり、ビビリにくくなるが、仕上面を生成する
切れ刃の曲率が小さくなるため、仕上面あらさは悪くな
る。従って第１６図に示したようなロケータの配置をし
ておけば、加工物のビビリ易さに応じてγｆの値を選択
することが可能となり適用の範囲を広げることができ
る。例えば非常にビビリを生じ易い加工物の場合には、
−６０度のγf4のロケータ１０にチップ４を取付け加工
することができる。この場合、他のロケータからチップ
を外しておき１ケ所のみのチップを使用する。
がそれぞれ異なる負の値となるように４つのロケータ１
０を設置した本発明の他の実施例であり、本例では−１
５度から−６０度まで−１５度とびにγｆを設定してあ
る。一般にγｆの負の値の絶対値が大きな程、切削抵抗
が少なくなり、ビビリにくくなるが、仕上面を生成する
切れ刃の曲率が小さくなるため、仕上面あらさは悪くな
る。従って第１６図に示したようなロケータの配置をし
ておけば、加工物のビビリ易さに応じてγｆの値を選択
することが可能となり適用の範囲を広げることができ
る。例えば非常にビビリを生じ易い加工物の場合には、
−６０度のγf4のロケータ１０にチップ４を取付け加工
することができる。この場合、他のロケータからチップ
を外しておき１ケ所のみのチップを使用する。
また、ロケータを円筒状に形成し、その先端部にチップ
を取付け、カッタボデーに設けた前記ロケータ取付穴に
嵌入し、加工物のビビリ易さに応じて半径方向すくい角
γｆを選び、その後ボルト等の手段によって固定して切
削に供しても良い。
を取付け、カッタボデーに設けた前記ロケータ取付穴に
嵌入し、加工物のビビリ易さに応じて半径方向すくい角
γｆを選び、その後ボルト等の手段によって固定して切
削に供しても良い。
第１７図は周囲に大きな曲線切れ刃５を有する略三角形
状チープ４の、カートリッジ１５への固定のための壁１
９の形状の種類を示す部分正面図である。同図（ａ）は
直線的な壁１９の中央部ｑでネガ型チップ４の外周２箇
所を拘束する方法であり壁の加工は容易である。同図
（ｂ）はポジ型チップ４の場合である。同図（ｃ）はネ
ガ型チップ４の輪郭形状に合わせて曲線状の壁１９とし
た例であり、数値制御工作機械等を使用して加工する。
同図（ｄ）はポジ型チップ４の場合である。同図（ｅ）
は壁の中央部に曲線状の逃げ２８を設けてネガ型チップ
４の外周を４箇所ｓで拘束する例であり、エンドミル等
により逃げ２８を加工する。同図（ｆ）はポジ型チップ
４の場合である。同図（ｇ）は壁１９の中央部に直線状
の逃げ２８を設けてネガ型チップ４の外周を４箇所ｓで
拘束する例である、エンドミル等により逃げ２８を加工
する。同図（ｈ）はポジ型チップ４の場合を示す。以上
に述べたカートリッジへのチップの固定用壁の加工には
放電加工等を用いることもできる。またカートリッジ以
外のロケータや、カッタボデーへのチップ直付の場合に
も上述の壁形状を適用できる。
状チープ４の、カートリッジ１５への固定のための壁１
９の形状の種類を示す部分正面図である。同図（ａ）は
直線的な壁１９の中央部ｑでネガ型チップ４の外周２箇
所を拘束する方法であり壁の加工は容易である。同図
（ｂ）はポジ型チップ４の場合である。同図（ｃ）はネ
ガ型チップ４の輪郭形状に合わせて曲線状の壁１９とし
た例であり、数値制御工作機械等を使用して加工する。
同図（ｄ）はポジ型チップ４の場合である。同図（ｅ）
は壁の中央部に曲線状の逃げ２８を設けてネガ型チップ
４の外周を４箇所ｓで拘束する例であり、エンドミル等
により逃げ２８を加工する。同図（ｆ）はポジ型チップ
４の場合である。同図（ｇ）は壁１９の中央部に直線状
の逃げ２８を設けてネガ型チップ４の外周を４箇所ｓで
拘束する例である、エンドミル等により逃げ２８を加工
する。同図（ｈ）はポジ型チップ４の場合を示す。以上
に述べたカートリッジへのチップの固定用壁の加工には
放電加工等を用いることもできる。またカートリッジ以
外のロケータや、カッタボデーへのチップ直付の場合に
も上述の壁形状を適用できる。
表４に従来の最も高性能な仕上用フライスと本実施例と
を性能比較した結果を示すが、加工能率が２倍、工具寿
命も２倍に向上し、仕上面あらさも良くなっている。そ
して仕込みは従来０．０５mmであったものがチップを２
枚使用することにより５倍の深さの０．２５mmとするこ
とができた。このため所定の寸法に加工物を仕上るため
の切削回数を減らすことができた。前出の第１２図
（ｃ）にこのときの仕上面あらさを示す。
を性能比較した結果を示すが、加工能率が２倍、工具寿
命も２倍に向上し、仕上面あらさも良くなっている。そ
して仕込みは従来０．０５mmであったものがチップを２
枚使用することにより５倍の深さの０．２５mmとするこ
とができた。このため所定の寸法に加工物を仕上るため
の切削回数を減らすことができた。前出の第１２図
（ｃ）にこのときの仕上面あらさを示す。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば外方に
向って凸状の曲線切刃を周囲に有する偏平な三角形チッ
プ所定の前逃げ角を残して加工面に対してほぼ平行に取
り付け、かつ切刃の半径方向すくい角が負となるように
カッタボデーに対して取付けたから、切削抵抗の作用す
る方向のチップが厚く、かつ曲面のすくい面が徐々に被
加工物と接触するため切れ刃の強度が優れビビリ振動も
少なく有効すくい角が大きく切れ味が良い。また、三角
形チップの切れ刃を除いた他の２辺をカッタボデー側の
Ｖ溝の壁で受け止めるから、切削抵抗により押しつけら
れて強固に固定できる。さらにまた、切屑がフライスカ
ッタの外周側へ勢いよく排出され、良好な仕上面を得る
ことができる。さらに、チップのすくい面が何ら障害物
のない凸曲面であるため、切屑の溶着が少なく寿命も長
く、形状が単純で製作か容易であるため廉価である。
向って凸状の曲線切刃を周囲に有する偏平な三角形チッ
プ所定の前逃げ角を残して加工面に対してほぼ平行に取
り付け、かつ切刃の半径方向すくい角が負となるように
カッタボデーに対して取付けたから、切削抵抗の作用す
る方向のチップが厚く、かつ曲面のすくい面が徐々に被
加工物と接触するため切れ刃の強度が優れビビリ振動も
少なく有効すくい角が大きく切れ味が良い。また、三角
形チップの切れ刃を除いた他の２辺をカッタボデー側の
Ｖ溝の壁で受け止めるから、切削抵抗により押しつけら
れて強固に固定できる。さらにまた、切屑がフライスカ
ッタの外周側へ勢いよく排出され、良好な仕上面を得る
ことができる。さらに、チップのすくい面が何ら障害物
のない凸曲面であるため、切屑の溶着が少なく寿命も長
く、形状が単純で製作か容易であるため廉価である。
第１図（ａ）は本発明によるネガティブ型チップの平面
図、第１図（ｂ）は同チップの側面図、第２図（ａ）
（ｂ）はそれぞれ第１図（ａ）（ｂ）対応するポジティ
ブ型チップの平面図および側面図、第３図はネガ型チッ
プを保持したカートリッジを示した斜視図、第４図は同
カートリッジを示した側面図、第５図は本発明によるフ
ライスカッタの一例を示した正面図、第６図は同フライ
スカッタの側断面図、第７図（ａ）（ｂ）（ｃ）は三角
チップの使用状態を示した説明図、第８図（ａ）（ｂ）
（ｃ）（ｄ）（ｅ）は円形チップの切削状況を説明した
図、第９図および第１０図は本発明のフライスカッタに
よる負の半径方向すくい角と切削状況を説明した平面
図、第１１図は本発明のフライスカッタによる切削状況
を示した説明図、第１２図および第１３図は切削条件と
仕上面あらさを示した図、第１４図は他の実施例による
フライスカッタの斜視図、第１５図は全周に４個のチッ
プを配置したフライスカッタの平面図、第１６図は他の
例によるチップの位相角を異にしたフライスカッタの平
面図、第１７図（ａ）（ｂ）（ｃ）（ｄ）（ｅ）（ｆ）
（ｇ）（ｈ）は三角チップの拘束部の形態を示した正面
図、第１８図は従来のフライスの部分側面図、第１９図
は他の従来例の斜視図、第２０図はさらに他の従来例に
よるフライスカッタの部分側面図である。 １……フライスカッタ、２……カッタボデー、３……取
付基準面、４……チップ、５……切れ刃、６……すくい
面、７……面取り、１０……ロケータ、１３……突起、
１４……切屑ポケット、１５……カートリッジ、２０…
…加工物。
図、第１図（ｂ）は同チップの側面図、第２図（ａ）
（ｂ）はそれぞれ第１図（ａ）（ｂ）対応するポジティ
ブ型チップの平面図および側面図、第３図はネガ型チッ
プを保持したカートリッジを示した斜視図、第４図は同
カートリッジを示した側面図、第５図は本発明によるフ
ライスカッタの一例を示した正面図、第６図は同フライ
スカッタの側断面図、第７図（ａ）（ｂ）（ｃ）は三角
チップの使用状態を示した説明図、第８図（ａ）（ｂ）
（ｃ）（ｄ）（ｅ）は円形チップの切削状況を説明した
図、第９図および第１０図は本発明のフライスカッタに
よる負の半径方向すくい角と切削状況を説明した平面
図、第１１図は本発明のフライスカッタによる切削状況
を示した説明図、第１２図および第１３図は切削条件と
仕上面あらさを示した図、第１４図は他の実施例による
フライスカッタの斜視図、第１５図は全周に４個のチッ
プを配置したフライスカッタの平面図、第１６図は他の
例によるチップの位相角を異にしたフライスカッタの平
面図、第１７図（ａ）（ｂ）（ｃ）（ｄ）（ｅ）（ｆ）
（ｇ）（ｈ）は三角チップの拘束部の形態を示した正面
図、第１８図は従来のフライスの部分側面図、第１９図
は他の従来例の斜視図、第２０図はさらに他の従来例に
よるフライスカッタの部分側面図である。 １……フライスカッタ、２……カッタボデー、３……取
付基準面、４……チップ、５……切れ刃、６……すくい
面、７……面取り、１０……ロケータ、１３……突起、
１４……切屑ポケット、１５……カートリッジ、２０…
…加工物。
Claims (3)
- 【請求項１】カッタボデーにチップを取付けた正面フラ
イスカッタにおいて、上記チップは各辺が外方に向かっ
て凸状をした三角形状の偏平な形状に成形されており、
この三角形状のチップは切刃となる辺を除いた他の２辺
がＶ溝と当接するようにカッタボデーの側に直接または
ロケータを介して間接的に取付けられ、さらにこの三角
形状のチップは、下記条件を満たすようにカッタボデー
に対して取付けられていることを特徴とする正面フライ
スカッタ。 ａ）三角形状のチップの偏平端面が所定の前逃げ角を残
して加工面に対してほぼ平行に取付けられていること。 ｂ）切れ刃が凸曲線であって、かつすくい面が凸曲面と
なっていること。 ｃ）三角形状のチップの切れ刃をカッタボデーの半径方
向に対して傾けて取り付け、凸曲線状の切れ刃の中点に
おける半径方向すくい角が負の値であること。 ｄ）カッタボデーの外周寄りほど負の半径方向すくい角
の絶対値が大きいこと。 - 【請求項２】前記カッタボデーに取着される複数のチッ
プは、それぞれ半径方向すくい角が異なる負の角度で着
脱可能に取付けるようにしたことを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の正面フライスカッタ。 - 【請求項３】前記カッタボデーに取着されるチップは円
筒状のロケータに取付けられ半径方向すくい角を負のあ
る範囲内で自由に設定できるようにしたことを特徴とす
る特許請求の範囲第１項に記載の正面フライスカッタ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60226200A JPH0620657B2 (ja) | 1985-10-11 | 1985-10-11 | 正面フライスカツタ |
| DE8686113891T DE3673951D1 (de) | 1985-10-11 | 1986-10-07 | Stirnfraeser. |
| EP86113891A EP0222156B1 (en) | 1985-10-11 | 1986-10-07 | Face milling cutting tool |
| KR1019860008433A KR900003576B1 (ko) | 1985-10-11 | 1986-10-08 | 정면 밀링 컷터(Face Milling Cutter) |
| US06/917,904 US4743144A (en) | 1985-10-11 | 1986-10-10 | Face milling cutting tool |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60226200A JPH0620657B2 (ja) | 1985-10-11 | 1985-10-11 | 正面フライスカツタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6288508A JPS6288508A (ja) | 1987-04-23 |
| JPH0620657B2 true JPH0620657B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=16841454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60226200A Expired - Lifetime JPH0620657B2 (ja) | 1985-10-11 | 1985-10-11 | 正面フライスカツタ |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4743144A (ja) |
| EP (1) | EP0222156B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0620657B2 (ja) |
| KR (1) | KR900003576B1 (ja) |
| DE (1) | DE3673951D1 (ja) |
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| SE0702497L (sv) | 2007-11-14 | 2009-04-28 | Seco Tools Ab | Skärverktyg och skär för skärverktyg |
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1985
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-
1986
- 1986-10-07 EP EP86113891A patent/EP0222156B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-10-07 DE DE8686113891T patent/DE3673951D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-10-08 KR KR1019860008433A patent/KR900003576B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1986-10-10 US US06/917,904 patent/US4743144A/en not_active Expired - Lifetime
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