JPH06199551A - セメントクリンカ焼成装置における焼成炉の運転方法 - Google Patents
セメントクリンカ焼成装置における焼成炉の運転方法Info
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- JPH06199551A JPH06199551A JP43A JP36049292A JPH06199551A JP H06199551 A JPH06199551 A JP H06199551A JP 43 A JP43 A JP 43A JP 36049292 A JP36049292 A JP 36049292A JP H06199551 A JPH06199551 A JP H06199551A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
- C04B7/44—Burning; Melting
- C04B7/45—Burning; Melting in fluidised beds, e.g. spouted beds
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- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 造粒炉から排出される造粒物の粒径を計測
し、この計測粒径値により一次，二次冷却手段への押込
み風量を制御し、焼成炉の連続安定運転を図ることにあ
る。 【構成】 造粒炉３から排出される造粒物の粒径を計測
し、この粒径が設定粒径から外れた計測値信号により、
焼成炉６でアグロメが発生しない、および、流動化不良
が発生しない流速が得られるように、前記一次，二次冷
却手段７，８の押込み風量を制御することを特徴とす
る。
し、この計測粒径値により一次，二次冷却手段への押込
み風量を制御し、焼成炉の連続安定運転を図ることにあ
る。 【構成】 造粒炉３から排出される造粒物の粒径を計測
し、この粒径が設定粒径から外れた計測値信号により、
焼成炉６でアグロメが発生しない、および、流動化不良
が発生しない流速が得られるように、前記一次，二次冷
却手段７，８の押込み風量を制御することを特徴とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、セメントクリンカ焼成
装置における焼成炉の運転方法の改善に関する。
装置における焼成炉の運転方法の改善に関する。
【０００２】
【従来技術とその課題】図４で示すように、噴流流動層
造粒炉での造粒粒径をある範囲にコントロールするた
め、造粒炉の運転方法が提案されている。即ち、例えば
一次冷却手段である流動層クーラ，二次冷却手段である
充填層クーラに夫々専用のルーツブロワを設け、これら
ルーツブロワの風量は夫々焼成炉，流動層クーラの空塔
速度Ｕ0が一定になるように制御するものである。（例
えば、特開昭６３−６１８８３号公報，特開平２−２２
９７４５号公報参照）このような運転方法では、原料成
分の変動，原料流量の変動など操業上の外乱を吸収して
粒径をある範囲内にコントロールすることができない。
このため、粒径が小さくなると焼成炉でアグロメし、逆
に粒径が大きくなると流動化不良が起り、いずれも連続
安定運転ができず、運転を停止して掃除をしなければな
らないという課題がある。
造粒炉での造粒粒径をある範囲にコントロールするた
め、造粒炉の運転方法が提案されている。即ち、例えば
一次冷却手段である流動層クーラ，二次冷却手段である
充填層クーラに夫々専用のルーツブロワを設け、これら
ルーツブロワの風量は夫々焼成炉，流動層クーラの空塔
速度Ｕ0が一定になるように制御するものである。（例
えば、特開昭６３−６１８８３号公報，特開平２−２２
９７４５号公報参照）このような運転方法では、原料成
分の変動，原料流量の変動など操業上の外乱を吸収して
粒径をある範囲内にコントロールすることができない。
このため、粒径が小さくなると焼成炉でアグロメし、逆
に粒径が大きくなると流動化不良が起り、いずれも連続
安定運転ができず、運転を停止して掃除をしなければな
らないという課題がある。
【０００３】本発明の目的は、造粒炉から排出される造
粒物の粒径を計測し、この計測粒径値により一次，二次
冷却手段への押込み風量を制御し、焼成炉の連続安定運
転を図ることにある。
粒物の粒径を計測し、この計測粒径値により一次，二次
冷却手段への押込み風量を制御し、焼成炉の連続安定運
転を図ることにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】従来技術の課題を解決す
る本発明の構成は、噴流流動層造粒炉で造粒された造粒
物を流動層焼成炉に排出供給し、該焼成炉で焼成された
セメントクリンカを、流動層クーラなどの一次冷却手
段，充填層クーラや多室流動層クーラなどの二次冷却手
段を経て回収するようにした焼成炉の運転方法であっ
て、前記造粒炉から排出される造粒物の粒径を計測し、
この粒径が設定粒径から外れた計測値信号により、前記
焼成炉でアグロメが発生しない、および、流動化不良が
発生しない流速が得られるように、前記一次，二次冷却
手段の押込み風量を制御するものである。
る本発明の構成は、噴流流動層造粒炉で造粒された造粒
物を流動層焼成炉に排出供給し、該焼成炉で焼成された
セメントクリンカを、流動層クーラなどの一次冷却手
段，充填層クーラや多室流動層クーラなどの二次冷却手
段を経て回収するようにした焼成炉の運転方法であっ
て、前記造粒炉から排出される造粒物の粒径を計測し、
この粒径が設定粒径から外れた計測値信号により、前記
焼成炉でアグロメが発生しない、および、流動化不良が
発生しない流速が得られるように、前記一次，二次冷却
手段の押込み風量を制御するものである。
【０００５】
【実施例】次に、図面について本発明運転方法を実施す
るための実施例を説明する。図１は流動床セメント焼成
設備の概略図、図２は本発明方法を実施する装置の要部
を示す概略図、図３は焼成炉のアグロメ温度を示す焼成
炉温度−粒径の関係を示す特性図である。
るための実施例を説明する。図１は流動床セメント焼成
設備の概略図、図２は本発明方法を実施する装置の要部
を示す概略図、図３は焼成炉のアグロメ温度を示す焼成
炉温度−粒径の関係を示す特性図である。
【０００６】図１について装置の一般的な全体系統を説
明すると、１はサスペンションプレヒータで、該サスペ
ンションプレヒータ１は、サイクロンＣ1，Ｃ2，Ｃ3に
よって構成されている。原料投入シュート２から系内に
投入されたセメント原料粉は、サイクロンＣ3→Ｃ2→Ｃ
1を経て予熱されたのち流動層型式の造粒炉３内に投入
される。造粒炉３内で流動整粒された造粒物は、排出孔
から排出され排出シュート４からＬバルブ（気密排出装
置）５を経て流動層焼成炉６に投入せしめられ、焼成炉
６において焼成せしめられたのち、流動床クーラ７，充
填層クーラ８を経てセメントクリンカとして回収され
る。図中９は微粉炭燃料供給ライン，１０は重油バーナ
である。このような焼成設備において本発明は、焼成炉
でアグロメが発生せず、而も、流動化不良が起らないよ
うに焼成炉を連続安定運転させることにあり、以下装置
の構成、その運転方法について詳述する。
明すると、１はサスペンションプレヒータで、該サスペ
ンションプレヒータ１は、サイクロンＣ1，Ｃ2，Ｃ3に
よって構成されている。原料投入シュート２から系内に
投入されたセメント原料粉は、サイクロンＣ3→Ｃ2→Ｃ
1を経て予熱されたのち流動層型式の造粒炉３内に投入
される。造粒炉３内で流動整粒された造粒物は、排出孔
から排出され排出シュート４からＬバルブ（気密排出装
置）５を経て流動層焼成炉６に投入せしめられ、焼成炉
６において焼成せしめられたのち、流動床クーラ７，充
填層クーラ８を経てセメントクリンカとして回収され
る。図中９は微粉炭燃料供給ライン，１０は重油バーナ
である。このような焼成設備において本発明は、焼成炉
でアグロメが発生せず、而も、流動化不良が起らないよ
うに焼成炉を連続安定運転させることにあり、以下装置
の構成、その運転方法について詳述する。
【０００７】図２に示すように、一次冷却手段である前
記流動層クーラ７と二次冷却手段である前記充填層クー
ラ（多室流動層クーラ他）８に夫々専用のルーツブロワ
１１，１２を設置し、各別に冷却用空気が押込まれるよ
うにしてある。また、前記Ｌバルブ５と前記ルーツブロ
ワ１１，１２の送風管路に設けた制御弁１１ａ，１２ａ
とは、造粒物の粒径を計測する粒径計測器１３と、この
計測値信号、原料量値信号，燃料量値信号を比較演算す
る演算装置１４をもつ制御回路によって接続されてい
る。図中Ｆ1，Ｆ2は押込み空気の流量計，Ｔ1，Ｔ2，Ｔ
3は夫々流動層の温度計である。
記流動層クーラ７と二次冷却手段である前記充填層クー
ラ（多室流動層クーラ他）８に夫々専用のルーツブロワ
１１，１２を設置し、各別に冷却用空気が押込まれるよ
うにしてある。また、前記Ｌバルブ５と前記ルーツブロ
ワ１１，１２の送風管路に設けた制御弁１１ａ，１２ａ
とは、造粒物の粒径を計測する粒径計測器１３と、この
計測値信号、原料量値信号，燃料量値信号を比較演算す
る演算装置１４をもつ制御回路によって接続されてい
る。図中Ｆ1，Ｆ2は押込み空気の流量計，Ｔ1，Ｔ2，Ｔ
3は夫々流動層の温度計である。
【０００８】
【運転方法】造粒炉から排出された造粒物を自動、また
は、手動によりサンプリングして粒径を計測し、この計
測値信号は演算装置１４に入力される。造粒物の所望粒
径を例えば2.5±0.5mmと設定した場合において、サンプ
リングした造粒物の粒径が例えば2.0mm以下のときは、 （ａ）計測された造粒物の粒径と、ルーツブロワ１２と
焼成炉６の層温度Ｔ2より計算された焼成炉６の空塔速
度Ｕ0とから焼成炉６のアグロメ温度を計算する。 （ｂ）算出されたアグロメ温度が焼成温度＋αより低く
なれば、ルーツブロワ１２の風量を増加する。 （ｃ）この風量増加に伴って焼成温度が一定となるよう
焼成炉６への燃料を増加する。 （ｄ）流動層クーラ７の空塔速度Ｕ0，Ｕｍｆを計算
し、Ｕ0＞Ｋ×Ｕｍｆ、かつ、流動層クーラ７の温度が
１１００℃以下ならば、ルーツブロワ１１の風量を減少
する。 （ｅ）造粒炉３の温度が一定となるように造粒炉３への
燃料量を調整する。 また、造粒物の粒径が例えば3.0mm以上の場合には、 （ａ）焼成炉６の空塔速度Ｕ0，Ｕｍｆを計算し、Ｕ0＜
Ｋ×Ｕｍｆならばルーツブロワ１２の押込み風量を増加
する。 （ｂ）この風量増加に伴って焼成炉６の温度が一定とな
るように焼成炉６への燃料を増加する。 （ｃ）流動層クーラ７の空塔速度Ｕ0，Ｕｍｆを計算
し、Ｕ0＜Ｋ×Ｕｍｆで、かつ、流動層クーラ７の温度
が１１００℃以上であれば、ルーツブロワ１１の押込み
風量を増加する。また、Ｕ0＞Ｋ×Ｕｍｆならばルーツ
ブロワ１１の押込み風量を減少する。 （ｄ）造粒炉３の温度が一定となるよう造粒炉３への燃
料量を調整する。 また、造粒粒径の異常が続く場合は、造粒炉３の温度、
または、原料投入量を変更し、粒径回復操作を行う。即
ち、粒径が２mm以下の場合は、造粒炉温度を上げるか、
あるいは、原料投入量を減らす。粒径が３mm以上の場合
には、造粒炉温度を下げるか、あるいは、原料投入量を
増加する。そして、粒径が正常になれば、ルーツブロワ
１１，１２の押込み風量を元に戻す。
は、手動によりサンプリングして粒径を計測し、この計
測値信号は演算装置１４に入力される。造粒物の所望粒
径を例えば2.5±0.5mmと設定した場合において、サンプ
リングした造粒物の粒径が例えば2.0mm以下のときは、 （ａ）計測された造粒物の粒径と、ルーツブロワ１２と
焼成炉６の層温度Ｔ2より計算された焼成炉６の空塔速
度Ｕ0とから焼成炉６のアグロメ温度を計算する。 （ｂ）算出されたアグロメ温度が焼成温度＋αより低く
なれば、ルーツブロワ１２の風量を増加する。 （ｃ）この風量増加に伴って焼成温度が一定となるよう
焼成炉６への燃料を増加する。 （ｄ）流動層クーラ７の空塔速度Ｕ0，Ｕｍｆを計算
し、Ｕ0＞Ｋ×Ｕｍｆ、かつ、流動層クーラ７の温度が
１１００℃以下ならば、ルーツブロワ１１の風量を減少
する。 （ｅ）造粒炉３の温度が一定となるように造粒炉３への
燃料量を調整する。 また、造粒物の粒径が例えば3.0mm以上の場合には、 （ａ）焼成炉６の空塔速度Ｕ0，Ｕｍｆを計算し、Ｕ0＜
Ｋ×Ｕｍｆならばルーツブロワ１２の押込み風量を増加
する。 （ｂ）この風量増加に伴って焼成炉６の温度が一定とな
るように焼成炉６への燃料を増加する。 （ｃ）流動層クーラ７の空塔速度Ｕ0，Ｕｍｆを計算
し、Ｕ0＜Ｋ×Ｕｍｆで、かつ、流動層クーラ７の温度
が１１００℃以上であれば、ルーツブロワ１１の押込み
風量を増加する。また、Ｕ0＞Ｋ×Ｕｍｆならばルーツ
ブロワ１１の押込み風量を減少する。 （ｄ）造粒炉３の温度が一定となるよう造粒炉３への燃
料量を調整する。 また、造粒粒径の異常が続く場合は、造粒炉３の温度、
または、原料投入量を変更し、粒径回復操作を行う。即
ち、粒径が２mm以下の場合は、造粒炉温度を上げるか、
あるいは、原料投入量を減らす。粒径が３mm以上の場合
には、造粒炉温度を下げるか、あるいは、原料投入量を
増加する。そして、粒径が正常になれば、ルーツブロワ
１１，１２の押込み風量を元に戻す。
【０００９】
【発明の効果】上述のように本発明の構成によれば、次
のような効果が得られる。外乱により造粒炉で造粒され
る造粒物の粒径異常が発生しても、一次，二次冷却手段
への押込み風量の制御によって焼成炉の運転を停止させ
ることなく継続操作し、粒径の正常化を図るとともに、
連続安定運転がなしうる。
のような効果が得られる。外乱により造粒炉で造粒され
る造粒物の粒径異常が発生しても、一次，二次冷却手段
への押込み風量の制御によって焼成炉の運転を停止させ
ることなく継続操作し、粒径の正常化を図るとともに、
連続安定運転がなしうる。
【図１】流動床セメント焼成設備の概略図である。
【図２】本発明方法を実施する装置の要部を示す概略図
である。
である。
【図３】焼成炉のアグロメ温度を示す焼成炉温度−粒径
の関係を示す特性図である。
の関係を示す特性図である。
【図４】従来技術の焼成装置の概略図である。
Ｃ1 サイクロン Ｃ2 サイクロン Ｃ3 サイクロン １ サスペンションプレヒータ ２ 原料投入シュート ３ 造粒炉 ４ 排出シュート ５ Ｌバルブ ６ 流動層焼成炉 ７ 流動床クーラ ８ 充填層クーラ １１ ルーツブロワ １１ａ 制御弁 １２ ルーツブロワ １２ａ 制御弁 １３ 粒径計測器 １４ 演算装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 向井 克治 東京都千代田区神田美土代町１番地 住友 セメント株式会社内 (72)発明者 石鉢 俊幸 東京都千代田区神田美土代町１番地 住友 セメント株式会社内 (72)発明者 橋本 勲 明石市川崎町１番１号 川崎重工業株式会 社明石工場内 (72)発明者 村尾 三樹雄 神戸市中央区東川崎町３丁目１番１号 川 崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 金森 省三 神戸市中央区東川崎町３丁目１番１号 川 崎重工業株式会社神戸工場内
Claims (1)
- 【請求項１】 噴流流動層造粒炉で造粒された造粒物を
流動層焼成炉に排出供給し、該焼成炉で焼成されたセメ
ントクリンカを、流動層クーラなどの一次冷却手段，充
填層クーラや多室流動層クーラなどの二次冷却手段を経
て回収するようにした焼成炉の運転方法であって、前記
造粒炉から排出される造粒物の粒径を計測し、この粒径
が設定粒径から外れた計測値信号により、前記焼成炉で
アグロメが発生しない、および、流動化不良が発生しな
い流速が得られるように、前記一次，二次冷却手段の押
込み風量を制御することを特徴とするセメントクリンカ
焼成装置における焼成炉の運転方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36049292A JPH0780700B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | セメントクリンカ焼成装置における焼成炉の運転方法 |
| TW082110601A TW290530B (ja) | 1992-12-28 | 1993-12-14 | |
| DK93120421T DK0605832T3 (da) | 1992-12-28 | 1993-12-17 | Apparat til fremstilling af cementklinker |
| DE69330940T DE69330940T2 (de) | 1992-12-28 | 1993-12-17 | Apparat zur Herstellung von Zementklinker |
| EP93120421A EP0605832B1 (en) | 1992-12-28 | 1993-12-17 | Apparatus for manufacturing cement clinker |
| US08/174,693 US5478234A (en) | 1992-12-28 | 1993-12-27 | Apparatus for manufacturing cement clinker |
| CN93119976A CN1055755C (zh) | 1992-12-28 | 1993-12-28 | 生产水泥熟料的装置 |
| KR1019930030196A KR970001243B1 (ko) | 1992-12-28 | 1993-12-28 | 시멘트 클링커 제조장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36049292A JPH0780700B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | セメントクリンカ焼成装置における焼成炉の運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06199551A true JPH06199551A (ja) | 1994-07-19 |
| JPH0780700B2 JPH0780700B2 (ja) | 1995-08-30 |
Family
ID=18469636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36049292A Expired - Lifetime JPH0780700B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | セメントクリンカ焼成装置における焼成炉の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0780700B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4879074A (en) * | 1986-11-27 | 1989-11-07 | Ube Industries, Ltd. | Method for coating soot on a melt contact surface |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103105067B (zh) * | 2013-03-06 | 2015-08-26 | 刘红锁 | 粉状物料悬浮换热装置及粉状物料换热系统 |
-
1992
- 1992-12-28 JP JP36049292A patent/JPH0780700B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4879074A (en) * | 1986-11-27 | 1989-11-07 | Ube Industries, Ltd. | Method for coating soot on a melt contact surface |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0780700B2 (ja) | 1995-08-30 |
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