JPH06173996A - 油圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 アクチェータによる上流側バルブのセット荷
重の変更に伴い下流側抵抗部材との協同の下にメインバ
ルブの背圧室圧力を変え、当該メインバルブの発生減衰
力を制御する減衰力調整式の油圧緩衝器において、上流
側バルブの制御用アクチュエータとして信頼性に富み、
かつ、長手方向寸法も短く構成でき、しかも、駆動電圧
が低くて他の機器に電磁波障害を与えることもなく、さ
らには、背圧室における油圧の急激な上昇をも阻止して
メインバルブによる安定した発生減衰力の制御を可能に
する。 【構成】 上流側バルブ６６，８２のセット荷重を変更
するアクチュエータとしてソレノイド６１，７７を用い
ると共に、下流側抵抗部材として常に一定のセット荷重
を保つ下流側バルブ６７，８３を使用する。そして、こ
れら上流側バルブ６６，８２と下流側バルブ６７，８３
の絞り面積差によるパイロット圧制御で背圧室Ｒ，Ｒａ
内の油圧を変更し、伸側或いは圧側メインバルブ６０，
７６による伸側および圧側発生減衰力を制御する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、自動車等の走行車両
の車体と車輪間に介装して路面から車体へと伝達される
振動を減衰する油圧緩衝器に関し、さらに詳しくは、減
衰力発生用のメインバルブを背面制御バルブとし、この
背面制御用の背圧をアクチュエータによるパイロットバ
ルブのセット荷重の変更により変えて、メインバルブの
発生減衰力を制御するように構成した油圧緩衝器の改良
に関する。

【０００２】

【従来の技術】アクチュエータとして圧電素子等の電歪
部材を用い、この電歪部材による押圧力で発生減衰力を
可変制御するように構成した油圧緩衝器としては、従来
から種々の構成のものが提案されている。

【０００３】例えば、油圧緩衝器における減衰力発生部
が図６に示すような構造である場合には、環状リーフバ
ルブからなるメインバルブ１の図中右寄りである内周端
側に図中白抜き矢印で示すように電歪部材２（図示省
略）の押圧力が作用すると、当該メインバルブ１の図中
左側端である外周端側がバルブシート部３のシート面へ
と強く押し付けられる。

【０００４】これにより、メインバルブ１のシート面に
対する押圧力（セット荷重）が初期時よりも大きくなっ
てその撓み特性が上昇し、図中実線矢印のようにメイン
バルブ１を押し開いて流れる作動油の流動抵抗が増大し
て発生減衰力が高くなる。

【０００５】確に、上記構造の減衰力調整機構を備えた
油圧緩衝器によれば、ロータリアクチュエータ等を用い
てオリフィスの開口面積を変える旧来の減衰力調整式油
圧緩衝器に比べてメインバルブ１自体のバルブ特性を変
更し得ることから、より好ましい減衰作用を行い得るば
かりか、オリフィスの開口面積を変えるロータリバルブ
の利用も不要となるので製品としてのコスト低廉化をも
図れる利点がある。

【０００６】しかしながら、図６に示す減衰力調整機構
にあっては、メインバルブ１のシート面に対する押付力
を変える電歪部材２の押付力、即ち、電歪部材２の撓み
量が極めて微小であることから当該押付力の変更幅を大
きくとれず、その結果、減衰力の調整幅が狭くなってし
まうという不都合がある。

【０００７】そこで、図７に示すような構造の減衰力調
整機構が提案されているが、当該減衰力調整機構は、メ
インバルブ１の背面側に位置して背圧室Ｒを構成し、こ
の背圧室Ｒの油圧（背圧）を変更することでメインバル
ブ１のシート面に対する押圧力を変え、メインバルブ１
の発生減衰力を制御するようにしている。

【０００８】すなわち、背圧室Ｒの油圧は、図中実線矢
印のようにメインバルブ１を上方に撓ませて流れるメイ
ン流れの上流側から分岐し、図中点線矢印のように上流
側バルブ４と下流側固定オリフィス５を通して流れるパ
イロット流れ中の中間部分の圧力が導かれる。

【０００９】上流側バルブ４の内周端には、電歪部材２
（図示省略）による押付力が作用するようになってお
り、当該押付力が作用すると上流側バルブ４のバルブシ
ート部３に対する押圧力が低下し、当該上流側バルブ４
を通る作動油の流動抵抗が小さくなって圧損が低下す
る。

【００１０】その結果、電歪部材２に電圧が印加される
と、上流側バルブ４を通るパイロット流量が増大し、下
流側固定オリフィス５との間の油圧が上昇してメインバ
ルブ１における背圧室Ｒの油圧も共に上昇し、この油圧
のよりメインバルブ１をバルブシート部へと押し付け
て、メイン流れに対する当該メインバルブ１の発生減衰
力を高くする。

【００１１】なお、上記とは逆に、電歪部材２の押付力
を上流側バルブ４に対し図５と同様にその支持点よりも
外周端寄りに作用させるようにしてやれば、電歪部材２
への電圧印加に伴い上流側バルブ４のシート力が上昇し
てそこを通るパイロット流量が減少し、背圧室Ｒの油圧
が下降してメイン流れに対するメインバルブ１の発生減
衰力は低くなる。

【００１２】このように、図７に示す減衰力調整機構に
あっては、パイロット方式によりメインバルブ１のバル
ブ特性を変えて減衰力制御を行うようにしているため、
電歪部材２の撓み量が微小であっても、メインバルブ１
に作用する背圧の変更幅を大きくして広い領域（調整
幅）での減衰力調整が可能になる。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た図７に示すパイロット方式の減衰力調整機構を備えた
油圧緩衝器にあっても、依然として上流側バルブ４のバ
ルブシート部３に対する押圧力を電歪部材２の押付力で
制御するようにしているため、アクチュエータとしての
電歪部材２の信頼性に問題があり、しかも、通常電歪部
材２は、例えば圧電素子を積層して構成するのが普通で
あるため、長手寸法が長大となって組み込みに不利が生
じる。

【００１４】また、電歪部材２は駆動電圧が高いことか
ら、車載ラジオに不快な雑音を与えたり、エンジンコン
トロールをコンピュータで行うＥＭＩ制御の車両では、
コンピュータ制御に狂いが生じてエンジンコントロール
が不調になるなどの欠点を有する。

【００１５】さらに、上記に加えて、背圧室Ｒの油圧制
御を司る下流側抵抗部材を固定オリフィス５で構成して
いるので、上流側バルブ４による油圧制御を速効的にす
るためこの下流側固定オリフィス５を極力小径とする必
要があり、その結果、上流側バルブ４の僅かの制御によ
っても背圧室Ｒの油圧が大きく変化して、メインバルブ
１による発生減衰力の安定した制御ができないという不
都合をも生じる。

【００１６】この発明は、上記の事情に基づいて創案さ
れたものであって、その目的とするところは、上流側バ
ルブの制御用アクチュエータとして信頼性に富み、か
つ、長手方向寸法も短く構成でき、しかも、駆動電圧が
低くて他の機器に電磁波障害を与えることもなく、さら
には、背圧室における油圧の急激な上昇をも阻止してメ
インバルブによる安定した発生減衰力の制御を可能にし
た減衰力調整機構を備える油圧緩衝器を提供することで
ある。

【００１７】

【課題を解決するための手段】上記したこの発明の目的
は、上流側バルブのセット荷重をソレノイドによって制
御すると共に、下流側抵抗部材として常に一定のセット
荷重を保つ下流側バルブを用い、これら上流側バルブと
下流側バルブの絞り面積差によるパイロット圧制御で背
圧室内の油圧を変更し、メインバルブの発生減衰力を制
御することによって達成される。

【００１８】

【作用】すなわち、上記の構成により、ソレノイドへの
印加電圧を制御して例えば上流側バルブのセット荷重を
上げたとすると、上流側バルブから下流側バルブを通し
て両バルブを押し開きつつ流れるパイロット流量が減少
し、メインバルブの背圧室内圧力が下降してメインバル
ブによる発生減衰力が低下する。

【００１９】このように、ソレノイドからの押付力を受
ける上流側バルブと一定のセット荷重を保つ下流側バル
ブの開口面積差でパイロット流量を調整し、このパイロ
ット流量の調整で間接的にメインバルブのセット荷重を
変えて当該メインバルブによる発生減衰力を制御する。

【００２０】したがって、上流側バルブに押付力を加え
るアクチュエータとして安価なソレノイドを用いたとし
ても、当該ソレノイドにおけるプランジャとコイルのギ
ャップを小さくしておくことにより、大きな押付力で且
微小なストロークで応答性よくメインバルブの発生減衰
力を制御することが可能になる。

【００２１】かくして、アクチュエータとしての信頼性
の向上と組み込みの容易化は勿論のこと、ソレノイドに
対する駆動電圧も低くてすむので他部材に電磁波障害を
与える恐れもなく、しかも、メインバルブの発生減衰力
制御を応答性よく行うことができるのである。

【００２２】

【実施例】以下、添付図面に基づいてこの発明の実施例
を説明する。

【００２３】図１は、この発明を実施した油圧緩衝器５
０の要部を示すもので、当該油圧緩衝器５０は、円筒状
をしたシリンダ５１と、このシリンダ５１を取り巻いて
同心状に配置した同じく円筒状のアウターシェル５２、
およびシリンダ５１内に摺動自在に嵌挿したピストン５
３、並びにシリンダ５１の下端に位置してアウターシェ
ル５２との間に介装したベースバルブ５４とからなる。

【００２４】前記ピストン５３からは、当該ピストン５
３を担うピストンロッド５５が上方へと向かって延びて
おり、このピストンロッド５５は、シリンダ５１とアウ
ターシェル５２の上端を閉塞するベアリングケース（図
示省略）を貫通し、当該ベアリングケースでガイドされ
つつ且油密状態の下にシリンダ５１外へと突出してい
る。

【００２５】かくして、ピストン５３は、シリンダ５１
内をピストンロッド５５側の上部油室Ａとベースバルブ
５４側の下部油室Ｂとに区画すると共に、ベースバルブ
５４は、この下部油室Ｂをシリンダ５１とアウターシェ
ル５２間のリザーバ室Ｃから隔離している。

【００２６】なお、ピストンロッド５５は、下端にねじ
結合した連結体５６を備え、この連結体５６の上部には
バンプラバー５７が設けてあって当該バンプラバー５７
が前記シリンダ５１とアウターシェル５２の上端を閉塞
するベアリングケースの下面と対向し、油圧緩衝器５０
の最伸長時に発生する衝撃をベアリングケースとバンプ
ラバー５７の衝合によって緩和するようにしてある。

【００２７】前記上部油室Ａと下部油室Ｂを区画するピ
ストン５３は、上記連結体５６の下部インロー部５６ａ
に嵌挿したのち、下からピストンナット５８で締め付け
ることによりピストンロッド５５に対して固定してあ
る。

【００２８】上記油圧緩衝器５０のピストン５３に対し
て伸側減衰力発生機構を組み込むために、ピストン５３
には伸側通路５３ａと圧側通路５３ｂが穿設してあり、
これら伸側通路５３ａの上下端と圧側通路５３ｂの上端
はそれぞれピストン５３の上下面に形成した環状溝５３
ｃ，５３ｄ，５３ｅに通じ、これら環状溝５３ｃ，５３
ｄ，５３ｅを通して上部油室Ａと下部油室Ｂを連通して
いる。

【００２９】ピストン５３の上面には、連結体５６と当
該ピストン５３とで内周端を挟持した内周固定のリーフ
状チェックバルブ５９が設けてあり、油圧緩衝器５０の
静止状態において、このチェックバルブ５９によりピス
トン５３における圧側通路５３ｂの環状溝５３ｅを閉じ
ると共に、伸側通路５３ａの上面側環状溝５３ｃを当該
チェックバルブ５９の内周端側に穿ったスリット５９ａ
で常時上部油室Ａへと連通している。

【００３０】同様に、ピストン５３の下面には、当該ピ
ストン５３とピストンナット５８とで内周端を挟持した
リーフ状の伸側減衰力発生機構である内周固定の伸側メ
インバルブ６０が設けてあり、この伸側メインバルブ６
０で通常ピストン５３における伸側通路５３ａの下面側
環状溝５３ｄを閉じている。

【００３１】なお、図示にあっては、油圧緩衝器５０が
伸長行程にあって伸側メインバルブ６０が下方へと撓
み、ピストン５３の伸側通路５３ａを下部油室Ｂへと開
放している状態で示してある。

【００３２】一方、上記伸側減衰力発生機構に対して減
衰力調整機能を付与するために、ピストン部には伸側減
衰力調整機構が併設してある。

【００３３】ピストン部を拡大して示す図２にみられる
ように、この減衰力調整機構は、伸側メインバルブ６０
の背面即ち下面側に位置して配設した背圧室Ｒと、この
背圧室Ｒ内に加わる油圧即ち背圧を変えるためのアクチ
ュエータであるソレノイド６１、および連結体５６の下
部インロー部５６ａ内に螺挿した油路体６２とからな
る。

【００３４】上記背圧室Ｒを構成するためにピストンナ
ット５８の外周には保持体６３が螺着してあり、この保
持体６３内に上下動自在に挿入した摺動環６４の上端を
当該保持体６３との間に介装したスプリング６５で伸側
メインバルブ６０の下面へと押し付けることにより、こ
れら伸側メインバルブ６０とピストンナット５８および
保持体６３並びに摺動環６４とで背圧室Ｒを区画してい
る。

【００３５】背圧室Ｒは、シリンダ５１内の上部油室Ａ
と下部油室Ｂとを結ぶバイパス通路であるパイロット通
路（これについては後記する）中に介装され、このパイ
ロット通路には、背圧室Ｒを挟んで上部油室Ａ側に上流
側バルブ６６が、また、下部油室Ｂ側には下流側バルブ
６７がそれぞれ配設してある。

【００３６】上流側バルブ６６は、前記油路体６２の上
端に圧入した中空ピン６８で内周端側を挟持した内周固
定のリーフバルブとして構成してあり、通常油路体６２
の上端環状溝６２ａを閉じている。

【００３７】また、下流側バルブ６７も同様に、ピスト
ンナット５８と保持体６３とで内周端側を挟持した内周
固定のリーフバルブとして構成してあり、通常保持体６
３の下面環状溝６３ａを閉じている。

【００３８】なお、図示にあっては、前記伸側メインバ
ルブ６０と同様に油圧緩衝器５０が伸長行程にあり、こ
れら上流側および下流側バルブ６６，６７がパイロット
通路を流れる作動油によって押し開かれている状態で示
してある。

【００３９】前記背圧室Ｒは、一方ではピストンナット
５８に穿った油孔５８ａから連結体５６の下部インロー
部５６ａにおける環状溝５６ｂと油孔５６ｃ，油路体６
２の環状溝６２ｂ，横孔６２ｃ，縦孔６２ｄ，中空ピン
６８、および後記するソレノイド６１のプランジャ７０
における油孔７０ｂを通して油路体６２とソレノイド６
１間の部屋Ｆに連通している。

【００４０】そして、さらにそこから、上流側バルブ６
６，油路体６２の環状溝６２ａと油孔６２ｅおよび環状
通路６２ｆ，連結体５６の下部インロー部５６ａにおけ
る油孔５６ｄと環状溝５６ｅ，ピストン５３の斜め孔５
３ｆと伸側通路５３ａおよび環状溝５３ｃを通してシリ
ンダ５１内の上部油室Ａへと通じている。

【００４１】また、背圧室Ｒの他方側は、保持体６３の
油孔６３ｂから環状溝６３ａと下流側バルブ６７を通し
てシリンダ５１内の下部油室Ｂへと連通している。

【００４２】これにより、背圧室Ｒは、ピストン５３の
斜め孔５３ｆから連結体５６，油路体６２ピストンナッ
ト５８および保持体６３を通してシリンダ５１内の上部
油室Ａと下部油室Ｂとを結ぶパイロット通路中に介装さ
れることになり、かつ、この背圧室Ｒを挟んでパイロッ
ト通路の上流側に上流側バルブ６６が、また、下流側に
位置して下流側バルブ６７がそれぞれ配設されることに
なる。

【００４３】伸側メインバルブ６０に対し背圧として作
用する上記背圧室Ｒ内の油圧を変えて伸側発生減衰力を
制御するソレノイド６１は、コイル６９と当該コイル６
９を貫通して上下動可能に緩挿したプランジャ７０とか
らなり、コイル６９を連結体５６内に嵌着することによ
って、ピストンロッド５５の下端面と油路体６２の上端
面との間に上流側バルブ６６と対向して配置してある。

【００４４】プランジャ７０の上端とピストンロッド５
５の下端面との間には支持スプリング７１が介装してあ
り、プランジャ７０は、この支持スプリング７１の復元
力で下端を前記上流側バルブ６６の上面外周部へと押し
付けられ、この状態においてコイル６９の上端面とプラ
ンジャ７０の上端つば部７０ａ間のギャップが必要最小
限になるように、当該ギャップをできるだけ小さくして
ある。

【００４５】これにより、上流側バルブ６６に押付力を
加えるアクチュエータとして安価なソレノイド６１を用
いたとしても、大きな押付力で且微小なストロークでも
って上流側バルブ６６のセット荷重を変え、背圧室Ｒの
油圧を応答性よく変更して伸側メインバルブ６０の発生
減衰力を制御することができるようにしてある。

【００４６】そして、上記ソレノイド６１のコイル６９
からは、ピストンロッド５５の透孔５５ａを通してリー
ド線７２が油圧緩衝器５０外へと延び、このリード線７
２を介してソレノイド６１のコイル６９に電圧を印加す
るようにしてある。

【００４７】なお、プランジャ７０の下端部分には、前
記パイロット通路の一部を構成する油孔７０ｂを設け、
この油孔７０ｂによって通空ピン６８から上流側バルブ
６６に向かうパイロット流れの流路を確保している。

【００４８】図１に戻って、この実施例の場合、ベース
バルブ５４もまた前記ピストン５３と同様に、圧側減衰
力発生機構と当該圧側減衰力発生機構を制御する圧側減
衰力調整機構とを備えている。

【００４９】すなわち、ベースバルブ５４には圧側通路
５４ａと伸側通路５４ｂが穿設してあり、これら圧側通
路５４ａの上下端と伸側通路５４ｂの上端はそれぞれベ
ースバルブ５４の上下面に形成した環状溝５４ｃ，５４
ｄ，５４ｅに通じ、これら環状溝５４ｃ，５４ｄ，５４
ｅおよびベースバルブ５４の下部切欠き５４ｆを通して
下部油室Ｂとリザーバ室Ｃを連通している。

【００５０】ベースバルブ５４の中心部には、当該ベー
スバルブ５４を貫通して連結体７３が挿通してあり、こ
の連結体７３は、当該連結体７３の下方から螺挿したベ
ースバルブナット７４とでベースバルブ５４を挟持する
ことにより、当該ベースバルブ５４に対して固定してあ
る。

【００５１】ベースバルブ５４の上面には、上記連結体
７３とベースバルブ５４とで内周端を挟持した内周固定
のリーフ状チェックバルブ７５が設けてある。

【００５２】チェックバルブ７５は、油圧緩衝器５０の
静止状態においてベースバルブ５４における伸側通路５
４ｂの環状溝５４ｅを閉じると共に、圧側通路５４ａの
上面側環状溝５４ｃを当該チェックバルブ７５の内周端
側に穿ったスリット７５ａで常時下部油室Ｂへと連通し
ている。

【００５３】同様に、ベースバルブ５４の下面には、当
該ベースバルブ５４とベースバルブナット７４とで内周
端を挟持したリーフ状の圧側減衰力発生機構である内周
固定の圧側メインバルブ７６が設けてあり、この圧側メ
インバルブ７６で通常ベースバルブ５４における圧側通
路５４ａの下面側環状溝５４ｄを閉じている。

【００５４】なお、図示にあっては、油圧緩衝器５０が
圧縮行程にあって圧側メインバルブ７６が下方へと撓
み、ベースバルブ５４の圧側通路５４ａをリザーバ室Ｃ
側へと開放している状態で示してある。

【００５５】一方、上記圧側減衰力発生機構に対して減
衰力調整機能を付与するための圧側減衰力調整機構は、
ベースバルブ部の拡大図である図３にみられるように、
圧側メインバルブ７６の背面即ち下面側に位置して配設
した背圧室Ｒａと、この背圧室Ｒａ内に加わる油圧即ち
背圧を変えるためのアクチュエータであるソレノイド７
７、および連結体７３内に螺挿した油路体７８とからな
る。

【００５６】上記背圧室Ｒａを構成するために、ベース
バルブナット７４の外周には保持体７９が螺着してあ
り、この保持体７９内に上下動自在に挿入した摺動環８
０の上端を保持体７９との間に介装したスプリング８１
で圧側メインバルブ７６の下面へと押し付けることによ
り、これら圧側メインバルブ７６とベースバルブナット
７４および保持体７９並びに摺動環８０とで背圧室Ｒａ
を区画している。

【００５７】背圧室Ｒａは、下部油室Ｂとリザーバ室Ｃ
とを結ぶパイロット通路中に介装してあり、かつ、この
パイロット通路には、背圧室Ｒａを挟んで下部油室Ｂ側
に上流側バルブ８２が、また、リザーバ室Ｃ側には下流
側バルブ８３がそれぞれ配設してある。

【００５８】上流側バルブ８２は、前記油路体７８の上
端に圧入したピン８４で内周端側を挟持した内周固定の
リーフバルブとして構成してあり、通常油路体７８の上
端環状溝７８ａを閉じている。

【００５９】また、下流側バルブ８３も同様に、ベース
バルブナット７４と保持体７９とで内周端側を挟持した
内周固定のリーフバルブとして構成してあり、通常、保
持体７９の下面環状溝７９ａを閉じている。

【００６０】なお、図示にあっては、前記圧側メインバ
ルブ７６と同様に油圧緩衝器５０が圧縮行程にあり、こ
れら上流側および下流側バルブ８２，８３がパイロット
通路を流れる作動油によって押し開かれている状態で示
してある。

【００６１】前記背圧室Ｒａは、一方では、ベースバル
ブナット７４に穿った油孔７４ａから連結体７３の外周
面における環状溝７３ａと油孔７３ｂ，油路体７８とソ
レノイド７７間の部屋Ｇ，上流側バルブ８２および油路
体７８の環状溝７８ａと油孔７８ｂを通してシリンダ５
１内の下部油室Ｂへと通じ、また、他方では、保持体７
９の油孔７９ｂと環状溝７９ａおよび下流側バルブ８３
を通してリザーバ室Ｃへと連通している。

【００６２】これにより、背圧室Ｒａは、油路体７８か
ら連結体７３，ベースバルブナット７４および保持体７
９を通して下部油室Ｂとリザーバ室Ｃとを結ぶパイロッ
ト通路中に介装されることになり、かつ、この背圧室Ｒ
ａを挟んでパイロット通路の上流側に上流側バルブ８２
が、また、下流側に位置して下流側バルブ８３がそれぞ
れ配設されることになる。

【００６３】圧側メインバルブ７６に対し背圧として作
用する上記背圧室Ｒａ内の油圧を制御して圧側発生減衰
力を調整するソレノイド７７は、コイル８５と当該コイ
ル８５を貫通して上下動可能に緩挿したプランジャ８６
とからなり、コイル８５を連結体７３内に下方から嵌着
したのち、当該連結体７３の下端開口部に蓋体８７を施
すことにより前記上流側バルブ８２と対向して配設して
ある。

【００６４】プランジャ８６と蓋体８７との間には支持
スプリング８８が介装してあり、プランジャ８６は、こ
の支持スプリング８８の復元力で前記上流側バルブ８２
の下面外周部へと押し付けられ、この状態においてコイ
ル８５の下端面とプランジャ８６の下端つば部８６ａ間
のギャップが必要最小限になるように、当該ギャップを
できるだけ小さくしてある。

【００６５】上記ソレノイド７７のコイル８５からは、
蓋体８７の透孔８７ａを通してリード線８９が油圧緩衝
器５０外へと延び、このリード線８９を介して当該ソレ
ノイド７７のコイル８５に電圧を印加するようにしてあ
る。

【００６６】次に、上記のように構成した油圧緩衝器５
０の作用について説明する。

【００６７】シリンダ５１内からピストンロッド５５が
抜け出す伸長行程時にあっては、一方では、上部油室Ａ
内の作動油が、チェックバルブ５９のスリット５９ａか
らピストン５３の環状溝５３ｃ，伸側通路５３ａおよび
環状溝５３ｄを通して伸側メインバルブ６０を下方に撓
ませつつ下部油室Ｂへと流動する。

【００６８】また、他方では、上記ピストン５３の伸側
通路５３ａから分岐してその斜め孔５３ｆ，連結体５６
の環状溝５６ｅと油孔５６ｄ，油路体６２の環状通路６
２ｆと油孔６１ｅおよび環状溝６２ａを通り、上流側バ
ルブ６６を押し開きつつ部屋Ｆに流入する。

【００６９】この部屋Ｆに流入した作動油は、ソレノイ
ド６１におけるプランジャ７０の油孔７０ｂから中空ピ
ン６８，油路体６２の縦孔６２ｄと横穴６２ｃおよび環
状溝６２ｂ，連結体５６の油孔５６ｃと環状溝５６ｂ、
並びにピストンナット５８の油孔５８ａを通して背圧室
Ｒに流入し、この背圧室Ｒを経由して保持体６３の油孔
６３ｂと環状溝６３ａから下流側バルブ６７を押し開い
て下部油室Ｂへと流動する。

【００７０】一方、これと並行して、シリンダ５１に対
するピストンロッド５５の退出体積分に相当する量の作
動油が、リザーバ室Ｃからベースバルブ５４の切欠き５
４ｆと伸側通路５４ｂおよび環状溝５４ｅを通り、チェ
ックバルブ７５を開きつつ殆ど抵抗なく下部油室Ｂへと
補給される。

【００７１】かくして、ピストン部における背圧室Ｒ内
には、上流側バルブ６６と下流側バルブ６７のセット荷
重差に対応する両者の開口面積差に応じた油圧が加わ
り、上記伸側メインバルブ６０は、自己の初期セット荷
重にこの背圧室Ｒ内の背圧による力が加わったかたちで
撓み、この撓み抵抗に応じた伸側減衰力を発生する。

【００７２】したがって、上記の伸長行程時において、
ソレノイド６１に電圧を印加してプランジャ７０により
上流側バルブ６６の外周側を押し、当該上流側バルブ６
６のセット荷重を強くしてやれば、それに伴い、上流側
バルブ６６の開口面積が小さくなってそこを通る作動油
の流量が減少し、背圧室Ｒ内の油圧が低下して伸側メイ
ンバルブ６０に作用する背圧の影響が少なくなり、当該
伸側メインバルブ６０のセット荷重が下がって伸側発生
減衰力は低下することになる。

【００７３】上記伸長行程時とは逆に、ピストンロッド
５５がシリンダ５１内へと侵入する圧縮行程時にあって
は、一方では、下部油室Ｂ内の作動油が、ピストン５３
の圧側通路５３ｂから環状溝５３ｅを通り、チェックバ
ルブ５９を開いて殆ど抵抗なく上部油室Ａへと流入す
る。

【００７４】一方、これと並行して、シリンダ５１に対
するピストンロッド５５の侵入体積分に相当する量の作
動油が、下部油室Ｂからチェックバルブ７５における切
欠き７５ａおよびベースバルブ５４の環状溝５４ｃと圧
側通路５４ａ、並びに環状溝５４ｄを通して圧側メイン
バルブ７６を下方に撓ませつつリザーバ室Ｃ側へと流動
する。

【００７５】また、他方では、上記下部油室Ｂの作動油
が、油路体７８の油孔７８ｂから環状溝７８ａを通して
上流側バルブ８２を押し開きつつ部屋Ｇに流入し、この
部屋Ｇから連結体７３の油孔７３ｂと環状溝７３ａおよ
びベースバルブナット７４の油孔７４ａを通して背圧室
Ｒａに流入する。

【００７６】この背圧室Ｒａに流入した作動油は、当該
背圧室Ｒａを経由してさらに保持体７９の油孔７９ｂと
環状溝７９ａから下流側バルブ８３を押し開きつつリザ
ーバ室Ｃ側へと流動する。

【００７７】かくして、背圧室Ｒａ内には、上流側バル
ブ８２と下流側バルブ８３のセット荷重差に対応する両
者の開口面積差に応じた油圧が加わり、上記圧側メイン
バルブ７６は、自己の初期セット荷重にこの背圧室Ｒａ
内の背圧による力が加わったかたちで撓み、この撓み抵
抗に応じた圧側減衰力を発生する。

【００７８】したがって、上記の圧縮行程時において、
ソレノイド７７に電圧を印加してプランジャ８６により
上流側バルブ８２の外周側を押し、当該上流側バルブ８
２のセット荷重を強くしてやれば、それに伴い上流側バ
ルブ８２の開口面積が小さくなってそこを流れる作動油
の流量が減少し、背圧室Ｒａ内の油圧が低下して圧側メ
インバルブ７６に作用する背圧の影響が少なくなり、当
該圧側メインバルブ７６のセット荷重が下がって圧側発
生減衰力は低下することになる。

【００７９】図４は、この発明をワンウェイフロータイ
プの油圧緩衝器に実施した例を示すもので、当該油圧緩
衝器は、緩衝器本体１０と伸側および圧側の両方の減衰
力を発生する減衰力発生部２０とからなる。

【００８０】緩衝器本体１０は、この種タイプの油圧緩
衝器において従来から公知のものをそのまま用いること
ができるので、ここでは説明の繁雑化を防ぐために実際
の構造例を示すことなく、主要構成のみを簡略化したか
たちで示してある。

【００８１】すなわち、上記緩衝器本体１０は、円筒状
をしたシリンダ１１と、このシリンダ１１を取り巻いて
同心に配置した同じく円筒状のアウターシェル１４、お
よびシリンダ１１内に摺動自在に嵌挿したピストン１
３、並びにシリンダ１１の下端に位置してアウターシェ
ル１４との間に介装したベースバルブ１６とからなって
いる。

【００８２】前記ピストン１３からは、当該ピストン１
３を担うピストンロッド１２が上方へと向かって延びて
おり、このピストンロッド１２は、シリンダ１１を貫通
して外方へと延びている。

【００８３】かくして、ピストン１３は、シリンダ１１
内をピストンロッド１２側の上部油室Ａとベースバルブ
１６側の下部油室Ｂとに区画すると共に、ベースバルブ
１６は、この下部油室Ｂをシリンダ１１とアウターシェ
ル１４間のリザーバ室Ｃから隔離している。

【００８４】前記上部油室Ａと下部油室Ｂを区画するピ
ストン１３は、下部油室Ｂから上部油室Ａへと向かう作
動油の流動のみを許容するチェックバルブ１３ａを備え
ており、同様にベースバルブ１６には、リザーバ室Ｃか
ら下部油室Ｂに向かう作動油の流動のみを許容するチェ
ックバルブ１６ａが設けてある。

【００８５】そして、上記上部油室Ａとリザーバ室Ｃと
が、それぞれ油路１５ａ，１５ｂによって後記する減衰
力発生部２０のケーシング２１における流入ポート２１
ｂと排出ポート２１ｃに接続している。

【００８６】かくして、緩衝器本体１０は、伸長行程時
において上部油室Ａ内の作動油を油路１５ａから減衰力
発生部２０の流入ポート２１ｂに送り出すと共に、圧縮
行程時にあっても、下部油室Ｂからチェックバルブ１３
ａを通して上部油室Ａに流入した作動油のうち、シリン
ダ１１に対するピストンロッド１２の侵入体積分に相当
する量の作動油を流入ポート２１ｂに送り出すことでワ
ンウェイフロータイプの油圧緩衝器として作用すること
になる。

【００８７】減衰力発生部２０は、ケーシング２１内に
収めたメインバルブ２２からなる減衰力発生機構と、当
該メインバルブ２２の背面側に位置して配置した背圧室
Ｒと当該背圧室Ｒを挟んで上流側と下流側に配設した上
流側バルブ２３と下流側バルブ２４および上流側バルブ
２３のセット荷重を変えるソレノイド３０とからなる減
衰力調整機構を備える。

【００８８】ケーシング２１は有底円筒状の部材で構成
され、かつ、当該ケーシング２１の上壁中央部には連結
体２５がねじ結合されてケーシング２１の内部空間２１
ａ内へと垂下しており、この連結体２５に対して上記減
衰力発生機構と減衰力調整機構とが組み込まれる。

【００８９】上記連結体２５に対して減衰力発生機構を
組み込むために、連結体２５の下部外周には円盤状の隔
壁部材２６が嵌挿してあり、この隔壁部材２６は連結体
２５の下端に螺着したナット２７で当該連結体２５の段
部との間に挟持して固定してある。

【００９０】隔壁部材２６の外周はケーシング２１の内
周壁に対し油密状態を保って接し、この隔壁部材２６に
よりケーシング２１の内部空間２１ａを下方の部屋Ｄと
上方の部屋Ｅとに区画すると共に、これら部屋Ｄ，Ｅ
は、隔壁部材２６に形成した通路２６ａと環状溝２６ｂ
を通して互いに連通している。

【００９１】減衰力発生機構であるメインバルブ２２
は、内周端を連結体２５の段部と隔壁部材２６とで挟持
した内周固定のリーフバルブとして構成され、隔壁部材
２６の上面側に配置されて通常隔壁部材２６における通
路２６ａの環状溝２６ｂを閉じている。

【００９２】なお、図示にあっては、緩衝器本体１０が
伸長或いは圧縮行程にあって減衰力発生部２０に作動油
の流れが生じ、それに伴い、メインバルブ２２が上方へ
と撓んで隔壁部材２６の通路２６ａを開いている状態で
示してある。

【００９３】一方、上記減衰力発生機構に対して減衰力
調整機能を付与するための減衰力調整機構は、メインバ
ルブ２２の背面即ち上面側に位置して配設した背圧室Ｒ
と、この背圧室Ｒ内に加わる油圧即ち背圧を変えるため
のアクチュエータであるソレノイド３０、および連結体
２５の下方から内部へと螺挿した油路体３５とからな
る。

【００９４】上記背圧室Ｒを構成するために連結体２５
の外周には保持体２８が螺着してあり、この保持体２８
内に上下動自在に挿入した摺動環２９の下端を保持体２
８との間に介装したスプリング３３でメインバルブ２２
の上面へと押し付けることにより、これらメインバルブ
２２と連結体２５および保持体２８並びに摺動環２９と
で背圧室Ｒを区画している。

【００９５】背圧室Ｒは、ケーシング２１内の下方の部
屋Ｄと上方の部屋Ｅとを結ぶバイパス通路であるパイロ
ット通路中に介装され、このパイロット通路には、背圧
室Ｒを挟んで部屋Ｄ側に上流側バルブ２３が、また、部
屋Ｅ側には下流側バルブ２４がそれぞれ配設してある。

【００９６】上流側バルブ２３は、前記油路体３５の上
端に内周端側を固定した内周固定のリーフバルブとして
構成してあり、通常油路体３５の上端環状溝３５ａを閉
じている。

【００９７】また、下流側バルブ２４も同様に、連結体
２５と保持体２８とで内周端側を挟持した内周固定のリ
ーフバルブとして構成してあり、通常保持体２８の上面
環状溝２８ｂを閉じている。

【００９８】なお、図示にあっては、前記メインバルブ
２２と同様に緩衝器本体１０が伸長或いは圧縮行程にあ
り、これら上流側および下流側バルブ２３，２４がパイ
ロット通路を流れる作動油によって押し開かれている状
態で示してある。

【００９９】前記背圧室Ｒは、一方では、連結体２５に
穿った油孔２５ａから上流側バルブ２３，油路体３５の
環状溝３５ａと油孔３５ｂ、および連結体２５の下部中
空部２５ｂを通してケーシング２１内の下方の部屋Ｄへ
と通じ、また、他方では、保持体２８の油孔２８ａと環
状溝２８ｂおよび下流側バルブ２４を通してケーシング
２１内の上方の部屋Ｅへと連通している。

【０１００】これにより、背圧室Ｒは、油路体３５のか
ら連結体２５および保持体２８を通してケーシング２１
内の下方の部屋Ｄと上方の部屋Ｅとを結ぶパイロット通
路中に介装されることになり、かつ、この背圧室Ｒを挟
んでパイロット通路の上流側に上流側バルブ２３が、ま
た、下流側に位置して下流側バルブ２４がそれぞれ配設
されることになる。

【０１０１】メインバルブ２２に対し背圧として作用す
る上記背圧室Ｒ内の油圧を制御して伸側および圧側減衰
力を調整するソレノイド３０は、コイル３８および当該
コイル３８を貫通して上下動可能に緩挿したプランジャ
４０とからなり、コイル３８を連結体２５内に上方から
嵌着したのち、当該連結体２５の上端に蓋体４１を螺着
することにより前記上流側バルブ２３と対向して配設し
てある。

【０１０２】プランジャ４０と蓋体４１との間には支持
スプリング４３が介装してあり、プランジャ４０は、こ
の支持スプリング４３の復元力で前記上流側バルブ２２
の上面外周部へと押し付けられ、この状態においてコイ
ル３８の上端面とプランジャ４０の下端つば部４０ａ間
のギャップ３９が必要最小限になるように、ロックナッ
ト４４で蓋体４１を連結体２５に対し調整可能に固定し
てある。

【０１０３】上記ソレノイド３０のコイル３８からは、
連結体２５の透孔２５ｃを通してリード線４２がケーシ
ング２１外へと延び、このリード線４２を介して当該ソ
レノイド３０のコイル３８に電圧を印加するようにして
ある。

【０１０４】次に、上記のように構成したワンウェイフ
ロータイプの油圧緩衝器の作用について説明する。

【０１０５】緩衝器本体１０において、シリンダ１１内
からピストンロッド１２が抜け出す伸長行程時にあって
は、リザーバ室Ｃ内の作動油を、ベースバルブ１６のチ
ェックバルブ１６ａを通して下部油室Ｂへと吸い込みつ
つ、上部油室Ａ内の作動油を油路１５ａから流入ポート
２１ｂを通して減衰力発生部２０の下方の部屋Ｄに送り
込む。

【０１０６】この下方の部屋Ｄに送り込まれた作動油
は、一方では、隔壁部材２６の通路２６ａから環状溝２
６ｂを通り、メインバルブ２２を上方に撓ませつつ上方
の部屋Ｅに流れ、ここから排出ポート２１ｃと油路１５
ｂを通って緩衝器本体１０のリザーバ室Ｃへと還流す
る。

【０１０７】また、他方では、連結体２５の下部中空部
２５ｂから油路体３５の油孔３５ｂと環状溝３５ａを通
り、上流側バルブ２３を押し開きつつ連結体２５の油孔
２５ａから背圧室Ｒに流入する。

【０１０８】この背圧室Ｒに流入した作動油は、さら
に、保持体２８の油孔２８ａと環状溝２８ｂを通って下
流側バルブ２４を押し開きつつ上方の部屋Ｅに流入し、
ここで先のメインバルブ２２を押し開いて流れてきた作
動油と合流して緩衝器本体１０のリザーバ室Ｃへと還流
する。

【０１０９】上記とは逆に、シリンダ１１内にピストン
ロッド１２が侵入する圧縮行程時にあっては、下部油室
Ｂ内の作動油を、ピストン１３のチェックバルブ１３ａ
を通して上部油室Ａへと押し出しつつ、この上部油室Ａ
へと押し出されてきた作動油のうち、シリンダ１１に対
するピストンロッド１２の侵入体積分に相当する量の作
動油を、油路１５ａから流入ポート２１ｂを通して減衰
力発生部２０の下方の部屋Ｄに送り込む。

【０１１０】したがって、この緩衝器本体１０の圧縮行
程時にあつても、減衰力発生部２０内における作動油の
流れは前記伸長行程時の場合と全く変わるとこるはな
く、単に伸長行程時と圧縮行程時とでは減衰力発生部２
０内を流れる作動油の量が、前者ではシリンダ１１とピ
ストンロド１２の断面積差によって決まるのに対し、後
者ではピストンロッド１２の断面積で決まる点で異なる
に過ぎない。

【０１１１】かくして、伸長行程および圧縮行程の両方
において、背圧室Ｒ内には、上流側バルブ２３と下流側
バルブ２４のセット荷重差に対応する両者の開口面積差
に応じた油圧が加わり、上記メインバルブ２２は、自己
の初期セット荷重にこの背圧室Ｒ内の背圧による力が加
わったかたちで撓み、この撓み抵抗に応じた伸側および
圧側減衰力を発生する。

【０１１２】このことから、上記伸長および圧縮行程時
において、ソレノイド３０に電圧を印加してプランジャ
４０により上流側バルブ２３の外周側を押し、当該上流
側バルブ２３のセット荷重を強くしてやれば、それに伴
い上流側バルブ２３の開口面積が小さくなってそこを通
る作動油の流量が減少し、背圧室Ｒ内の油圧が低下して
メインバルブ２２に作用する背圧の影響が少なくなり、
当該メインバルブ２２のセット荷重が低下して伸側およ
び圧側減衰力は共に低下することになる。

【０１１３】図５は、前記図４におけるワンウェイフロ
ータイプ式の油圧緩衝器の他の実施例を示すものであ
る。

【０１１４】この図５の実施例は、先の図４の実施例に
対し、プランジャ４０の支持スプリング４３を廃止して
直接蓋体４１の下面で当該プランジャ４０の位置決めを
行うようにした点、プランジャ４０の下端をストレート
に構成して上流側バルブ２３の比較的支持点に近い部分
を押圧するようにした点、およびリード線４２を蓋体４
１に穿った透孔４１ａから外部に引き出すようにした点
で異なっている。

【０１１５】なお、その他の構成は前記図４の実施例と
全く同一であり、その構成および全体の作用については
先の説明に基づいて容易に理解できることであるので、
ここでは説明の繁雑化を防ぐせためその詳細は省略す
る。

【０１１６】

【発明の効果】以上のように、請求項１の発明によれ
ば、セット荷重を変更し得る上流側バルブと常時一定の
セット荷重を保つ下流側バルブとで背圧室の油圧を制御
するようにしたので、背圧室における油圧の急激な上昇
を抑えて常にメインバルブによる安定した発生減衰力の
制御が可能になる。

【０１１７】また、上流側バルブのセット荷重変更用ア
クチェータとしてのソレノイドの使用によりその信頼性
を著しく向上し得るばかりか、ソレノイド自体の駆動電
圧も低くてすむので他の機器に電磁波障害を与えること
もなく、かつ、長手方向寸法も短くなるので組み込みが
容易になる等の利点を有する。

【０１１８】請求項２の発明によれば、上記の効果をピ
ストン部の伸側減衰力発生機構に対して付与することが
できる。

【０１１９】同様に、請求項３の発明によれば、上記の
効果をベースバルブ部の圧側減衰力発生機構に対して付
与することができる。

【０１２０】さらに、請求項４の発明によれば、上記の
効果をワンウェイフロータイプの減衰力発生機構に対し
て付与することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明を実施した油圧緩衝器の一実施例を示
す要部縦断正面図である。

【図２】図１におけるピストン部の詳細縦断正面図であ
る。

【図３】図１におけるベースバルブ部の詳細縦断正面図
である。

【図４】この発明をワンウェイフロータイプの油圧緩衝
器に実施した例を示す一部概略縦断正面図である。

【図５】上記図４における他の実施例を示す一部概略縦
断正面図である。

【図６】従来例としての油圧緩衝器における減衰力調整
機構を示す概略図である。

【図７】同じく、他の従来例としての油圧緩衝器におけ
る減衰力調整機構を示す概略図である。

【符号の説明】

Ａ 上方油室 Ｂ 下方油室 Ｒ 背圧室 Ｒａ 背圧室 １０ 緩衝器本体 １３ ピストン １６ ベースバルブ ２２ メインバルブ ２３ 上流側バルブ ２４ 下流側バルブ ３０ ソレノイド ５０ 油圧緩衝器 ５３ ピストン ５４ ベースバルブ ６０ 伸側メインバルブ ６１ ソレノイド ６６ 上流側バルブ ６７ 下流側バルブ ７６ 圧側メインバルブ ７７ ソレノイド ８２ 上流側バルブ ８３ 下流側バルブ

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 メインバルブの背面側に油圧の変更によ
   って当該メインバルブの発生減衰力を制御する背圧室を
   備え、この背圧室は、上流側にソレノイドによってセッ
   ト荷重を変更し得る上流側バルブを有すると共に、下流
   側には常に一定のセット荷重を保つ下流側バルブをそれ
   ぞれ有し、上記ソレノイドによる上流側バルブのセット
   荷重の変更に伴い、当該上流側バルブと下流側バルブの
   絞り面積差で背圧室内の油圧を変更してメインバルブに
   よる発生減衰力を制御するようにしたことを特徴とする
   油圧緩衝器。
2. 【請求項２】 ピストン部に伸側減衰力発生用のメイン
   バルブを備えた油圧緩衝器において、メインバルブの背
   面側に油圧の変更によって当該メインバルブの発生減衰
   力を制御する背圧室を設け、この背圧室の上流側にソレ
   ノイドによってセット荷重を変更し得る上流側バルブを
   配置すると共に、下流側には常に一定のセット荷重を保
   つ下流側バルブを配設し、上記ソレノイドによる上流側
   バルブのセット荷重の変更に伴い、当該上流側バルブと
   下流側バルブの絞り面積差で背圧室内の油圧を変更して
   メインバルブによる伸側発生減衰力を制御するようにし
   たことを特徴とする油圧緩衝器。
3. 【請求項３】 ベースバルブ部に圧側減衰力発生用のメ
   インバルブを備えた油圧緩衝器において、メインバルブ
   の背面側に油圧の変更によって当該メインバルブの発生
   減衰力を制御する背圧室を設け、この背圧室の上流側に
   ソレノイドによってセット荷重を変更し得る上流側バル
   ブを配置すると共に、下流側には常に一定のセット荷重
   を保つ下流側バルブを配設し、上記ソレノイドによる上
   流側バルブのセット荷重の変更に伴い、当該上流側バル
   ブと下流側バルブの絞り面積差で背圧室内の油圧を変更
   してメインバルブによる圧側発生減衰力を制御するよう
   にしたことを特徴とする油圧緩衝器。
4. 【請求項４】 緩衝器本体の伸縮動作に伴いシリンダ内
   上方油室からの作動油が、当該緩衝器本体外に配置した
   減衰力発生部のメインバルブを通してシリンダ内下方油
   室に還流するワンウェイフロータイプの油圧緩衝器にお
   いて、減衰力発生部におけるメインバルブの背面側に油
   圧の変更によって当該メインバルブの発生減衰力を制御
   する背圧室を設け、この背圧室の上流側にソレノイドに
   よってセット荷重を変更し得る上流側バルブを配置する
   と共に、下流側には常に一定のセット荷重を保つ下流側
   バルブを配設し、上記ソレノイドによる上流側バルブの
   セット荷重の変更に伴い、当該上流側バルブと下流側バ
   ルブの絞り面積差で背圧室内の油圧を変更してメインバ
   ルブによる伸側および圧側発生減衰力を制御するように
   したことを特徴とする油圧緩衝器。