JPH06160623A

JPH06160623A - 位相差板の製造方法

Info

Publication number: JPH06160623A
Application number: JP30519292A
Authority: JP
Inventors: Hironori Tabata; 博則田畑; Hideshi Matsumoto; 英志松本; Akihisa Miura; 明久三浦
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 1992-11-16
Filing date: 1992-11-16
Publication date: 1994-06-07

Abstract

(57)【要約】【目的】フィルムの略全域に亘り均一でかつ優れた位
相差補償性能と視野角特性を有する位相差板を容易に製
造できる方法を提供すること。【構成】ポリサルフォンフィルムをテンター延伸機を
使用して横一軸延伸しかつ延伸されたこのフィルム１の
横方向両端部をその長さ方向の寸法を維持しながら賦形
して波形状の弛み部１０を形成し、この波形形状を保持
しながらフィルム把持用針２２を備えた把持手段２によ
り上記弛み部１０を把持させた後、加熱処理を施してフ
ィルムの縦方向寸法を縮小させて位相差板を製造する。
そして、フィルムの横方向両端部をその波形形状を保っ
た状態で把持し加熱処理を施しているためフィルムの横
方向の部分収縮（ネックイン）が起こらず、かつ、上記
波形形状が平坦形状になるまで縦方向の均等な収縮が可
能となり縦方向の縮小率を一定に制御できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、一軸延伸された熱可塑
性樹脂フィルムにて構成され、例えば液晶表示板等に好
適に用いられる位相差板に係り、特に、視野角特性に優
れた位相差板の製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】位相差板（フィルム）とは、延伸した高
分子フィルムの複屈折性（延伸による分子配向により延
伸方向とそれに直交する方向の屈折率が異なるために生
ずる）を利用し、例えば液晶表示板の液晶で生じた位相
差を解消させる（位相差補償という）ものである。

【０００３】このような位相差板としてはセルロース系
樹脂（特開昭６３−１６７３６３号公報参照）、塩化ビ
ニル系樹脂（特公昭４５−３４４７７号公報、特開昭５
６−１２５７０２号公報参照）、ポリカーボネート系樹
脂（特公昭４１−１２１９０号公報、特開昭５６−１３
０７０３号公報参照）、アクリロニトリル系樹脂（特開
昭５６−１３０７０２号公報参照）、スチレン系樹脂
（特開昭５６−１２５７０３号公報参照）、オレフィン
系樹脂（特開昭６０−２４５０２号公報参照）等が知ら
れており、また、一軸延伸方法としては、縦一軸延伸
（特開平２−１９１９０４号公報参照）、横一軸延伸
（特開平２−４２４０６号公報参照）、同時二軸延伸
（特開平３−２３４０５号公報参照）等が提案されてい
る。

【０００４】そして、位相差板（フィルム）の上記位相
差補償性能はレターデーション値と呼ばれ、Δｎ×ｄで
表される。ここで、Δｎは屈折率の異方性、ｄはフィル
ムの肉厚である。

【０００５】ところで、入射光とフィルム面に対する法
線とのなす角が増大すると、上記レターデーション値は
変化し（延伸方向を軸に回転させた場合と延伸方向に垂
直な軸で回転させた場合とで増減は異なる）液晶表示の
着色が生じる。

【０００６】位相差板のような光学異方体は３次元方向
の屈折率（ｎｘ，ｎｙ，ｎｚ）が一様でなく、屈折率楕
円体で表現される。そして、各方向の屈折率の関係は、
例えば、図１２に示す一軸延伸フィルムｐにおいて、ｘ
を延伸軸、ｙをフィルム面内の延伸方向と直交する軸、
ｚをフィルムの法線方向とすると、固有屈折率が正のフ
ィルムではｎｘ＞ｎｙ≧ｎｚの関係があり、固有屈折率
が負のフィルムではｎｘ＜ｎｙ≦ｎｚの関係がある。ま
た完全一軸延伸フィルムではフィルム面内の延伸方向と
直交する方向ｙの屈折率ｎｙとフィルムの法線方向ｚの
屈折率ｎｚは等しく、ｎｙ＝ｎｚが成立する。

【０００７】以下、一例としてｘｚ面内でｚ軸からθ
（視角）傾斜した方向からみた複屈折［Δｎ
_xz（θ）］、レターデーション値［Ｒ_xz（θ）］はそれ
ぞれ以下の式で表される（電子材料１９９１年２月号第
４０頁参照）。

【０００８】

【数１】但し、式中ｄはフィルムの厚さ、ｎは平均屈折率であ
る。

【０００９】そして、上記（１）（２）式に基づいて計
算した結果を図１３に示す。

【００１０】図１３のグラフ図において、横軸は視角
θ、縦軸はｘｚ面内で視角θにおけるレターデーション
値Ｒ_xz（θ）を視角０（法線方向ｚから見た場合）のレ
ターデーション値Ｒ_xz（０）で割った値Ｒ_xz（θ）／Ｒ
_xz（０）を示し、レターデーションＲの変化率は［１−
Ｒ_xz（θ）／Ｒ_xz（０）］の絶対値で表される。また、
図１３中ａはｎｚ＝ｎｙの完全一軸延伸フィルムを示
し、ｂはｎｚ＜ｎｙの完全一軸延伸フィルムを示してい
る。

【００１１】ここで、視野角は、レターデーションＲの
変化率、すなわち［１−Ｒ_xz（θ）／Ｒ_xz（０）］の絶
対値が小さい程広いのである。そして、図１３より完全
一軸延伸（ｎｚ＝ｎｙ）の方がレターデーション値の変
化が少なくかつ視野角が広くなり、他方、分子の配向に
二軸性が存在すると（ｎｚ＜ｎｙ）上述のレターデーシ
ョン値の変化は大きくかつ視野角が非常に狭くなること
が確認できる。

【００１２】また、θの代わりに、ｙｚ面内でｚ軸から
傾斜した視角φを用いた場合の計算結果を図１４に示
す。図１４中ｃはｎｚ＝ｎｙの完全一軸延伸フィルムを
示し、ｄはｎｚ＜ｎｙの完全一軸延伸フィルムを示して
いる。

【００１３】そして、この結果からも分子の配向に二軸
性があるとレターデーション値の変化率、すなわち［１
−Ｒ_yz（φ）／Ｒ_yz（０）］の絶対値が大きく視野角が
狭くなり、他方、分子の一軸配向性が高い程レターデー
ション値の変化率、すなわち［１−Ｒ_yz（φ）／Ｒ
_yz（０）］の絶対値が小さくかつ視野角が広くなる。ま
た、ｎｚ＝ｎｙの完全一軸延伸の場合が最も視野角が広
くなることが分かる。

【００１４】従って、これ等図１３及び図１４の結果か
らいずれの方向から見る場合も分子の一軸配向性が高い
程レターデーション値の変化率が小さくかつ視野角が広
いことが分かる。

【００１５】ところで、分子配向の一軸性を高めるため
には延伸方向と垂直な方向に発生する応力（縮小しよう
とする残留応力）をできるだけ小さくすることが必要で
ある。言い換えると、延伸方向と垂直な方向に延伸で生
じたと考えられる縮小量だけ延伸方向に垂直な方向に縮
小すれば良いのである。

【００１６】特開平２−１９１９０４号公報にはこの縮
小率［ネックイン率（延伸前後の延伸方向と直交する方
向のフィルムの長さ変化率をいう）と以下称する。すな
わちネックイン率＝（ｂ−ａ）／ｂ×１００；ここでａ
はアニール後の延伸方向と直交する方向の長さ、ｂは延
伸前のフィルムの延伸方向と直交する方向の長さであ
る］を検討し、このネックイン率を（１−１／延伸倍率
の平方根）×１００（％）〜（１−１／延伸倍率の３乗
根）×１００（％）にすることにより視野角特性に優れ
た位相差板が製造できることを開示している。そしてこ
の具体的な方法として、延伸ロール間距離をフィルム幅
の５倍以上に設定し幅方向の自由な収縮を許しながら縦
方向に延伸する方法（縦一軸自由幅延伸法）が開示され
ている。

【００１７】また、特開平３−２３４０５号公報には、
パンタグラフ式同時二軸テンター延伸機を適用し、フィ
ルムの幅方向両端部を部分的にテンタークリップで保持
して縦方向及び幅方向の両方向を同時に延伸し、０〜
（１−１／延伸倍率の平方根）のネックイン率を有する
位相差板を製造する方法が開示されている。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、特開平２−１
９１９０４号公報に開示されている方法は上述したよう
に延伸ロール間距離をフィルム幅の５倍以上に設定して
いるため、ロール間の全域に亘り延伸中の加熱温度を均
一に制御することが困難な問題点があった。

【００１９】また、この方法では間隔を開けて配置され
た延伸ロール間においてフィルムの幅方向の自由な収縮
を許しながらフィルム縦方向への延伸処理を施している
ため、延伸ロール近傍部位におけるフィルムの幅方向の
収縮量に較べて延伸ロール間中央部付近におけるフィル
ムの幅方向収縮量が大きくなり、この収縮率の差異に起
因してフィルムの幅方向両端部における延伸軸（延伸主
軸）の方向とフィルム中央部における延伸軸の方向とが
一致しなくなる欠点があった。従って、延伸処理された
フィルムの幅方向両端部と中央部とでその位相差補償性
能や視野角特性が相違するためフィルムの幅方向両端部
を不良品として大量に廃棄しなければならず、歩留まり
が悪いという問題点があった。

【００２０】他方、特開平３−２３４０５号公報に開示
されている方法においては、機構が複雑で高価なパンタ
グラフ式テンター延伸機を使用するため、得られる位相
差板も高価とならざるを得ないという問題があった。

【００２１】本発明はこのような問題点に着目してなさ
れたもので、その課題とするところは、フィルムの略全
域に亘り均一でかつ優れた位相差補償性能と視野角特性
を有する位相差板を安価にかつ容易に製造できる方法を
提供することにある。

【００２２】

【課題を解決するための手段】すなわち、請求項１に係
る発明は、熱可塑性樹脂フィルムを横一軸延伸した後、
この熱可塑性樹脂フィルムの縦方向を熱収縮させて位相
差板を製造する方法を前提とし、横一軸延伸された熱可
塑性樹脂フィルムの横方向両端部をその長さ方向の寸法
を維持しながら賦形して上記両端部に波形状の弛み部を
形成し、かつ、この波形形状を保持しながら複数のフィ
ルム把持用針を備えた把持手段により上記弛み部を把持
させた後、加熱処理を施して上記熱可塑性樹脂フィルム
の縦方向を熱収縮させることを特徴とするものである。

【００２３】視野角の広い位相差板を作成するためには
分子配向の一軸性を高める必要がある。そのためには、
延伸方向と垂直な方向に発生する応力（縮小しようとす
る応力）をできるだけ小さくする必要がある。言い換え
ると延伸方向と垂直方向に延伸で発生する縮小量だけ、
延伸時または延伸後に縮小してやればよい。そして、本
発明においては、熱可塑性樹脂フィルムを横一軸延伸し
た後にこのフィルムについて縦方向に弛んだ状態を作り
出し、その弛みを加熱収縮処理することにより実現して
いる。上記熱可塑性樹脂フィルムの縦方向に弛んだ状態
は、フィルムの横方向両端部をその長さ方向の寸法を維
持しながら賦形して波形状の弛み部を形成することによ
り実現し、賦形されたフィルムの上記弛み部を複数のフ
ィルム把持用針を備えた把持手段によりその波形形状を
保持しながら突き刺して把持することによりその状態を
保持している。

【００２４】このような技術的手段において製品に折り
目、傷がはいると位相差板としては不適であるので上述
したように弛み部はフィルムの横方向両端部に設定する
ことを要する。また、賦形時にフィルムに寸法変化が生
ずると正確な弛みを作り出すことが困難となり、縮小量
の制御が不可能になって好ましくない。従って、上述し
たようにフィルムの長さ方向の寸法を維持しながら賦形
して波形状の弛み部を形成することを要する。

【００２５】このような賦形方法としては、例えば、図
３に示すように賦形形状に対応した凹凸歯３ａを備える
一対の賦形ロール３１、３２間に上記熱可塑性樹脂フィ
ルム１を通過させる方法が挙げられる。請求項２に係る
発明はこのような賦形方法を特定したものである。

【００２６】すなわち、請求項２に係る発明は請求項１
に係る位相差板の製造方法を前提とし、横一軸延伸され
た熱可塑性樹脂フィルムを賦形形状に対応した凹凸歯を
備える一対の賦形ロール間へ挿通させて熱可塑性樹脂フ
ィルムの横方向両端部に上記弛み部を形成することを特
徴とするものである。

【００２７】また、図４に示すように上記賦形形状に対
応した凹凸歯４ａを備えた一対のエンドレスベルト４
１、４２間に上記熱可塑性樹脂フィルム１を通過させて
賦形させる方法も例示できる。請求項３に係る発明はこ
のような賦形方法を特定したものである。

【００２８】すなわち、請求項３に係る発明は請求項１
に係る位相差板の製造方法を前提とし、横一軸延伸され
た熱可塑性樹脂フィルムを賦形形状に対応した凹凸歯を
備える一対の賦形ベルト間へ挿通させて熱可塑性樹脂フ
ィルムの横方向両端部に上記弛み部を形成することを特
徴とするものである。

【００２９】尚、賦形においては上記熱可塑性樹脂フィ
ルム１を加熱して賦形してもよく常温下で賦形してもよ
い。また、上記賦形ロール、賦形ベルトの材質について
も特に制約はない。

【００３０】また、このように賦形された熱可塑性樹脂
フィルム１の弛み部１０についてフィルム把持用針を突
き刺してこれを把持する把持手段２としては、上記賦形
形状を変えることなく縦方向の弛みを維持できかつ幅方
向の距離を拘束できるものなら任意であり、例えば、図
５に示すように、多数のフィルム把持用針２２が打ち付
けられたプレート２１等を例示できる。ここで、このプ
レート２１のフィルム把持用針２２を上記熱可塑性樹脂
フィルム１の弛み部１０に突き刺した状態の側面図を図
１（Ａ）に、正面図を図１（Ｂ）に示す。尚、上記フィ
ルム把持用針２２の径、長さ、ピッチ、配列等は適宜選
択される。

【００３１】また、本発明における加熱処理の温度、時
間は加熱処理後のレターデーション値をいかほどにする
かによって適宜選択される。

【００３２】以下、波形状の上記弛み部１０が図２に示
すように略正弦波形状の場合を例に上げてその作用を具
体的に説明と、収縮後のフィルムの長さ（波形の軸に沿
った直線距離で表される）をα、波形に沿ったフィルム
の長さをβとした場合、縦方向の縮小率は（β−α）／
β×１００％、横方向の縮小率は０％となり、これ等の
縮小率はその部位によらず一定である。従って延伸軸も
その部位によらず一定方向に保たれる。

【００３３】そして、上記弛み部１０の形状としては上
述したように断面略正弦波形状を例示できるが、フィル
ムに折り目が発生することなく必要な弛みを付与できる
形状なら任意である。また、そのピッチ、波の高さも任
意であり、所望の縮小率に対応させて適宜設定可能であ
る。

【００３４】また、このような技術的手段において上記
熱可塑性樹脂フィルムの横一軸方向への延伸は横一軸テ
ンター延伸機により可能である。また、その延伸温度、
延伸倍率、延伸速度、ヒートセット（延伸後の熱処理）
温度、ヒートセット時間等の諸条件は所望の位相差値に
応じて適宜設定することができ、上記特開平２−１９１
９０４号公報に開示された製造方法に較べてその制御が
極めて容易である。

【００３５】また、特開平２−１９１９０４号に係る自
由幅延伸の問題であるネックインの不良部（軸ずれ）
は、延伸直交方向に拘束されていないため延伸軸（位相
差板の光学主軸）が中央と両端部で大きくずれて発生す
る。これに対し、本発明に係る製造方法においては延伸
直交方向にはフィルム把持用針で保持されており、拘束
力が働き不良部の発生が抑えられる。

【００３６】実際の設備としては、布の幅出しに用いら
れる装置において賦形ロールをピンニング（フィルム把
持用針をフィルムに突き刺す）工程の前に設置したもの
が考えられ、上記特開平２−１９１９０４号公報に係る
ものと比較すると温度の制御が容易であり、かつ、特開
平３−２３４０５号公報に係るものと比較すると案かで
簡単な装置となる。

【００３７】次に、この技術的手段において適用される
熱可塑性樹脂フィルムとしては、例えば、セルロース系
樹脂、塩化ビニル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ア
クリロニトリル系樹脂、オレフィン系樹脂、ポリスチレ
ン系樹脂、ポリメタクリル酸メチル系樹脂、ポリサルフ
ォン系樹脂、ポリアリレート系樹脂、ポリエーテルサル
フォン系樹脂等のフィルムが挙げられる。

【００３８】また、これらフィルムの製造方法として
は、溶剤キャスト法、カレンダー法又は押出し法のいず
れによって製造してもよい。

【００３９】

【作用】請求項１〜３に係る発明によれば、横一軸延伸
された熱可塑性樹脂フィルムの横方向両端部をその長さ
方向の寸法を維持しながら賦形して上記両端部に波形状
の弛み部を形成し、かつ、この波形形状を保持しながら
複数のフィルム把持用針を備えた把持手段により上記弛
み部を把持させた後、加熱処理を施して上記熱可塑性樹
脂フィルムの縦方向を熱収縮させている。

【００４０】すなわち、本発明においては熱可塑性樹脂
フィルムを横一軸延伸した後にこのフィルムについて縦
方向に弛んだ状態を作り出し、その弛みを加熱収縮処理
することにより延伸方向と垂直方向に延伸で発生する縮
小量だけ延伸後に縮小して延伸直交方向の応力を小さく
し、フィルムの一軸性を高めている。そして、上記熱可
塑性樹脂フィルムの縦方向に弛んだ状態はフィルムの横
方向両端部をその長さ方向の寸法を維持しながら賦形し
て波形状の弛み部を形成することにより実現し、賦形さ
れたフィルムの上記弛み部を複数のフィルム把持用針を
備えた把持手段によりその波形形状を保持しながら突き
刺して把持することによりその状態を保持している。

【００４１】この結果、延伸方向と垂直な方向の応力
（縮小しようとする応力）が小さくなり、位相差板の一
軸性が高まり視野角の広い位相差板の製造が可能とな
る。

【００４２】

【実施例】以下、本発明の実施例について詳細に説明す
る。

【００４３】［実施例１］幅４３０ｍｍ、厚さ１００μ
ｍ、ガラス転移点（Ｔｇ）１９０℃のポリサルフォンフ
ィルムをテンター延伸機を使用し、延伸温度１９０℃、
延伸倍率１．５倍、ヒートセット時間３０sec の条件で
横一軸延伸し、耳をスリットして除去して長さ６００ｍ
ｍの横一軸延伸フィルムを製造した。

【００４４】次いで、得られた横一軸延伸フィルム１の
両端から５０ｍｍの部位を図３に示す賦形ロール３１、
３２（材質；機械構造用炭素鋼Ｓ４５Ｃ）により縦方向
断面が略正弦波形状となるよう（縮小率１２．３％）に
賦形した。使用した賦形ロール３１、３２の凹凸歯３ａ
の形状を図６に示す。図６においてピッチ円直径ｄ_oは
８９ｍｍ、この円のピッチは１７．５ｍｍ、外径ｄは９
２ｍｍ、歯数ｚは１６、圧力角θは３０度、歯幅ｂは５
０ｍｍ、歯元の長さｗｆは１０ｍｍ、歯末の長さｗｋは
７．４８６ｍｍである。

【００４５】こうして賦形された弛み部１０に図７に示
す把持手段２のフィルム把持用針２２を突き刺し、図１
（Ａ）及び（Ｂ）に示すような状態で固定した後、１９
０℃、４分間加熱処理を施して縦方向の寸法を縮小させ
た。得られた一軸延伸フィルムの評価は、視野角特性、
Ｒ値、端部不良率について行った。

【００４６】視野角特性としては、フィルムの延伸軸及
び延伸軸と直交する軸（フィルム面内）を軸とし、４５
度回転させた時のレターデーション値（５９０ｎｍ）と
０度の時のレターデーション値の差の絶対値を、０度の
時のレターデーション値（５９０ｎｍ）で除した値に１
００を掛けた値の大きい方を代用特性とした。

【００４７】尚、この値が小さい方が視野角特性が優れ
ていると言える。

【００４８】また、上記Ｒ値は、測定波長と位相差値が
等しい時の位相差値である。

【００４９】次に、上記不良率は、偏光顕微鏡により光
学主軸と延伸方向（フィルムの幅方向）のずれを測定し
てこの軸ずれが１度を越える部位を端部不良部とし、フ
ィルムの左右両側の端部不良部の幅寸法のうち大きい方
を代表値として下記式により算出した。

【００５０】端部不良率＝［有効幅／延伸又はアニール
後の幅（弛み部を除く）］×１００％この結果を表１に示す。

【００５１】［実施例２］幅４３０ｍｍ、厚さ１００μ
ｍ、ガラス転移点（Ｔｇ）１９０℃のポリサルフォンフ
ィルムをテンター延伸機を使用し、延伸温度１９０℃、
延伸倍率１．４倍、ヒートセット時間３０sec の条件で
横一軸延伸し、耳をスリットして除去して長さ５６０ｍ
ｍの横一軸延伸フィルムを製造した。

【００５２】次いで、得られた横一軸延伸フィルムの両
端から５０ｍｍの部位を図３に示す賦形ロール３１、３
２（材質；機械構造用炭素鋼Ｓ４５Ｃ）により縦方向断
面が略正弦波形状となるよう（縮小率１０．３％）に賦
形した。使用した賦形ロール３１、３２の凹凸歯３ａの
形状を図８に示す。図８においてピッチ円直径ｄ_oは９
０ｍｍ、この円のピッチは１８．８ｍｍ、外径ｄは９２
ｍｍ、歯数ｚは１５、圧力角θは３０度、歯幅ｂは５０
ｍｍ、歯元の長さｗｆは１０ｍｍ、歯末の長さｗｋは
８．８４６ｍｍである。

【００５３】こうして賦形された弛み部１０に図７に示
す把持手段２のフィルム把持用針１２を突き刺し、図１
（Ａ）及び（Ｂ）に示すような状態で固定した後、１９
０℃、４分間加熱処理を施して縦方向の寸法を縮小させ
た。

【００５４】得られた一軸延伸フィルムの視野角特性、
Ｒ値、端部不良率を表１に示す。

【００５５】［実施例３］実施例２と同様に横一軸延伸
ポリサルフォンフィルムを製造した。

【００５６】次いで、得られた横一軸延伸フィルムの両
端から５０ｍｍの部位を図９に示すエンドレスベルト４
１、４２（材質；ベルト部はウレタンゴム、賦形部は機
械構造用炭素鋼Ｓ４５Ｃ）により縦方向断面が略正弦波
形状（縮小率１２．３％）となるように賦形した。使用
したエンドレスベルト４１、４２の凹凸歯４ａの形状を
図１０に示す。図９及び図１０において、ピッチ円直径
ｄ_oは８９ｍｍ、この円のピッチは１７．５ｍｍ、平行
部長さλは１７５ｍｍ、外形ｄは９２ｍｍ、歯数ｚは３
６、圧力角θは３０度、歯幅ｂは５０ｍｍ、歯元の長さ
ｗｆは１０ｍｍ、歯末の長さｗｋは７．４８６ｍｍであ
る。

【００５７】こうして賦形された弛み部１０に図７に示
す把持手段２のフィルム把持用針１２を突き刺し、図１
（Ａ）及び（Ｂ）に示すような状態で固定した後、１９
０℃、４分間加熱処理を施して縦方向の寸法を縮小させ
た。

【００５８】得られた一軸延伸フィルムの視野角特性、
Ｒ値、端部不良率を表１に示す。

【００５９】［比較例１］幅４３０ｍｍ（初期テンター
クリップ間距離４００ｍｍ）、厚さ１００μｍ、ガラス
転移点（Ｔｇ）１９０℃のポリサルフォンフィルムをテ
ンター延伸機を使用し、延伸温度１９５℃、延伸倍率
１．３５倍、ヒートセット温度１７０℃の条件で横一軸
延伸した。

【００６０】得られた一軸延伸フィルムの視野角特性、
Ｒ値、端部不良率を表１に示す。

【００６１】［比較例２］幅６００ｍｍ、厚さ１００μ
ｍ、ガラス転移点（Ｔｇ）１９０℃のポリサルフォンフ
ィルムを、縦一軸延伸機を使用し、幅方向の自由な収縮
を許しながら、延伸温度２００℃、延伸倍率１．５倍で
縦一軸延伸した。そのときの延伸間距離（図１１参照）
は８００ｍｍであり、ネックイン率（延伸により収縮し
た幅／延伸前の幅×１００％）は１７．２％であった。

【００６２】得られた一軸延伸フィルムの視野角特性、
Ｒ値、端部不良率を表１に示す。

【００６３】

【表１】

【００６４】

【発明の効果】請求項１〜３に係る発明によれば、延伸
方向と垂直な方向の応力（縮小しようとする応力）が小
さくなり位相差板の一軸性が高まり視野角の広い位相差
板の製造が可能となる。

【００６５】従って、フィルムの略全域にわたって均一
でかつ優れた位相差補償性能と視野角特性を有する位相
差板を容易に製造できる効果を有している。

【図面の簡単な説明】

【図１】（Ａ）は実施例に係る熱可塑性樹脂フィルムの
弛み部にフィルム把持用針を突き刺した状態を示す側面
図、（Ｂ）はその正面図。

【図２】本発明に係る熱可塑性樹脂フィルムの縮小率を
説明するための説明図。

【図３】実施例に係る熱可塑性樹脂フィルムを賦形ロー
ルで賦形する工程を示す説明図。

【図４】本発明に係る賦形用のエンドレスベルトの構成
概念図。

【図５】本発明に係る把持手段の斜視図。

【図６】実施例に係る賦形ロールの凹凸歯の形状を示す
部分斜視図。

【図７】実施例に係る把持手段の斜視図。

【図８】実施例に係る賦形ロールの凹凸歯の形状を示す
部分斜視図。

【図９】実施例に係る熱可塑性樹脂フィルムを賦形用の
エンドレスベルトで賦形する工程を示す説明図。

【図１０】実施例に係る賦形用のエンドレスベルトの凹
凸歯の形状を示す部分斜視図。

【図１１】比較例に係る縦一軸延伸法を示す説明図。

【図１２】一軸延伸フィルムの斜視図。

【図１３】ｘｚ面内で視角θとＲ_xz（θ）／Ｒ_xz（０）
との関係を示すグラフ図。

【図１４】ｙｚ面内で視角φとＲ_yz（φ）／Ｒ_yz（０）
との関係を示すグラフ図。

【符号の説明】

１フィルム２把持手段１０弛み部２１プレート２２フィルム把持用針３１賦形ロール３２賦形ロール４１エンドレスベルト４２エンドレスベルト

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【手続補正書】

【提出日】平成５年７月１９日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１０

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１０】図１３のグラフ図において、横軸は視角
θ、縦軸はｘｚ面内で視角θにおけるレターデーション
値Ｒ_XZ（θ）を視角０（法線方向ｚから見た場合）のレ
ターデーション値Ｒ_XZ（０）で割った値Ｒ_XZ（θ）／Ｒ
_XZ（０）を示し、レターデーションＲの変化率は［１−
Ｒ_XZ（θ）／Ｒ_XZ（０）］の絶対値で表される。また、
図１３中ａはｎｚ＝ｎｙの完全一軸延伸フィルムを示
し、ｂはｎｚ＜ｎｙの一軸延伸フィルムを示している。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１２】また、θの代わりに、ｙｚ面内でｚ軸から
傾斜した視角φを用いた場合の計算結果を図１４に示
す。図１４中ｃはｎｚ＝ｎｙの完全一軸延伸フィルムを
示し、ｄはｎｚ＜ｎｙの一軸延伸フィルムを示してい
る。

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３６

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３６】実際の設備としては、布の幅出しに用いら
れる装置において賦形ロールをピンニング（フィルム把
持用針をフィルムに突き刺す）工程の前に設置したもの
が考えられ、上記特開平２−１９１９０４号公報に係る
ものと比較すると温度の制御が容易であり、かつ、特開
平３−２３４０５号公報に係わるものと比較すると安価
で簡単な装置となる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱可塑性樹脂フィルムを横一軸延伸した
後、この熱可塑性樹脂フィルムの縦方向を熱収縮させて
位相差板を製造する方法において、横一軸延伸された熱可塑性樹脂フィルムの横方向両端部
をその長さ方向の寸法を維持しながら賦形して上記両端
部に波形状の弛み部を形成し、かつ、この波形形状を保
持しながら複数のフィルム把持用針を備えた把持手段に
より上記弛み部を把持させた後、加熱処理を施して上記
熱可塑性樹脂フィルムの縦方向を熱収縮させることを特
徴とする位相差板の製造方法。
【請求項２】横一軸延伸された熱可塑性樹脂フィルムを
賦形形状に対応した凹凸歯を備える一対の賦形ロール間
へ挿通させて熱可塑性樹脂フィルムの横方向両端部に上
記弛み部を形成することを特徴とする請求項１記載の位
相差板の製造方法。
【請求項３】横一軸延伸された熱可塑性樹脂フィルムを
賦形形状に対応した凹凸歯を備える一対の賦形ベルト間
へ挿通させて熱可塑性樹脂フィルムの横方向両端部に上
記弛み部を形成することを特徴とする請求項１記載の位
相差板の製造方法。