JPH06151211A - 溶接機用トランス - Google Patents
溶接機用トランスInfo
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- JPH06151211A JPH06151211A JP4297211A JP29721192A JPH06151211A JP H06151211 A JPH06151211 A JP H06151211A JP 4297211 A JP4297211 A JP 4297211A JP 29721192 A JP29721192 A JP 29721192A JP H06151211 A JPH06151211 A JP H06151211A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】小型でスペース効率に優れ、外部への漏れ磁界
の影響が少なく、かつ、保守性に優れた溶接機用トラン
スを提供すること。 【構成】２枚の平行な電極板３２、３４と、一対のダイ
オードＤ１、Ｄ２と、ダイオード間端子板３６とを押圧
手段により一体に圧着してなる整流器アセンブリ３０
を、二次コイル２６の巻き始めおよび巻き終わりの各端
部導体ブロック４４、４６間に着脱自在に取り付け、セ
ンタタップ部の出力導体ブロック４８を各端部導体ブロ
ック４４、４６の中間位置に配設する。また、二次コイ
ル２６および各導体３２、３４、３６、４４、４６の内
部に、各結着面において接続連通する冷却水通路６０、
６２を備える。
の影響が少なく、かつ、保守性に優れた溶接機用トラン
スを提供すること。 【構成】２枚の平行な電極板３２、３４と、一対のダイ
オードＤ１、Ｄ２と、ダイオード間端子板３６とを押圧
手段により一体に圧着してなる整流器アセンブリ３０
を、二次コイル２６の巻き始めおよび巻き終わりの各端
部導体ブロック４４、４６間に着脱自在に取り付け、セ
ンタタップ部の出力導体ブロック４８を各端部導体ブロ
ック４４、４６の中間位置に配設する。また、二次コイ
ル２６および各導体３２、３４、３６、４４、４６の内
部に、各結着面において接続連通する冷却水通路６０、
６２を備える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶接機用トランスに関
し、さらに詳しくは、小型でスペース効率に優れ、外部
への漏れ磁界の影響が少なく、かつ、保守性に優れた溶
接機用トランスに関する。
し、さらに詳しくは、小型でスペース効率に優れ、外部
への漏れ磁界の影響が少なく、かつ、保守性に優れた溶
接機用トランスに関する。
【０００２】
【従来の技術】産業界においては、種々のワークを溶接
するために、インバータ式直流抵抗溶接機が広範に用い
られている。この種の溶接機は、例えば、ロボットアー
ムの先端に整流器を含むトランス部分および溶接チップ
を取り付け、所定の溶接作業を行うように構成されてい
る。
するために、インバータ式直流抵抗溶接機が広範に用い
られている。この種の溶接機は、例えば、ロボットアー
ムの先端に整流器を含むトランス部分および溶接チップ
を取り付け、所定の溶接作業を行うように構成されてい
る。
【０００３】この場合、整流器を含むトランス部分の小
型軽量化は、溶接用ロボット自体の高速化、生産性向上
の観点から、重要な要望事項である。そのためには、各
構成部分の小型化と同時にその配置方法が重要である。
型軽量化は、溶接用ロボット自体の高速化、生産性向上
の観点から、重要な要望事項である。そのためには、各
構成部分の小型化と同時にその配置方法が重要である。
【０００４】例えば、従来、トランス本体の前面に２個
乃至４個のダイオードを平面的に配列したものがあっ
た。しかし、このような配置方法を採用する限り、整流
器の占有面積を個々のダイオード面積の２倍乃至４倍以
下にすることは困難である。そして、各ダイオードの面
積がトランスの出力電流容量から決定される以上、その
ような整流器を含むトランス全体を小型化することには
限界がある。
乃至４個のダイオードを平面的に配列したものがあっ
た。しかし、このような配置方法を採用する限り、整流
器の占有面積を個々のダイオード面積の２倍乃至４倍以
下にすることは困難である。そして、各ダイオードの面
積がトランスの出力電流容量から決定される以上、その
ような整流器を含むトランス全体を小型化することには
限界がある。
【０００５】また、このような溶接機用トランスにあっ
ては、保守性は重要な評価項目である。中でもダイオー
ドは保守頻度が比較的高い構成部品である。従来は、こ
れを上記のようにトランス本体の前面に平面的に配置す
ることにより、保守性を向上させようとする試みがあっ
た。しかし、ダイオードをトランスに取り付けたままこ
れを分解修理する方法では、ロボット装置の休止時間が
増大するという問題を解決できない。
ては、保守性は重要な評価項目である。中でもダイオー
ドは保守頻度が比較的高い構成部品である。従来は、こ
れを上記のようにトランス本体の前面に平面的に配置す
ることにより、保守性を向上させようとする試みがあっ
た。しかし、ダイオードをトランスに取り付けたままこ
れを分解修理する方法では、ロボット装置の休止時間が
増大するという問題を解決できない。
【０００６】さらに、一般に溶接機用トランスでは、二
次回路、例えば二次コイルの巻き始めおよび巻き終わり
の各端部導体、またはセンタタップ出力導体等に極めて
大きい電流が流れる。そのため、その電流が誘起する磁
界がトランス近傍を走る電力ケーブル等に作用して、無
用な力や振動を生じさせる現象が見られる。このような
現象はロボットの溶接動作や他の周辺機器の動作の障害
となることがあるので、極力排除することが望ましい。
次回路、例えば二次コイルの巻き始めおよび巻き終わり
の各端部導体、またはセンタタップ出力導体等に極めて
大きい電流が流れる。そのため、その電流が誘起する磁
界がトランス近傍を走る電力ケーブル等に作用して、無
用な力や振動を生じさせる現象が見られる。このような
現象はロボットの溶接動作や他の周辺機器の動作の障害
となることがあるので、極力排除することが望ましい。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、二次コイル
に誘起される高周波電流を整流して直流溶接電流として
溶接チップ間に供給する直流抵抗溶接機用トランスにお
ける前記の問題点に鑑み、小型でスペース効率に優れ、
外部への漏れ磁界の影響が少なく、かつ、保守性にも優
れた溶接機用トランスを提供することを目的とする。
に誘起される高周波電流を整流して直流溶接電流として
溶接チップ間に供給する直流抵抗溶接機用トランスにお
ける前記の問題点に鑑み、小型でスペース効率に優れ、
外部への漏れ磁界の影響が少なく、かつ、保守性にも優
れた溶接機用トランスを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明に係る溶接機用トランスは、水平に配置さ
れた前記二次コイルの上側および下側にある巻き始め端
および巻き終わり端から平行に延びる各端部導体と、前
記各端部導体に接続される一対の平行な電極板と、前記
電極板間に挟持され、対向して配置される一対のダイオ
ードおよび該ダイオード間に介在する端子板とを備える
ことを特徴とする。
めに、本発明に係る溶接機用トランスは、水平に配置さ
れた前記二次コイルの上側および下側にある巻き始め端
および巻き終わり端から平行に延びる各端部導体と、前
記各端部導体に接続される一対の平行な電極板と、前記
電極板間に挟持され、対向して配置される一対のダイオ
ードおよび該ダイオード間に介在する端子板とを備える
ことを特徴とする。
【０００９】また、本発明に係る溶接機用トランスは、
前記二次コイルのセンタタップ出力導体が、前記各端部
導体に平行に延びた後、該各端部導体に接触することな
く折れ曲がることを特徴とする。
前記二次コイルのセンタタップ出力導体が、前記各端部
導体に平行に延びた後、該各端部導体に接触することな
く折れ曲がることを特徴とする。
【００１０】さらに、本発明に係る溶接機用トランス
は、前記一対の電極板、一対のダイオードおよびダイオ
ード間端子板を押圧手段により一体に圧着してなる整流
器アセンブリを、前記二次コイルの巻き始めおよび巻き
終わりの端部導体間に着脱自在に取り付けることを特徴
とする。
は、前記一対の電極板、一対のダイオードおよびダイオ
ード間端子板を押圧手段により一体に圧着してなる整流
器アセンブリを、前記二次コイルの巻き始めおよび巻き
終わりの端部導体間に着脱自在に取り付けることを特徴
とする。
【００１１】さらにまた、本発明に係る溶接機用トラン
スにおいては、前記ダイオードの面を前記二次コイルの
巻軸に平行または垂直に配置することができる。
スにおいては、前記ダイオードの面を前記二次コイルの
巻軸に平行または垂直に配置することができる。
【００１２】さらにまた、本発明に係る溶接機用トラン
スにおいては、前記二次コイル、各端部導体および電極
板は、相互の結着面において接続連通する冷却媒体用通
路を備えることができる。
スにおいては、前記二次コイル、各端部導体および電極
板は、相互の結着面において接続連通する冷却媒体用通
路を備えることができる。
【００１３】
【作用】本発明に係る溶接機用トランスでは、一次コイ
ルに流れる高周波電流により二次コイルに誘起される電
流をダイオードを介して整流し、直流電流として溶接チ
ップ間に供給する。
ルに流れる高周波電流により二次コイルに誘起される電
流をダイオードを介して整流し、直流電流として溶接チ
ップ間に供給する。
【００１４】この場合、二次コイルの巻き始めおよび巻
き終わりの各端部導体に接続された２枚の電極板を介し
て、一対のダイオードを対向させて配置するので、２個
のダイオードが立体的に積み重ねられ、整流器アセンブ
リとしての占有面積はダイオード合計面積の１／２に近
い値になる。
き終わりの各端部導体に接続された２枚の電極板を介し
て、一対のダイオードを対向させて配置するので、２個
のダイオードが立体的に積み重ねられ、整流器アセンブ
リとしての占有面積はダイオード合計面積の１／２に近
い値になる。
【００１５】また、二次コイルのセンタタップ出力導体
の一部を、二次コイルの巻き始めおよび巻き終わりの各
端部導体に平行に延在せしめるので、少なくともこれら
各導体が平行する部分においては、高周波電流の半周期
毎に、巻き始めおよび巻き終わりの各端部導体のいずれ
か一方とセンタタップ出力導体には、大きさが等しく向
きが反対の電流が流れる。従って、その部分を流れる電
流が作り出す磁界は相互に打ち消し合い、トランス外近
傍における磁界の作用が軽減される。
の一部を、二次コイルの巻き始めおよび巻き終わりの各
端部導体に平行に延在せしめるので、少なくともこれら
各導体が平行する部分においては、高周波電流の半周期
毎に、巻き始めおよび巻き終わりの各端部導体のいずれ
か一方とセンタタップ出力導体には、大きさが等しく向
きが反対の電流が流れる。従って、その部分を流れる電
流が作り出す磁界は相互に打ち消し合い、トランス外近
傍における磁界の作用が軽減される。
【００１６】さらに、２枚の電極板、一対のダイオード
およびダイオード間端子板を押圧手段により一体に圧着
してなる整流器アセンブリを、二次コイルの巻き始めお
よび巻き終わりの端部導体間に着脱自在に取り付ける構
造を採用しているので、整流器アセンブリに何らかの故
障を生じた場合、それを取り外し、良品と交換するだけ
で修理を完了することができる。
およびダイオード間端子板を押圧手段により一体に圧着
してなる整流器アセンブリを、二次コイルの巻き始めお
よび巻き終わりの端部導体間に着脱自在に取り付ける構
造を採用しているので、整流器アセンブリに何らかの故
障を生じた場合、それを取り外し、良品と交換するだけ
で修理を完了することができる。
【００１７】さらにまた、二次コイル、これに接続され
る前記各端部導体および各電極板は、その内部に、相互
の結着面において接続され連通する冷却媒体用通路を備
えて強制冷却を行うので、二次コイルおよび各導体中で
発生するジュール熱が系外に排出され、これにより、温
度と抵抗値の相乗的累加現象が食い止められる。
る前記各端部導体および各電極板は、その内部に、相互
の結着面において接続され連通する冷却媒体用通路を備
えて強制冷却を行うので、二次コイルおよび各導体中で
発生するジュール熱が系外に排出され、これにより、温
度と抵抗値の相乗的累加現象が食い止められる。
【００１８】
【実施例】本発明に係る溶接機用トランスについて、実
施例を挙げ、添付の図面を参照しながら以下詳細に説明
する。
施例を挙げ、添付の図面を参照しながら以下詳細に説明
する。
【００１９】図１は、本実施例の溶接機用トランスが適
用される直流抵抗溶接装置の全体構成を示す。この溶接
装置は、交流電源１０と、この交流電流から直流電流を
生成するコンバータ回路１２と、この直流電流を高周波
電流に変換するインバータ回路１４と、この高周波電流
を直流電流に変換する整流器を含む溶接機用トランス１
６と、前記直流電流に基づいてワークＷ１、Ｗ２の溶接
を行う溶接部１８とから基本的に構成される。
用される直流抵抗溶接装置の全体構成を示す。この溶接
装置は、交流電源１０と、この交流電流から直流電流を
生成するコンバータ回路１２と、この直流電流を高周波
電流に変換するインバータ回路１４と、この高周波電流
を直流電流に変換する整流器を含む溶接機用トランス１
６と、前記直流電流に基づいてワークＷ１、Ｗ２の溶接
を行う溶接部１８とから基本的に構成される。
【００２０】この場合、溶接部１８は、図示しないロボ
ットによってワークＷ１、Ｗ２の所定部位に移動可能な
一対のガンアーム２０ａ、２０ｂと、前記各ガンアーム
２０ａ、２０ｂの先端部に取着される溶接チップ２２
ａ、２２ｂとを備える。
ットによってワークＷ１、Ｗ２の所定部位に移動可能な
一対のガンアーム２０ａ、２０ｂと、前記各ガンアーム
２０ａ、２０ｂの先端部に取着される溶接チップ２２
ａ、２２ｂとを備える。
【００２１】次に、図２、図３および図５、図６に基づ
き溶接機用トランス１６の構成を説明する。なお、図
２、図３は整流器のダイオード面が二次コイル巻軸に平
行に置かれた場合であり、図５、図６はダイオード面が
二次コイル巻軸に垂直に置かれた場合を示している。そ
れ以外の構成は同一である。
き溶接機用トランス１６の構成を説明する。なお、図
２、図３は整流器のダイオード面が二次コイル巻軸に平
行に置かれた場合であり、図５、図６はダイオード面が
二次コイル巻軸に垂直に置かれた場合を示している。そ
れ以外の構成は同一である。
【００２２】溶接機用トランス１６は、帯状の導電性薄
板をコイル状に折曲形成した一次コイル２４と、前記一
次コイル２４と磁気的に結合すべく、導電性のブロック
体をコイル状に形成した二次コイル２６と、前記一次コ
イル２４および二次コイル２６の磁路に沿って配設され
磁気回路を構成するコア２８ａ、２８ｂと、整流器アセ
ンブリ３０とから構成される。
板をコイル状に折曲形成した一次コイル２４と、前記一
次コイル２４と磁気的に結合すべく、導電性のブロック
体をコイル状に形成した二次コイル２６と、前記一次コ
イル２４および二次コイル２６の磁路に沿って配設され
磁気回路を構成するコア２８ａ、２８ｂと、整流器アセ
ンブリ３０とから構成される。
【００２３】一次コイル２４は、同一方向に周回するコ
イル部３９ａ〜３９ｈを有し、前記コイル部３９ａおよ
び３９ｈの端部がインバータ回路１４に夫々接続され
る。
イル部３９ａ〜３９ｈを有し、前記コイル部３９ａおよ
び３９ｈの端部がインバータ回路１４に夫々接続され
る。
【００２４】二次コイル２６は、図３に示すように、導
体ブロック４４（第１端子部）が形成された一端部から
平行に延びた後、一旦下方向に折曲し、次いで、センタ
タップ部に至る２つの第１コイル４０ａ、４０ｂと、セ
ンタタップ部から平行に延びた後、一旦下方向に折曲
し、次いで、導体ブロック４６（第３端子部）が形成さ
れた二次コイル２６の他端部に至る２つの第２コイル４
２ａ、４２ｂとからなる。第１コイル４０ａ、４０ｂと
第２コイル４２ａ、４２ｂとは、２回路並列接続、セン
タタップ付きの２ターンコイルを形成する。
体ブロック４４（第１端子部）が形成された一端部から
平行に延びた後、一旦下方向に折曲し、次いで、センタ
タップ部に至る２つの第１コイル４０ａ、４０ｂと、セ
ンタタップ部から平行に延びた後、一旦下方向に折曲
し、次いで、導体ブロック４６（第３端子部）が形成さ
れた二次コイル２６の他端部に至る２つの第２コイル４
２ａ、４２ｂとからなる。第１コイル４０ａ、４０ｂと
第２コイル４２ａ、４２ｂとは、２回路並列接続、セン
タタップ付きの２ターンコイルを形成する。
【００２５】前記センタタップ部からは導体ブロック４
８（第２端子部）が突出する。導体ブロック４８は、導
体ブロック４４および４６に平行にかつそれらから等距
離を隔てつつ延在した後、左右いずれかへ引き出され
る。
８（第２端子部）が突出する。導体ブロック４８は、導
体ブロック４４および４６に平行にかつそれらから等距
離を隔てつつ延在した後、左右いずれかへ引き出され
る。
【００２６】この二次コイル２６を構成する第１コイル
４０ａの側部と、第１コイル４０ａ、４０ｂ間と、第１
コイル４０ｂ、第２コイル４２ａ間と、第２コイル４２
ａ、４２ｂ間と、第２コイル４２ｂの側部には、一次コ
イル２４のコイル部３９ａ、３９ｂおよび３９ｃ、３９
ｄおよび３９ｅ、３９ｆおよび３９ｇ、３９ｈが図示し
ない絶縁用スペーサを介して装着される。
４０ａの側部と、第１コイル４０ａ、４０ｂ間と、第１
コイル４０ｂ、第２コイル４２ａ間と、第２コイル４２
ａ、４２ｂ間と、第２コイル４２ｂの側部には、一次コ
イル２４のコイル部３９ａ、３９ｂおよび３９ｃ、３９
ｄおよび３９ｅ、３９ｆおよび３９ｇ、３９ｈが図示し
ない絶縁用スペーサを介して装着される。
【００２７】整流器アセンブリ３０は、２枚の電極板３
２および３４と、この電極板３２および３４の間に対向
して挟持される一対のダイオードＤ１およびＤ２と、こ
のダイオードＤ１およびＤ２の間に介在する端子板３６
と、これらを一体に圧着する押圧手段により構成され
る。
２および３４と、この電極板３２および３４の間に対向
して挟持される一対のダイオードＤ１およびＤ２と、こ
のダイオードＤ１およびＤ２の間に介在する端子板３６
と、これらを一体に圧着する押圧手段により構成され
る。
【００２８】押圧手段は２枚の加圧板５２、５２と、加
圧板５２、５２と電極板３２および３４との間に夫々挿
入される皿ばね５４、５４と、締め付けボルト５６によ
り構成される。
圧板５２、５２と電極板３２および３４との間に夫々挿
入される皿ばね５４、５４と、締め付けボルト５６によ
り構成される。
【００２９】前記電極板３２および３４は、夫々導体ブ
ロック４４および４６に電気的に接続される。この場
合、図２、図３では電極板３２および３４が二次コイル
巻軸に平行に置かれ、図５、図６では該電極板３２、３
４が二次コイル巻軸に垂直に置かれている。また、端子
板３６の一端は外部に突出し、前記センタタップ部から
突出する導体ブロック４８とともに、溶接用直流回路の
正極および負極を構成する。
ロック４４および４６に電気的に接続される。この場
合、図２、図３では電極板３２および３４が二次コイル
巻軸に平行に置かれ、図５、図６では該電極板３２、３
４が二次コイル巻軸に垂直に置かれている。また、端子
板３６の一端は外部に突出し、前記センタタップ部から
突出する導体ブロック４８とともに、溶接用直流回路の
正極および負極を構成する。
【００３０】また、二次コイル２６、導体ブロック４
４、４６、電極板３２、３４、および端子板３６は、図
４および図７に一点鎖線で示すように、夫々その内部
に、各結着面で接続され連通する冷却水通路６０および
６２を有している。すなわち、電極板３４から入り、導
体ブロック４６、二次コイル２６の第２コイル４２ａ、
４２ｂ、センタタップ部、二次コイル２６の第１コイル
４０ａ、４０ｂ、導体ブロック４４を経て、電極板３４
から排出される冷却水通路６０と、端子板３６に出入り
する冷却水通路６２である。
４、４６、電極板３２、３４、および端子板３６は、図
４および図７に一点鎖線で示すように、夫々その内部
に、各結着面で接続され連通する冷却水通路６０および
６２を有している。すなわち、電極板３４から入り、導
体ブロック４６、二次コイル２６の第２コイル４２ａ、
４２ｂ、センタタップ部、二次コイル２６の第１コイル
４０ａ、４０ｂ、導体ブロック４４を経て、電極板３４
から排出される冷却水通路６０と、端子板３６に出入り
する冷却水通路６２である。
【００３１】本実施例の溶接機用トランスおよびそれが
適用される溶接装置は、基本的には以上のように構成さ
れるものであり、次にその作用効果について説明する。
適用される溶接装置は、基本的には以上のように構成さ
れるものであり、次にその作用効果について説明する。
【００３２】先ず、この溶接装置は、次のように動作す
る（図１参照）。交流電源１０より供給された交流電流
は、コンバータ回路１２によって直流電流に変換され、
次いで、インバータ回路１４において高周波電流に変換
される。そして、この高周波電流が溶接機用トランス１
６の一次コイル２４に供給される。
る（図１参照）。交流電源１０より供給された交流電流
は、コンバータ回路１２によって直流電流に変換され、
次いで、インバータ回路１４において高周波電流に変換
される。そして、この高周波電流が溶接機用トランス１
６の一次コイル２４に供給される。
【００３３】一次コイル２４に高周波電流が流れると、
コア２８ａ、２８ｂを介して二次コイル２６に高周波電
圧が誘起される。この高周波電圧はダイオードＤ１およ
びＤ２によって全波整流され、高周波電圧の半周期毎
に、第１コイル４０ａ、４０ｂまたは第２コイル４２
ａ、４２ｂを流れる直流電流として、ガンアーム２０
ａ、２０ｂを介して溶接チップ２２ａ、２２ｂ間に供給
され、ワークＷ１、Ｗ２の溶接が行われる。
コア２８ａ、２８ｂを介して二次コイル２６に高周波電
圧が誘起される。この高周波電圧はダイオードＤ１およ
びＤ２によって全波整流され、高周波電圧の半周期毎
に、第１コイル４０ａ、４０ｂまたは第２コイル４２
ａ、４２ｂを流れる直流電流として、ガンアーム２０
ａ、２０ｂを介して溶接チップ２２ａ、２２ｂ間に供給
され、ワークＷ１、Ｗ２の溶接が行われる。
【００３４】ここで、上記の溶接装置に適用される溶接
機用トランス１６では、平行に配設した２つの第１コイ
ル４０ａ、４０ｂおよび第２コイル４２ａ、４２ｂによ
り二次コイル２６を構成しており、且つ、第１コイル４
０ａ、４０ｂまたは第２コイル４２ａ、４２ｂに同時に
電流が流れるように構成しているため、駆動時における
漏れ磁束が少なく、一次コイル２４および二次コイル２
６間の結合率が極めて高い。従って、二次コイル２６に
生じる直流溶接電流の立ち上がり時間が極めて短いもの
となる。この結果、一次コイル２４側の直流電流の周波
数を高く設定することができ、これによって高出力を得
ることができるとともに、コア断面積を減少させ、小型
軽量な溶接機用トランス１６を提供することができる。
機用トランス１６では、平行に配設した２つの第１コイ
ル４０ａ、４０ｂおよび第２コイル４２ａ、４２ｂによ
り二次コイル２６を構成しており、且つ、第１コイル４
０ａ、４０ｂまたは第２コイル４２ａ、４２ｂに同時に
電流が流れるように構成しているため、駆動時における
漏れ磁束が少なく、一次コイル２４および二次コイル２
６間の結合率が極めて高い。従って、二次コイル２６に
生じる直流溶接電流の立ち上がり時間が極めて短いもの
となる。この結果、一次コイル２４側の直流電流の周波
数を高く設定することができ、これによって高出力を得
ることができるとともに、コア断面積を減少させ、小型
軽量な溶接機用トランス１６を提供することができる。
【００３５】この場合、二次コイル２６の巻き始めおよ
び巻き終わりの各端部導体ブロック４４、４６に接続さ
れた２枚の電極板３２、３４を介して、一対のダイオー
ドＤ１、Ｄ２を対向させて配置するので、２個のダイオ
ードが立体的に積み重ねられ、整流器アセンブリ３０と
しての占有面積はダイオード合計面積の１／２に近い値
になる。
び巻き終わりの各端部導体ブロック４４、４６に接続さ
れた２枚の電極板３２、３４を介して、一対のダイオー
ドＤ１、Ｄ２を対向させて配置するので、２個のダイオ
ードが立体的に積み重ねられ、整流器アセンブリ３０と
しての占有面積はダイオード合計面積の１／２に近い値
になる。
【００３６】また、二次コイル２６のセンタタップ部の
出力導体ブロック４８の一部を、二次コイル２６の巻き
始めおよび巻き終わりの各端部導体ブロック４４、４６
に平行に延在せしめるので、少なくともこれら各導体が
平行する部分においては、高周波電流の半周期毎に、巻
き始めおよび巻き終わりの各端部導体ブロック４４、４
６のいずれか一方とセンタタップ部の出力導体ブロック
４８には、大きさが等しく向きが反対の電流が流れる。
従って、その部分を流れる電流が作り出す磁界は相互に
打ち消し合い、トランス外近傍における磁界の作用が軽
減される。
出力導体ブロック４８の一部を、二次コイル２６の巻き
始めおよび巻き終わりの各端部導体ブロック４４、４６
に平行に延在せしめるので、少なくともこれら各導体が
平行する部分においては、高周波電流の半周期毎に、巻
き始めおよび巻き終わりの各端部導体ブロック４４、４
６のいずれか一方とセンタタップ部の出力導体ブロック
４８には、大きさが等しく向きが反対の電流が流れる。
従って、その部分を流れる電流が作り出す磁界は相互に
打ち消し合い、トランス外近傍における磁界の作用が軽
減される。
【００３７】さらに、２枚の電極板３２、３４、一対の
ダイオードＤ１、Ｄ２およびダイオード間端子板３６を
押圧手段により一体に圧着してなる整流器アセンブリ３
０を、端部導体ブロック４４、４６間に着脱自在に取り
付ける構造を採用しているので、整流器アセンブリ３０
に何らかの故障を生じた場合、それを取り外し、良品と
交換するだけで修理を完了することができる。
ダイオードＤ１、Ｄ２およびダイオード間端子板３６を
押圧手段により一体に圧着してなる整流器アセンブリ３
０を、端部導体ブロック４４、４６間に着脱自在に取り
付ける構造を採用しているので、整流器アセンブリ３０
に何らかの故障を生じた場合、それを取り外し、良品と
交換するだけで修理を完了することができる。
【００３８】また、二次コイル２６および各導体３２、
３４、３６、４４、４６の内部には冷却水通路６０、６
２が形成されており、この冷却水通路６０、６２を流れ
る冷却水により二次コイルおよび各導体中で発生するジ
ュール熱が系外に排出される。これにより温度と抵抗値
の相乗的累加現象が食い止められるので、コイルや各導
体部分の断面積を小さくすることができる。
３４、３６、４４、４６の内部には冷却水通路６０、６
２が形成されており、この冷却水通路６０、６２を流れ
る冷却水により二次コイルおよび各導体中で発生するジ
ュール熱が系外に排出される。これにより温度と抵抗値
の相乗的累加現象が食い止められるので、コイルや各導
体部分の断面積を小さくすることができる。
【００３９】また、この二次コイル２６の冷却に伴っ
て、二次コイル２６に沿って配設された一次コイル２４
も冷却されるため、その抵抗値が低下し、従って、高電
流を容易に得ることができる。
て、二次コイル２６に沿って配設された一次コイル２４
も冷却されるため、その抵抗値が低下し、従って、高電
流を容易に得ることができる。
【００４０】なお、上述した実施例では、第１コイル４
０ａ、４０ｂおよび第２コイル４２ａ、４２ｂを夫々一
対としたが、これに限定されるものではなく、二対以上
とすることもできる。
０ａ、４０ｂおよび第２コイル４２ａ、４２ｂを夫々一
対としたが、これに限定されるものではなく、二対以上
とすることもできる。
【００４１】
【発明の効果】本発明に係る溶接機用トランスによれ
ば、ダイオードを立体的に積み重ねて配置するので、整
流器アセンブリとしての占有面積を小さくすることがで
き、また、二次コイルおよび各導体の内部に冷却媒体用
通路を備えて強制冷却を行うので、コイルや各導体の断
面積を小さくすることができる。その結果、小型でスペ
ース効率に優れた溶接機用トランスを提供することがで
きる。
ば、ダイオードを立体的に積み重ねて配置するので、整
流器アセンブリとしての占有面積を小さくすることがで
き、また、二次コイルおよび各導体の内部に冷却媒体用
通路を備えて強制冷却を行うので、コイルや各導体の断
面積を小さくすることができる。その結果、小型でスペ
ース効率に優れた溶接機用トランスを提供することがで
きる。
【００４２】また、各導体部分を流れる電流が作り出す
磁界が相互に打ち消し合うような構成を採用する結果、
トランス外近傍における磁界の作用が軽減され、外部へ
の漏れ磁界の影響が少ない。
磁界が相互に打ち消し合うような構成を採用する結果、
トランス外近傍における磁界の作用が軽減され、外部へ
の漏れ磁界の影響が少ない。
【００４３】さらに、整流器アセンブリを着脱自在に取
り付ける構造を採用しているので、整流器アセンブリに
何らかの故障を生じた場合、交換修理を迅速かつ容易に
行うことができ、保守性に優れた溶接機用トランスを提
供することができる。
り付ける構造を採用しているので、整流器アセンブリに
何らかの故障を生じた場合、交換修理を迅速かつ容易に
行うことができ、保守性に優れた溶接機用トランスを提
供することができる。
【図１】本発明に係る溶接機用トランスが適用される直
流抵抗溶接装置の構成図である。
流抵抗溶接装置の構成図である。
【図２】本発明に係る溶接機用トランスであって、ダイ
オード面を二次コイル巻軸に平行に配置したものの構成
斜視図である。
オード面を二次コイル巻軸に平行に配置したものの構成
斜視図である。
【図３】図２に示す溶接機用トランスの要部分解斜視図
である。
である。
【図４】図３に示す溶接機用トランスの冷却水通路の説
明図である。
明図である。
【図５】本発明に係る溶接機用トランスであって、ダイ
オード面を二次コイル巻軸に垂直に配置したものの構成
斜視図である。
オード面を二次コイル巻軸に垂直に配置したものの構成
斜視図である。
【図６】図５に示す溶接機用トランスの要部分解斜視図
である。
である。
【図７】図６に示す溶接機用トランスの冷却水通路の説
明図である。
明図である。
１６…溶接機用トランス ２６…二次コイル ３０…整流器アセンブリ ３２、３４…電極板 ３６…端子板 ４０ａ、４０ｂ…二次コイルの第１コイル ４２ａ、４２ｂ…二次コイルの第２コイル ４４、４６…二次コイル端部導体ブロック ４８…二次コイルセンタタップ部出力導体ブロック Ｄ１、Ｄ２…ダイオード
Claims (6)
- 【請求項１】二次コイルに誘起される高周波電流を整流
して直流溶接電流として溶接チップ間に供給する直流抵
抗溶接機用トランスにおいて、 水平に配置された前記二次コイルの上側および下側にあ
る巻き始め端および巻き終わり端から平行に延びる各端
部導体と、 前記各端部導体に接続される一対の平行な電極板と、 前記電極板間に挟持され、対向して配置される一対のダ
イオードおよび該ダイオード間に介在する端子板とを備
えることを特徴とする溶接機用トランス。 - 【請求項２】請求項１記載のトランスにおいて、 前記二次コイルのセンタタップ出力導体が、前記各端部
導体に平行に延びた後、該各端部導体に接触することな
く折れ曲がることを特徴とする溶接機用トランス。 - 【請求項３】請求項１記載のトランスにおいて、 前記一対の電極板、一対のダイオードおよびダイオード
間端子板を押圧手段により一体に圧着してなる整流器ア
センブリを、前記二次コイルの巻き始めおよび巻き終わ
りの端部導体間に着脱自在に取り付けることを特徴とす
る溶接機用トランス。 - 【請求項４】請求項３記載のトランスにおいて、 前記ダイオードの面が前記二次コイルの巻軸に平行に配
置されることを特徴とする溶接機用トランス。 - 【請求項５】請求項３記載のトランスにおいて、 前記ダイオードの面が前記二次コイルの巻軸に垂直に配
置されることを特徴とする溶接機用トランス。 - 【請求項６】請求項１乃至３のいずれかに記載のトラン
スにおいて、 前記二次コイル、各端部導体および電極板は、相互の結
着面において接続連通する冷却媒体用通路を備えること
を特徴とする溶接機用トランス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4297211A JP2672238B2 (ja) | 1992-11-06 | 1992-11-06 | 溶接機用トランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4297211A JP2672238B2 (ja) | 1992-11-06 | 1992-11-06 | 溶接機用トランス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06151211A true JPH06151211A (ja) | 1994-05-31 |
| JP2672238B2 JP2672238B2 (ja) | 1997-11-05 |
Family
ID=17843622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4297211A Expired - Fee Related JP2672238B2 (ja) | 1992-11-06 | 1992-11-06 | 溶接機用トランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2672238B2 (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1610350A2 (de) * | 2004-06-25 | 2005-12-28 | Harms + Wende GmbH & Co. KG | Schweissstromwandler |
| WO2008083839A1 (de) * | 2007-01-08 | 2008-07-17 | Robert Bosch Gmbh | Windungselement für eine spulenwicklung und transformatoranordnung |
| JP2008270347A (ja) * | 2007-04-17 | 2008-11-06 | Densei Lambda Kk | トランス |
| US7978039B2 (en) * | 2007-01-08 | 2011-07-12 | Robert Bosch Gmbh | Semiconductor module for connecting to a transformer winding, and transformer arrangement |
| JP2011222694A (ja) * | 2010-04-08 | 2011-11-04 | Nippon Soken Inc | リアクトル装置 |
| EP2428303A1 (de) * | 2010-09-13 | 2012-03-14 | ELEKTRON Bremen GmbH | Transformator für eine Schweisszange |
| JP2013172066A (ja) * | 2012-02-22 | 2013-09-02 | Koyo Giken:Kk | 溶接トランスと溶接装置 |
| WO2013128663A1 (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-06 | 株式会社 向洋技研 | 溶接トランス、溶接トランス組体、溶接装置、および抵抗溶接方法 |
| CN103299377A (zh) * | 2011-06-08 | 2013-09-11 | 深圳市鸿栢科技实业有限公司 | 水冷散热次高频变压器及其散热装置 |
| JP2014087803A (ja) * | 2012-10-29 | 2014-05-15 | Koyo Giken:Kk | スタッド溶接方法 |
| JP2014123666A (ja) * | 2012-12-21 | 2014-07-03 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | 点火装置 |
| CN103949766A (zh) * | 2014-04-30 | 2014-07-30 | 锦州市圣合科技电子有限责任公司 | 电阻焊机用中频大功率组件 |
| EP2642496A3 (de) * | 2012-03-23 | 2014-11-19 | DALEX-Schweißmaschinen GmbH & Co. KG | Widerstandsschweisstransformator |
| JP2014232822A (ja) * | 2013-05-30 | 2014-12-11 | 株式会社向洋技研 | 高周波誘導加熱装置用変成器 |
| JP2016197682A (ja) * | 2015-04-06 | 2016-11-24 | スミダコーポレーション株式会社 | 降圧トランス |
| WO2021111651A1 (ja) * | 2019-12-03 | 2021-06-10 | 株式会社向洋技研 | 溶接トランス |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03283508A (ja) * | 1990-03-30 | 1991-12-13 | Honda Motor Co Ltd | 溶接用トランスおよびその製造方法 |
| JPH03283511A (ja) * | 1990-03-30 | 1991-12-13 | Honda Motor Co Ltd | 溶接トランス |
-
1992
- 1992-11-06 JP JP4297211A patent/JP2672238B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03283508A (ja) * | 1990-03-30 | 1991-12-13 | Honda Motor Co Ltd | 溶接用トランスおよびその製造方法 |
| JPH03283511A (ja) * | 1990-03-30 | 1991-12-13 | Honda Motor Co Ltd | 溶接トランス |
Cited By (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1610350A2 (de) * | 2004-06-25 | 2005-12-28 | Harms + Wende GmbH & Co. KG | Schweissstromwandler |
| EP1610350A3 (de) * | 2004-06-25 | 2008-04-02 | Harms + Wende GmbH & Co. KG | Schweissstromwandler |
| WO2008083839A1 (de) * | 2007-01-08 | 2008-07-17 | Robert Bosch Gmbh | Windungselement für eine spulenwicklung und transformatoranordnung |
| US7978039B2 (en) * | 2007-01-08 | 2011-07-12 | Robert Bosch Gmbh | Semiconductor module for connecting to a transformer winding, and transformer arrangement |
| US7978040B2 (en) | 2007-01-08 | 2011-07-12 | Robert Bosch Gmbh | Winding element for a coil winding and transformer arrangement |
| JP2008270347A (ja) * | 2007-04-17 | 2008-11-06 | Densei Lambda Kk | トランス |
| JP2011222694A (ja) * | 2010-04-08 | 2011-11-04 | Nippon Soken Inc | リアクトル装置 |
| EP2428303A1 (de) * | 2010-09-13 | 2012-03-14 | ELEKTRON Bremen GmbH | Transformator für eine Schweisszange |
| EP2706542A4 (en) * | 2011-06-08 | 2014-05-07 | Shenzhen Hongbai Technology Ind Co Ltd | WATER COOLED HEAT DISSIPATING SUB-HEAT TRANSFORMER AND RELATED HEAT DISSIPATING DEVICE |
| EP2706542A1 (en) * | 2011-06-08 | 2014-03-12 | Shenzhen Hongbai Technology Industrial Co., Ltd | Sub-high frequency transformer with water-cooled heat dissipation and heat dissipation device thereof |
| CN103299377A (zh) * | 2011-06-08 | 2013-09-11 | 深圳市鸿栢科技实业有限公司 | 水冷散热次高频变压器及其散热装置 |
| JP2013172066A (ja) * | 2012-02-22 | 2013-09-02 | Koyo Giken:Kk | 溶接トランスと溶接装置 |
| CN103295750A (zh) * | 2012-02-29 | 2013-09-11 | 株式会社向洋技研 | 焊接变压器、焊接变压器组合体及焊接装置 |
| JP2013179205A (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-09 | Koyo Giken:Kk | 溶接トランスと溶接トランス組体と溶接装置 |
| WO2013128663A1 (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-06 | 株式会社 向洋技研 | 溶接トランス、溶接トランス組体、溶接装置、および抵抗溶接方法 |
| EP2749373A4 (en) * | 2012-02-29 | 2015-09-02 | Koyo Giken Inc | WELDING TRANSFORMER, WELDING TRANSFORMER ASSEMBLY, WELDING DEVICE AND RESISTANCE WELDING METHOD |
| US9202622B2 (en) | 2012-02-29 | 2015-12-01 | Koyo Giken Inc. | Welding transformer and welding transformer assembly and welding apparatus |
| EP2642496A3 (de) * | 2012-03-23 | 2014-11-19 | DALEX-Schweißmaschinen GmbH & Co. KG | Widerstandsschweisstransformator |
| JP2014087803A (ja) * | 2012-10-29 | 2014-05-15 | Koyo Giken:Kk | スタッド溶接方法 |
| JP2014123666A (ja) * | 2012-12-21 | 2014-07-03 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | 点火装置 |
| JP2014232822A (ja) * | 2013-05-30 | 2014-12-11 | 株式会社向洋技研 | 高周波誘導加熱装置用変成器 |
| CN103949766A (zh) * | 2014-04-30 | 2014-07-30 | 锦州市圣合科技电子有限责任公司 | 电阻焊机用中频大功率组件 |
| JP2016197682A (ja) * | 2015-04-06 | 2016-11-24 | スミダコーポレーション株式会社 | 降圧トランス |
| WO2021111651A1 (ja) * | 2019-12-03 | 2021-06-10 | 株式会社向洋技研 | 溶接トランス |
| KR20210071875A (ko) * | 2019-12-03 | 2021-06-16 | 가부시키가이샤 고요 기켄 | 용접 트랜스 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2672238B2 (ja) | 1997-11-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |