JPH06144255A - 油圧シリンダ - Google Patents
油圧シリンダInfo
- Publication number
- JPH06144255A JPH06144255A JP4300180A JP30018092A JPH06144255A JP H06144255 A JPH06144255 A JP H06144255A JP 4300180 A JP4300180 A JP 4300180A JP 30018092 A JP30018092 A JP 30018092A JP H06144255 A JPH06144255 A JP H06144255A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil
- rod
- rod guide
- piston
- piston rods
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B15/00—Fluid-actuated devices for displacing a member from one position to another; Gearing associated therewith
- F15B15/08—Characterised by the construction of the motor unit
- F15B15/14—Characterised by the construction of the motor unit of the straight-cylinder type
- F15B15/1423—Component parts; Constructional details
- F15B15/1433—End caps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
- B62D5/00—Power-assisted or power-driven steering
- B62D5/06—Power-assisted or power-driven steering fluid, i.e. using a pressurised fluid for most or all the force required for steering a vehicle
- B62D5/10—Power-assisted or power-driven steering fluid, i.e. using a pressurised fluid for most or all the force required for steering a vehicle characterised by type of power unit
- B62D5/12—Piston and cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B15/00—Fluid-actuated devices for displacing a member from one position to another; Gearing associated therewith
- F15B15/08—Characterised by the construction of the motor unit
- F15B15/14—Characterised by the construction of the motor unit of the straight-cylinder type
- F15B15/149—Fluid interconnections, e.g. fluid connectors, passages
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Transportation (AREA)
- Power Steering Mechanism (AREA)
- Actuator (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】リアアクスルシリンダにおいて、ロッドガイド
をできるだけ小型にした上でロッドガイドにおけるピス
トンロッドの支持部分の面積を十分にとると共に、ピス
トンロッドの耐久性を高める。 【構成】作動油は、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの各
ポート１４ａ，１４ｂから油溝３１，３２を介して油圧
シリンダ８の各側室Ａ，Ｂに出入する。また、両ピスト
ンロッド６ａ，６ｂはテフロン製のブッシュ３３によっ
て摺動可能に支持される。テフロンは軟らかくて摩擦係
数が小さいため、両ピストンロッド６ａ，６ｂに摺動傷
が生じたり磨耗したりすることはなく耐久性を高めるこ
とができる。また、作動油の通油孔（各ポート１４ａ，
１４ｂの垂直後２１と各油溝３１，３２）によって、ロ
ッドガイド１３ａ，１３ｂにおけるピストンロッド６
ａ，６ｂの支持部分の面積が制約を受けることがない。
をできるだけ小型にした上でロッドガイドにおけるピス
トンロッドの支持部分の面積を十分にとると共に、ピス
トンロッドの耐久性を高める。 【構成】作動油は、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの各
ポート１４ａ，１４ｂから油溝３１，３２を介して油圧
シリンダ８の各側室Ａ，Ｂに出入する。また、両ピスト
ンロッド６ａ，６ｂはテフロン製のブッシュ３３によっ
て摺動可能に支持される。テフロンは軟らかくて摩擦係
数が小さいため、両ピストンロッド６ａ，６ｂに摺動傷
が生じたり磨耗したりすることはなく耐久性を高めるこ
とができる。また、作動油の通油孔（各ポート１４ａ，
１４ｂの垂直後２１と各油溝３１，３２）によって、ロ
ッドガイド１３ａ，１３ｂにおけるピストンロッド６
ａ，６ｂの支持部分の面積が制約を受けることがない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は油圧シリンダに係り、特
に、油圧式パワーステアリング装置を有するフォークリ
フトのリアアクスルシリンダに好適な油圧シリンダに関
するものである。
に、油圧式パワーステアリング装置を有するフォークリ
フトのリアアクスルシリンダに好適な油圧シリンダに関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、フォークリフト等の産業車両に
おいては、バック走行を多用すると共に小回り性を向上
させるために、ステアリング操作はリアホイールに対し
て行われる。
おいては、バック走行を多用すると共に小回り性を向上
させるために、ステアリング操作はリアホイールに対し
て行われる。
【０００３】図４に、リアホイールのステアリング操作
を行うための装置の要部平面図を示す。左右のリアホイ
ール１ａ，１ｂは、それぞれナックル２ａ，２ｂによっ
て支持されている。そのナックル２ａ，２ｂはリアアク
スルビーム３の両外端に対し、それぞれキングピン４
ａ，４ｂを枢軸として水平回動可能に枢着されている。
尚、リアアクスルビーム３は、通常、箱型一体構造の中
央支持左右揺動式であって、図４においては鎖線により
その一部のみを略示している。
を行うための装置の要部平面図を示す。左右のリアホイ
ール１ａ，１ｂは、それぞれナックル２ａ，２ｂによっ
て支持されている。そのナックル２ａ，２ｂはリアアク
スルビーム３の両外端に対し、それぞれキングピン４
ａ，４ｂを枢軸として水平回動可能に枢着されている。
尚、リアアクスルビーム３は、通常、箱型一体構造の中
央支持左右揺動式であって、図４においては鎖線により
その一部のみを略示している。
【０００４】リアアクスルビーム３の中央部には、リア
アクスルシリンダ８がボルト５によって固定されてい
る。リアアクスルシリンダ８は両ピストンロッド式であ
って、その左右にはそれぞれピストンロッド６ａ，６ｂ
が延出している。そして、各ナックル２ａ，２ｂの回動
アーム端と各ピストンロッド６ａ，６ｂのクレビス状延
出端とは、それぞれタイロッド７ａ，７ｂによって連節
されている。
アクスルシリンダ８がボルト５によって固定されてい
る。リアアクスルシリンダ８は両ピストンロッド式であ
って、その左右にはそれぞれピストンロッド６ａ，６ｂ
が延出している。そして、各ナックル２ａ，２ｂの回動
アーム端と各ピストンロッド６ａ，６ｂのクレビス状延
出端とは、それぞれタイロッド７ａ，７ｂによって連節
されている。
【０００５】従って、ピストンロッド６ａ，６ｂの移動
は、タイロッド７ａ，７ｂおよびナックル２ａ，２ｂを
介して両リアホイール１ａ，１ｂの首振り運動に変換さ
れ、これにより、ステアリング操作が行われる。
は、タイロッド７ａ，７ｂおよびナックル２ａ，２ｂを
介して両リアホイール１ａ，１ｂの首振り運動に変換さ
れ、これにより、ステアリング操作が行われる。
【０００６】図５に、従来のリアアクスルシリンダ８の
平断面図を示す。リアアクスルシリンダ８のシリンダチ
ューブ１１内には、一体に形成されたピストンロッド６
ａ，６ｂが挿入されている。そのピストンロッド６ａ，
６ｂの中央部にはリング状のピストン１２が固定されて
いる。また、シリンダチューブ１１の両端には、ねずみ
鋳鉄製で同一構成の各ロッドガイド１３ａ，１３ｂが嵌
合されている。そして、各ピストンロッド６ａ，６ｂ
は、その各ロッドガイド１３ａ，１３ｂによって摺動可
能に支持されている。これにより、シリンダチューブ１
１内は、ピストン１２によって左側室Ａと右側室Ｂとに
分けられる。
平断面図を示す。リアアクスルシリンダ８のシリンダチ
ューブ１１内には、一体に形成されたピストンロッド６
ａ，６ｂが挿入されている。そのピストンロッド６ａ，
６ｂの中央部にはリング状のピストン１２が固定されて
いる。また、シリンダチューブ１１の両端には、ねずみ
鋳鉄製で同一構成の各ロッドガイド１３ａ，１３ｂが嵌
合されている。そして、各ピストンロッド６ａ，６ｂ
は、その各ロッドガイド１３ａ，１３ｂによって摺動可
能に支持されている。これにより、シリンダチューブ１
１内は、ピストン１２によって左側室Ａと右側室Ｂとに
分けられる。
【０００７】ロッドガイド１３ａには、左側室Ａに作動
流体としての作動油を出入させるための油出入口として
の左側室側ポート１４ａが設けられている。また、ロッ
ドガイド１３ｂにも同様に、右側室Ｂに作動油を出入さ
せるための油出入口としての右側室側ポート１４ｂが設
けられている。
流体としての作動油を出入させるための油出入口として
の左側室側ポート１４ａが設けられている。また、ロッ
ドガイド１３ｂにも同様に、右側室Ｂに作動油を出入さ
せるための油出入口としての右側室側ポート１４ｂが設
けられている。
【０００８】従って、油圧ポンプ（図示略）によって加
圧された作動油が左側室側ポート１４ａを通じて左側室
Ａに供給されると共に、右側室Ｂ内の作動油が右側室側
ポート１４ｂを通じて排出されると、左側室Ａは拡がっ
て右側室Ｂは狭まり、ピストン１２はロッドガイド１３
ｂ側に移動する。
圧された作動油が左側室側ポート１４ａを通じて左側室
Ａに供給されると共に、右側室Ｂ内の作動油が右側室側
ポート１４ｂを通じて排出されると、左側室Ａは拡がっ
て右側室Ｂは狭まり、ピストン１２はロッドガイド１３
ｂ側に移動する。
【０００９】反対に、油圧ポンプによって加圧された作
動油が右側室側ポート１４ｂを通じて右側室Ｂに供給さ
れると共に、左側室Ａ内の作動油が左側室側ポート１４
ａを通じて排出されると、右側室Ｂは拡がって左側室Ａ
は狭まり、ピストン１２はロッドガイド１３ａ側に移動
する。
動油が右側室側ポート１４ｂを通じて右側室Ｂに供給さ
れると共に、左側室Ａ内の作動油が左側室側ポート１４
ａを通じて排出されると、右側室Ｂは拡がって左側室Ａ
は狭まり、ピストン１２はロッドガイド１３ａ側に移動
する。
【００１０】尚、ピストン１２にはピストンリング１２
ａが設けられている。これにより、各ポート１３ａ，１
４ｂから各側室Ａ，Ｂに出入する作動油が反対側の側室
Ｂ，Ａに漏れることはない。
ａが設けられている。これにより、各ポート１３ａ，１
４ｂから各側室Ａ，Ｂに出入する作動油が反対側の側室
Ｂ，Ａに漏れることはない。
【００１１】また、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの内
周面（すなわち、ピストンロッド６ａ，６ｂとの摺動
面）には、オイルシール１５ａ，１５ｂが設けられてい
る。さらに、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂのシリンダ
チューブ１１との嵌合部にも、オイルシール１６ａ，１
６ｂが設けられている。これにより、各側室Ａ，Ｂから
リアアクスルシリンダ８の外部に作動油が漏れ出ること
はない。
周面（すなわち、ピストンロッド６ａ，６ｂとの摺動
面）には、オイルシール１５ａ，１５ｂが設けられてい
る。さらに、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂのシリンダ
チューブ１１との嵌合部にも、オイルシール１６ａ，１
６ｂが設けられている。これにより、各側室Ａ，Ｂから
リアアクスルシリンダ８の外部に作動油が漏れ出ること
はない。
【００１２】さらに、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの
内周面におけるオイルシール１５ａ，１５ｂの外側に
は、それぞれダストシール１７ａ，１７ｂが設けられて
いる。これにより、外部から各側室Ａ，Ｂ内に塵埃が侵
入するのを防いでいる。
内周面におけるオイルシール１５ａ，１５ｂの外側に
は、それぞれダストシール１７ａ，１７ｂが設けられて
いる。これにより、外部から各側室Ａ，Ｂ内に塵埃が侵
入するのを防いでいる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、右側室側ポ
ート１４ｂおよび左側室側ポート１４ａは、それぞれロ
ッドガイド１３ａ，１３ｂ内で曲がって形成されてお
り、油圧ポンプ側に連通される垂直孔２１と、各側室
Ａ，Ｂ側に連通される斜孔２２とから構成されている。
ート１４ｂおよび左側室側ポート１４ａは、それぞれロ
ッドガイド１３ａ，１３ｂ内で曲がって形成されてお
り、油圧ポンプ側に連通される垂直孔２１と、各側室
Ａ，Ｂ側に連通される斜孔２２とから構成されている。
【００１４】これは、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂと
各ピストンロッド６ａ，６ｂとの摺動部（図５に示すＣ
部）の面積を広げると共に、各ロッドガイド１３ａ，１
３ｂを小型化するためである。
各ピストンロッド６ａ，６ｂとの摺動部（図５に示すＣ
部）の面積を広げると共に、各ロッドガイド１３ａ，１
３ｂを小型化するためである。
【００１５】すなわち、タイロッド７ａ，７ｂから各ピ
ストンロッド６ａ，６ｂの移動方向に対して垂直な方向
（図４，図５に示す上下方向）に力がかかった場合で
も、Ｃ部の面積が広ければ、各ピストンロッド６ａ，６
ｂにかかった力はそのＣ部で分散される。従って、各ピ
ストンロッド６ａ，６ｂは各ロッドガイド１３ａ，１３
ｂに対してスムーズに摺動することができる。
ストンロッド６ａ，６ｂの移動方向に対して垂直な方向
（図４，図５に示す上下方向）に力がかかった場合で
も、Ｃ部の面積が広ければ、各ピストンロッド６ａ，６
ｂにかかった力はそのＣ部で分散される。従って、各ピ
ストンロッド６ａ，６ｂは各ロッドガイド１３ａ，１３
ｂに対してスムーズに摺動することができる。
【００１６】ここで、図５に点線で示すように、各ポー
ト１４ａ，１４ｂを真っ直ぐにして垂直孔２１が各側室
Ａ，Ｂに開口している状態にすると、斜孔２２がなくな
る分だけＣ部の面積は狭くなる。すると、各ピストンロ
ッド６ａ，６ｂの移動方向に対して垂直な方向に力がか
かった場合、各ピストンロッド６ａ，６ｂはスムーズに
移動しなくなってしまう。
ト１４ａ，１４ｂを真っ直ぐにして垂直孔２１が各側室
Ａ，Ｂに開口している状態にすると、斜孔２２がなくな
る分だけＣ部の面積は狭くなる。すると、各ピストンロ
ッド６ａ，６ｂの移動方向に対して垂直な方向に力がか
かった場合、各ピストンロッド６ａ，６ｂはスムーズに
移動しなくなってしまう。
【００１７】ここで、各ポート１４ａ，１４ｂを真っ直
ぐにして垂直孔２１が各側室Ａ，Ｂに開口している状態
のまま、Ｃ部の面積を広くするためには、各ロッドガイ
ド１３ａ，１３ｂの厚さを増すしかない。すると、各ロ
ッドガイド１３ａ，１３ｂは大型化し、ステアリング装
置全体の大型化や重量の増加を招くことになる。
ぐにして垂直孔２１が各側室Ａ，Ｂに開口している状態
のまま、Ｃ部の面積を広くするためには、各ロッドガイ
ド１３ａ，１３ｂの厚さを増すしかない。すると、各ロ
ッドガイド１３ａ，１３ｂは大型化し、ステアリング装
置全体の大型化や重量の増加を招くことになる。
【００１８】そのため、従来のリアアクスルシリンダ８
では、各ポート１４ａ，１４ｂを垂直孔２１と斜孔２２
とで構成することにより、Ｃ部の面積を十分にとった上
で、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂを可能な限り薄くし
ているわけである。
では、各ポート１４ａ，１４ｂを垂直孔２１と斜孔２２
とで構成することにより、Ｃ部の面積を十分にとった上
で、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂを可能な限り薄くし
ているわけである。
【００１９】ところが、垂直孔２１の形成は容易である
一方、その垂直孔２１とスムーズに連通するように斜孔
２２を形成するための工程は複雑で難しい。そのため、
各ポート１４ａ，１４ｂを垂直孔２１と斜孔２２とで構
成すると、製造コストが高くなるという問題があった。
一方、その垂直孔２１とスムーズに連通するように斜孔
２２を形成するための工程は複雑で難しい。そのため、
各ポート１４ａ，１４ｂを垂直孔２１と斜孔２２とで構
成すると、製造コストが高くなるという問題があった。
【００２０】また、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂは、
以下の条件を満たさなければならない。 各ピストンロッド６ａ，６ｂと直当たりであるため、
各ピストンロッド６ａ，６ｂに摺動傷が生じたり磨耗し
たりすることがないように、各ピストンロッド６ａ，６
ｂより軟らかく摩擦係数の小さな材質でなければならな
い。
以下の条件を満たさなければならない。 各ピストンロッド６ａ，６ｂと直当たりであるため、
各ピストンロッド６ａ，６ｂに摺動傷が生じたり磨耗し
たりすることがないように、各ピストンロッド６ａ，６
ｂより軟らかく摩擦係数の小さな材質でなければならな
い。
【００２１】各ピストンロッド６ａ，６ｂを摺動可能
に支持するために、十分な強度が必要である。 しかしながら、従来の各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの
材質であるねずみ鋳鉄では、の条件を満たすと、の
条件を十分に満たすことができなくなる。そのため、各
ピストンロッド６ａ，６ｂに摺動傷が生じやすく、耐久
性に問題があった。
に支持するために、十分な強度が必要である。 しかしながら、従来の各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの
材質であるねずみ鋳鉄では、の条件を満たすと、の
条件を十分に満たすことができなくなる。そのため、各
ピストンロッド６ａ，６ｂに摺動傷が生じやすく、耐久
性に問題があった。
【００２２】本発明は上記問題点を解決するためになさ
れたものであって、その目的は、ロッドガイドをできる
だけ小型にした上でロッドガイドにおけるピストンロッ
ドの支持部分の面積を十分にとると共に、ピストンロッ
ドに摺動傷が生じたり磨耗したりすることがなく耐久性
を高めることができる油圧シリンダを、簡単な構成によ
って提供することにある。
れたものであって、その目的は、ロッドガイドをできる
だけ小型にした上でロッドガイドにおけるピストンロッ
ドの支持部分の面積を十分にとると共に、ピストンロッ
ドに摺動傷が生じたり磨耗したりすることがなく耐久性
を高めることができる油圧シリンダを、簡単な構成によ
って提供することにある。
【００２３】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決するため、シリンダチューブの両端にそれぞれピスト
ンロッドを支持するロッドガイドが嵌合され、その各ロ
ッドガイドに油出入口が設けられた両ピストンロッド式
の油圧シリンダにおいて、各ロッドガイドの内周面にて
周方向に形成され、前記油出入口と連通する第１の油溝
と、各ロッドガイドの内周面にて前記油出入口の開口部
と所定の間隔だけ離れた位置に形成され、第１の油溝と
油圧シリンダの各側室とを連通させる第２の油溝と、各
ロッドガイド内に嵌合され、前記第１および第２の油溝
の底部と反対側を塞いで通油孔を形成させると共に、両
ピストンロッドを摺動可能に支持するブッシュとを備え
たことをその要旨とする。
決するため、シリンダチューブの両端にそれぞれピスト
ンロッドを支持するロッドガイドが嵌合され、その各ロ
ッドガイドに油出入口が設けられた両ピストンロッド式
の油圧シリンダにおいて、各ロッドガイドの内周面にて
周方向に形成され、前記油出入口と連通する第１の油溝
と、各ロッドガイドの内周面にて前記油出入口の開口部
と所定の間隔だけ離れた位置に形成され、第１の油溝と
油圧シリンダの各側室とを連通させる第２の油溝と、各
ロッドガイド内に嵌合され、前記第１および第２の油溝
の底部と反対側を塞いで通油孔を形成させると共に、両
ピストンロッドを摺動可能に支持するブッシュとを備え
たことをその要旨とする。
【００２４】
【作用】従って本発明によれば、作動油は、各ロッドガ
イドの油出入口から第１の油溝および第２の油溝を介し
て油圧シリンダの各側室に出入する。また、両ピストン
ロッドはブッシュによって摺動可能に支持される。
イドの油出入口から第１の油溝および第２の油溝を介し
て油圧シリンダの各側室に出入する。また、両ピストン
ロッドはブッシュによって摺動可能に支持される。
【００２５】そのため、軟らかくて摩擦係数の小さな材
質によってブッシュを形成すれば、両ピストンロッドに
摺動傷が生じたり磨耗したりすることはなく耐久性を高
めることができる。また、作動油の通油孔（油出入口と
第１の油溝および第２の油溝）によって、ロッドガイド
におけるピストンロッドの支持部分の面積が制約を受け
ることがない。その結果、ロッドガイドをできるだけ小
型にした上でロッドガイドにおけるピストンロッドの支
持部分の面積を十分にとることができる。
質によってブッシュを形成すれば、両ピストンロッドに
摺動傷が生じたり磨耗したりすることはなく耐久性を高
めることができる。また、作動油の通油孔（油出入口と
第１の油溝および第２の油溝）によって、ロッドガイド
におけるピストンロッドの支持部分の面積が制約を受け
ることがない。その結果、ロッドガイドをできるだけ小
型にした上でロッドガイドにおけるピストンロッドの支
持部分の面積を十分にとることができる。
【００２６】
【実施例】以下、本発明を具体化した一実施例を図１〜
図３に従って説明する。尚、本実施例において、図５に
示した従来例と同じ構成については、符号を等しくして
その詳細な説明を省略する。
図３に従って説明する。尚、本実施例において、図５に
示した従来例と同じ構成については、符号を等しくして
その詳細な説明を省略する。
【００２７】図１に、本実施例のリアアクスルシリンダ
８の平断面図を示す。また、図２に、各ロッドガイド１
３ａ，１３ｂの平断面図を示す。そして、図３に、図１
のＤ−Ｄ線断面図を示す。尚、図１のＥ−Ｅ線断面図も
Ｄ−Ｄ線断面図と全く同じである。
８の平断面図を示す。また、図２に、各ロッドガイド１
３ａ，１３ｂの平断面図を示す。そして、図３に、図１
のＤ−Ｄ線断面図を示す。尚、図１のＥ−Ｅ線断面図も
Ｄ−Ｄ線断面図と全く同じである。
【００２８】各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの内周面に
は、それぞれ周方向に第１の油溝３１が形成されてい
る。また、左側室側ポート１４ａおよび右側室側ポート
１４ｂは、それぞれ垂直孔２１だけによって構成され、
その垂直孔２１は油溝３１に開口している。さらに、各
ロッドガイド１３ａ，１３ｂの内周面には、油溝３１と
各側室Ａ，Ｂとを連通する２つの第２の油溝３２が、油
溝３１と垂直に形成されている。
は、それぞれ周方向に第１の油溝３１が形成されてい
る。また、左側室側ポート１４ａおよび右側室側ポート
１４ｂは、それぞれ垂直孔２１だけによって構成され、
その垂直孔２１は油溝３１に開口している。さらに、各
ロッドガイド１３ａ，１３ｂの内周面には、油溝３１と
各側室Ａ，Ｂとを連通する２つの第２の油溝３２が、油
溝３１と垂直に形成されている。
【００２９】尚、図３に示すように、垂直孔２１の油溝
３１における開口部と各油溝３２とは、各ロッドガイド
１３ａ，１３ｂの内周の中心Ｏに対してそれぞれ９０°
ずれた位置にある。
３１における開口部と各油溝３２とは、各ロッドガイド
１３ａ，１３ｂの内周の中心Ｏに対してそれぞれ９０°
ずれた位置にある。
【００３０】そして、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂ内
には、テフロン製で円筒状を成すブッシュ３３が嵌合さ
れ、その各ブッシュ３３と各ロッドガイド１３ａ，１３
ｂとは一体に固定されている。そのため、各ピストンロ
ッド６ａ，６ｂはロッドガイド１３ａ，１３ｂではな
く、ブッシュ３３によって摺動可能に支持されることに
なる。また、各油溝３１，３２の底部と反対側はブッシ
ュ３３によって塞がれるため、各油溝３１，３２は通油
孔を形成する。すなわち、油圧ポンプ（図示略）によっ
て加圧された作動油が左側室側ポート１４ａまたは右側
室側ポート１４ｂに供給されると、その作動油は、垂直
孔２１を介して油溝３１とブッシュ３３とによって形成
される通油孔に供給される。そして、当該作動油は、油
溝３２とブッシュ３３とによって形成される通油孔を介
して左側室Ａまたは右側室Ｂに供給される。また、左側
室Ａまたは右側室Ｂ内の作動油は、上記と逆の経路によ
って排出される。
には、テフロン製で円筒状を成すブッシュ３３が嵌合さ
れ、その各ブッシュ３３と各ロッドガイド１３ａ，１３
ｂとは一体に固定されている。そのため、各ピストンロ
ッド６ａ，６ｂはロッドガイド１３ａ，１３ｂではな
く、ブッシュ３３によって摺動可能に支持されることに
なる。また、各油溝３１，３２の底部と反対側はブッシ
ュ３３によって塞がれるため、各油溝３１，３２は通油
孔を形成する。すなわち、油圧ポンプ（図示略）によっ
て加圧された作動油が左側室側ポート１４ａまたは右側
室側ポート１４ｂに供給されると、その作動油は、垂直
孔２１を介して油溝３１とブッシュ３３とによって形成
される通油孔に供給される。そして、当該作動油は、油
溝３２とブッシュ３３とによって形成される通油孔を介
して左側室Ａまたは右側室Ｂに供給される。また、左側
室Ａまたは右側室Ｂ内の作動油は、上記と逆の経路によ
って排出される。
【００３１】このように本実施例においては、各ロッド
ガイド１３ａ，１３ｂの内周面に各ポート１４ａ，１４
ｂと連通する各油溝３１，３２を設けると共に、各ロッ
ドガイド１３ａ，１３ｂ内にテフロン製のブッシュ３３
を嵌合している。これにより、作動油の通油孔（垂直孔
２１と各油溝３１，３２）によって、各ロッドガイド１
３ａ，１３ｂにおける各ピストンロッド６ａ，６ｂの支
持部分（すなわち、各ブッシュ３３と各ロッドガイド１
３ａ，１３ｂの当接部分）の面積が制約を受けることは
ない。そのため、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂにおけ
る各ピストンロッド６ａ，６ｂの支持部分の面積を十分
にとった上で、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂを小型に
することができる。また、ブッシュ３３の材質であるテ
フロンは、ねずみ鋳鉄よりもはるかに軟らかい上に摩擦
係数も小さいため、各ピストンロッド６ａ，６ｂに摺動
傷が生じることはなく耐久性を高めることができる。
ガイド１３ａ，１３ｂの内周面に各ポート１４ａ，１４
ｂと連通する各油溝３１，３２を設けると共に、各ロッ
ドガイド１３ａ，１３ｂ内にテフロン製のブッシュ３３
を嵌合している。これにより、作動油の通油孔（垂直孔
２１と各油溝３１，３２）によって、各ロッドガイド１
３ａ，１３ｂにおける各ピストンロッド６ａ，６ｂの支
持部分（すなわち、各ブッシュ３３と各ロッドガイド１
３ａ，１３ｂの当接部分）の面積が制約を受けることは
ない。そのため、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂにおけ
る各ピストンロッド６ａ，６ｂの支持部分の面積を十分
にとった上で、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂを小型に
することができる。また、ブッシュ３３の材質であるテ
フロンは、ねずみ鋳鉄よりもはるかに軟らかい上に摩擦
係数も小さいため、各ピストンロッド６ａ，６ｂに摺動
傷が生じることはなく耐久性を高めることができる。
【００３２】ここで、油溝３１は、オイルシール１５
ａ，１５ｂおよびダストシール１７ａ，１７ｂの取り付
け溝と同一工程において、機械加工により形成すればよ
い。また、油溝３２は、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂ
の鋳造時に形成すればよい。すなわち、各油溝３１，３
２の形成は極めて容易であり、従来例のように斜孔２２
を形成するのに比べて本実施例の方が製造コストを低く
することができる。
ａ，１５ｂおよびダストシール１７ａ，１７ｂの取り付
け溝と同一工程において、機械加工により形成すればよ
い。また、油溝３２は、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂ
の鋳造時に形成すればよい。すなわち、各油溝３１，３
２の形成は極めて容易であり、従来例のように斜孔２２
を形成するのに比べて本実施例の方が製造コストを低く
することができる。
【００３３】尚、本発明は上記実施例に限定されるもの
ではなく、以下のように実施してもよい。 １）ブッシュ３３の材質はテフロンではなく砲金や燐青
銅等に変更する。
ではなく、以下のように実施してもよい。 １）ブッシュ３３の材質はテフロンではなく砲金や燐青
銅等に変更する。
【００３４】２）ブッシュ３３の内面の各ピストンロッ
ド６ａ，６ｂと摺動する部分だけにテフロン層を形成す
る。 ３）各ロッドガイド１３ａ，１３ｂに形成する油溝３２
を、２つではなくそれぞれ１つずつにする。
ド６ａ，６ｂと摺動する部分だけにテフロン層を形成す
る。 ３）各ロッドガイド１３ａ，１３ｂに形成する油溝３２
を、２つではなくそれぞれ１つずつにする。
【００３５】４）垂直孔２１の油溝３１における開口部
と各油溝３２とが、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの内
周の中心Ｏに対して成す角度を、９０°以外の所定の角
度にする。
と各油溝３２とが、各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの内
周の中心Ｏに対して成す角度を、９０°以外の所定の角
度にする。
【００３６】５）油溝３２と油溝３１とが成す角度を９
０°以外の所定の角度にする。 ６）油溝３１を各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの内周面
の全周ではなく、垂直孔２１と油溝３１とを連通させる
部分だけに形成する。
０°以外の所定の角度にする。 ６）油溝３１を各ロッドガイド１３ａ，１３ｂの内周面
の全周ではなく、垂直孔２１と油溝３１とを連通させる
部分だけに形成する。
【００３７】７）リアアクスルシリンダ８だけでなく油
圧シリンダ一般に応用する。 ８）上記１）〜７）を適宜に組み合わせて実施する。
圧シリンダ一般に応用する。 ８）上記１）〜７）を適宜に組み合わせて実施する。
【００３８】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、ロ
ッドガイドをできるだけ小型にした上でロッドガイドに
おけるピストンロッドの支持部分の面積を十分にとると
共に、ピストンロッドに摺動傷が生じたり磨耗したりす
ることがなく耐久性を高めることが、簡単な構成によっ
てできる優れた効果がある。
ッドガイドをできるだけ小型にした上でロッドガイドに
おけるピストンロッドの支持部分の面積を十分にとると
共に、ピストンロッドに摺動傷が生じたり磨耗したりす
ることがなく耐久性を高めることが、簡単な構成によっ
てできる優れた効果がある。
【図１】本発明を具体化した一実施例のリアアクスルシ
リンダの平断面図である。
リンダの平断面図である。
【図２】図１に示すリアアクスルシリンダのロッドガイ
ドの平断面図である。
ドの平断面図である。
【図３】図１に示すロッドガイド１３ａ，１３ｂのＤ−
Ｄ線断面図である。
Ｄ線断面図である。
【図４】リアホイールのステアリング操作を行うための
装置の要部平面図である。
装置の要部平面図である。
【図５】従来例のリアアクスルシリンダの平断面図であ
る。
る。
６ａ，６ｂ…ピストンロッド、１１…シリンダチュー
ブ、１３ａ，１３ｂ…ロッドガイド、１４ａ…左側室側
ポート、１４ｂ…右側室側ポート、３１…油溝、３２…
油溝、３３…ブッシュ
ブ、１３ａ，１３ｂ…ロッドガイド、１４ａ…左側室側
ポート、１４ｂ…右側室側ポート、３１…油溝、３２…
油溝、３３…ブッシュ
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダチューブの両端にそれぞれピス
トンロッドを支持するロッドガイドが嵌合され、その各
ロッドガイドに油出入口が設けられた両ピストンロッド
式の油圧シリンダにおいて、 各ロッドガイドの内周面にて周方向に形成され、前記油
出入口と連通する第１の油溝と、 各ロッドガイドの内周面にて前記油出入口の開口部と所
定の間隔だけ離れた位置に形成され、第１の油溝と油圧
シリンダの各側室とを連通させる第２の油溝と、 各ロッドガイド内に嵌合され、前記第１および第２の油
溝の底部と反対側を塞いで通油孔を形成させると共に、
両ピストンロッドを摺動可能に支持するブッシュとを備
えた油圧シリンダ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4300180A JPH06144255A (ja) | 1992-11-10 | 1992-11-10 | 油圧シリンダ |
| EP93924795A EP0620147A4 (en) | 1992-11-10 | 1993-11-10 | HYDRAULIC CYLINDER. |
| PCT/JP1993/001630 WO1994011232A1 (en) | 1992-11-10 | 1993-11-10 | Hydraulic cylinder |
| US08/256,325 US5495792A (en) | 1992-11-10 | 1993-11-10 | Double acting hydraulic cylinder with improved lubrication and piston rod guides |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4300180A JPH06144255A (ja) | 1992-11-10 | 1992-11-10 | 油圧シリンダ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06144255A true JPH06144255A (ja) | 1994-05-24 |
Family
ID=17881707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4300180A Pending JPH06144255A (ja) | 1992-11-10 | 1992-11-10 | 油圧シリンダ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5495792A (ja) |
| EP (1) | EP0620147A4 (ja) |
| JP (1) | JPH06144255A (ja) |
| WO (1) | WO1994011232A1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0647078U (ja) * | 1992-12-04 | 1994-06-28 | 住友エール株式会社 | 操舵装置用シリンダアッセンブリ |
| US6176342B1 (en) | 1998-06-19 | 2001-01-23 | Trw Inc. | Vehicle steering apparatus |
| KR100667403B1 (ko) | 2005-10-20 | 2007-01-10 | 주식회사 케이에스엠컴포넌트 | 에어실린더 |
| JP2012116414A (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-21 | Tcm Corp | ステアリングシリンダ |
| WO2016159530A1 (ko) * | 2015-03-27 | 2016-10-06 | 김은하 | 락앙카 지지 케이블 프레임형 태양발전장치 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT241944Y1 (it) * | 1996-11-08 | 2001-05-24 | Ognibene Spa | Gruppo cilindro pistone a stelo passante particolarmente per dispositivi idroguida per veicoli. |
| DE19755278A1 (de) * | 1997-12-12 | 1999-06-24 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Lenkachse mit hydrostatischer Zweikreislenkung für land-, forst- und bauwirtschaftliche Nutzfahrzeuge |
| US6543784B2 (en) | 2000-12-19 | 2003-04-08 | Caterpillar Inc | Wear compensating plunger-and-barrel seal for hydraulic fuel injectors |
| DE10314242A1 (de) * | 2003-03-29 | 2004-11-18 | Zf Lenksysteme Gmbh | Servozylinder |
| US7607383B2 (en) * | 2007-05-01 | 2009-10-27 | Nagel Robert W | System for backup rod seal for hydraulic cylinder |
| DE102009002931B4 (de) * | 2009-05-08 | 2023-12-28 | Zf Friedrichshafen Ag | Lenkbare Fahrzeugachse |
| US20110072962A1 (en) * | 2009-09-30 | 2011-03-31 | Control Solutions, LLC | Self-bleeding double action hydraulic cylinder |
| JP5578357B2 (ja) * | 2010-09-08 | 2014-08-27 | 株式会社ジェイテクト | 車両用操舵装置 |
| CN103867526B (zh) * | 2014-04-11 | 2015-10-21 | 武汉科技大学 | 一种低摩擦动静压支承导向套液压缸 |
| AT515682B1 (de) * | 2014-08-05 | 2015-11-15 | Mark Hydraulik Gmbh | Druckzylinder, insbesondere Hydraulikzylinder |
| CN104373417A (zh) * | 2014-10-28 | 2015-02-25 | 奉化鑫益气动工程有限公司 | 一种除尘气缸 |
| CN104405713B (zh) * | 2014-11-27 | 2023-11-07 | 天津天海同步科技有限公司 | 一种双作用液压缸夹具的油路分配器 |
| GB2536980B (en) * | 2015-06-30 | 2017-05-24 | Anglia Hydraulics Holdings Ltd | Hydraulic device |
| US10458443B2 (en) * | 2016-04-04 | 2019-10-29 | The Boeing Company | Actuator having an internal conductive path |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3088757A (en) * | 1959-12-30 | 1963-05-07 | Clark Equipment Co | Conduit connector |
| US3171328A (en) * | 1961-05-03 | 1965-03-02 | W E Henuelis Co Inc | Pressure fluid cylinder |
| US3108511A (en) * | 1961-10-26 | 1963-10-29 | Erickson Tool Co | Hydraulic cylinder with adjustable chshioning means |
| US3311030A (en) * | 1965-02-09 | 1967-03-28 | Halstead Metal Products Inc | Self-aligning packing gland arrangements |
| US3480100A (en) * | 1967-01-04 | 1969-11-25 | Hyster Co | Steering axle |
| US3559540A (en) * | 1968-08-06 | 1971-02-02 | Arnold C Sheldon | Hydraulic actuator |
| JPS5579756A (en) * | 1978-12-13 | 1980-06-16 | Toyoda Mach Works Ltd | Power steering device |
| JPS56108354A (en) * | 1980-01-31 | 1981-08-27 | Honda Motor Co Ltd | Power steering gear for vehicle |
| EP0075426A1 (en) * | 1981-09-23 | 1983-03-30 | Adwest Engineering Limited | Rack & pinion steering gear & vehicle fitted with same |
| JPS59226703A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Toyota Motor Corp | パワ−ステアリング装置用シリンダ |
| JPS60123406U (ja) * | 1984-01-30 | 1985-08-20 | 豊田工機株式会社 | シリンダ装置 |
| JPS62121403U (ja) * | 1986-01-24 | 1987-08-01 | ||
| JPH0239969U (ja) * | 1988-09-09 | 1990-03-19 | ||
| JPH02109773U (ja) * | 1989-02-21 | 1990-09-03 | ||
| US5094312A (en) * | 1990-12-27 | 1992-03-10 | Dana Corporation | Hydraulic cylinder for steering axle |
-
1992
- 1992-11-10 JP JP4300180A patent/JPH06144255A/ja active Pending
-
1993
- 1993-11-10 US US08/256,325 patent/US5495792A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-11-10 WO PCT/JP1993/001630 patent/WO1994011232A1/ja not_active Application Discontinuation
- 1993-11-10 EP EP93924795A patent/EP0620147A4/en not_active Ceased
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0647078U (ja) * | 1992-12-04 | 1994-06-28 | 住友エール株式会社 | 操舵装置用シリンダアッセンブリ |
| US6176342B1 (en) | 1998-06-19 | 2001-01-23 | Trw Inc. | Vehicle steering apparatus |
| KR100667403B1 (ko) | 2005-10-20 | 2007-01-10 | 주식회사 케이에스엠컴포넌트 | 에어실린더 |
| JP2012116414A (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-21 | Tcm Corp | ステアリングシリンダ |
| WO2016159530A1 (ko) * | 2015-03-27 | 2016-10-06 | 김은하 | 락앙카 지지 케이블 프레임형 태양발전장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0620147A4 (en) | 1995-04-05 |
| EP0620147A1 (en) | 1994-10-19 |
| WO1994011232A1 (en) | 1994-05-26 |
| US5495792A (en) | 1996-03-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06144255A (ja) | 油圧シリンダ | |
| US5529347A (en) | Hydraulic turning joint | |
| US10914350B2 (en) | Opposed-piston type disc brake device | |
| JPH07186681A (ja) | 旋回モータ | |
| JPH0139676Y2 (ja) | ||
| JPH0986428A (ja) | 水圧ラック操作 | |
| JPS6149538B2 (ja) | ||
| JPS63235672A (ja) | 可変容量型油圧モ−タ | |
| EP2282074B1 (en) | Disk brake | |
| CN2675297Y (zh) | 埋入式旋转接头 | |
| JP2960313B2 (ja) | 空気ばね装置 | |
| US2277465A (en) | Hydraulic device | |
| EP0467333A1 (en) | Hydraulic power steering device | |
| JP2001082319A (ja) | 吐出量可変曲げ軸線型液圧ポンプ及びモータのための一体型のヨークストローク装置 | |
| US4085660A (en) | Pivotal support for a fluid actuated cylinder with means for communicating pressurized fluid thereto | |
| JPH06506423A (ja) | 特定スプリング・レッグにおけるワンステージ作動シリンダー | |
| JPH047412Y2 (ja) | ||
| JP2738211B2 (ja) | ディスクブレーキ | |
| JPH06207605A (ja) | トルクアクチュエータ | |
| JP4294836B2 (ja) | ダブルベーン型揺動アクチュエータ | |
| JP2501268Y2 (ja) | 動力操舵装置 | |
| JPS6326403A (ja) | 静圧非接触形シリンダ装置 | |
| JP6854161B2 (ja) | 斜板式液圧回転機械 | |
| JP2545750Y2 (ja) | 流体圧機器における摺動シール機構 | |
| JPH0219595Y2 (ja) |