JPH06142513A - 水素化用触媒とその製造方法及び水素化方法 - Google Patents
水素化用触媒とその製造方法及び水素化方法Info
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 大気圧反応において、CO2を水素化する触
媒とその製造方法及びメタンを選択的に製造する方法を
提供すること。 【構成】 CO2とH2を、無機酸化物よりなる多孔質担
体にロジウムが担持され、該ロジウムの(111)面が
露出している触媒の存在下、反応開始温度を200〜5
50℃、反応圧力を大気圧として反応させて、CO2を
水素化すること。
媒とその製造方法及びメタンを選択的に製造する方法を
提供すること。 【構成】 CO2とH2を、無機酸化物よりなる多孔質担
体にロジウムが担持され、該ロジウムの(111)面が
露出している触媒の存在下、反応開始温度を200〜5
50℃、反応圧力を大気圧として反応させて、CO2を
水素化すること。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、新規の水素化用触媒及
びその製造方法、並びにCO2と水素を触媒の存在下で
比較的低い温度及び大気圧条件下で反応させることによ
りメタンを選択的に製造する水素化方法に関するもので
ある。
びその製造方法、並びにCO2と水素を触媒の存在下で
比較的低い温度及び大気圧条件下で反応させることによ
りメタンを選択的に製造する水素化方法に関するもので
ある。
【0002】
【従来の技術】CO2の接触水素化により炭化水素を製
造する方法は、これまでいくつか検討されている。例え
ば、鉄−グラファイト層間化合物を触媒としてメタン及
びエタンを製造する方法(特開昭53−74502号公
報)、銅及び亜鉛等の金属又は金属化合物と結晶性アル
ミノシリケートとの混合物を触媒として炭素数2〜5の
範囲の炭化水素を製造する方法(特開平1−19063
8号公報)、Cu70Zr30、Ni64Zr36またはPd25
Zr75の微結晶ないし無定形のジルコニウム含有合金か
らなる触媒による方法(特開昭63−152332公
報)、炭化水素や含酸素炭化水素を製造するフィッシャ
ートロプシュ合成法などがある。またCuO−ZnO−
Cr2O3−Al2O3からなる触媒によるメタノール合成
方法がある(特開平4−122446公報)。
造する方法は、これまでいくつか検討されている。例え
ば、鉄−グラファイト層間化合物を触媒としてメタン及
びエタンを製造する方法(特開昭53−74502号公
報)、銅及び亜鉛等の金属又は金属化合物と結晶性アル
ミノシリケートとの混合物を触媒として炭素数2〜5の
範囲の炭化水素を製造する方法(特開平1−19063
8号公報)、Cu70Zr30、Ni64Zr36またはPd25
Zr75の微結晶ないし無定形のジルコニウム含有合金か
らなる触媒による方法(特開昭63−152332公
報)、炭化水素や含酸素炭化水素を製造するフィッシャ
ートロプシュ合成法などがある。またCuO−ZnO−
Cr2O3−Al2O3からなる触媒によるメタノール合成
方法がある(特開平4−122446公報)。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかし前述の方法にお
いては以下の問題点を有する。すなわち、特開昭53−
74502号公報記載の方法および特開平1−1906
38号公報記載の方法においては、副生成物であるCO
が炭化水素と同量かそれ以上大量に生成する。またフィ
ッシャートロプシュ合成法においては、炭素数1から5
0程度までの幅広い炭化水素類が得られ、特定の炭化水
素を高選択的に合成することは難しい。特開昭63−1
52332号公報及び特開平4−122446号公報の
方法においては、大気圧より高い圧力での反応のため、
耐圧特殊容器が必要とされ、かつメタノール収率は10
%以下である。
いては以下の問題点を有する。すなわち、特開昭53−
74502号公報記載の方法および特開平1−1906
38号公報記載の方法においては、副生成物であるCO
が炭化水素と同量かそれ以上大量に生成する。またフィ
ッシャートロプシュ合成法においては、炭素数1から5
0程度までの幅広い炭化水素類が得られ、特定の炭化水
素を高選択的に合成することは難しい。特開昭63−1
52332号公報及び特開平4−122446号公報の
方法においては、大気圧より高い圧力での反応のため、
耐圧特殊容器が必要とされ、かつメタノール収率は10
%以下である。
【0004】本発明の目的は、大気圧の反応圧力と20
0〜550℃の反応温度で、CO2と水素を反応させる
ことによりメタンを製造する水素化方法、及び係るメタ
ン製造に使用するのに好敵な水素化用触媒及びその製造
方法を提供することにある。
0〜550℃の反応温度で、CO2と水素を反応させる
ことによりメタンを製造する水素化方法、及び係るメタ
ン製造に使用するのに好敵な水素化用触媒及びその製造
方法を提供することにある。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明に係る水素化用触
媒は、ロジウムを無機酸化物よりなる多孔質担体に担持
したものであり、該ロジウムは微粒子であり、結晶性が
高く、(111)面が表面露出している特徴を持つ。担
体として、アルミナ、チタニア、ジルコニア、ニオビ
ア、ゼオライト、シリカ等が挙げられる。
媒は、ロジウムを無機酸化物よりなる多孔質担体に担持
したものであり、該ロジウムは微粒子であり、結晶性が
高く、(111)面が表面露出している特徴を持つ。担
体として、アルミナ、チタニア、ジルコニア、ニオビ
ア、ゼオライト、シリカ等が挙げられる。
【0006】一般に、活性金属の表面に露出した結晶面
により反応性は異なる。従って、触媒が高い能力を示す
ためには、反応性の高い特定な面だけが露出しているこ
とが望ましい。また、前記特定面が表面に露出した微粒
子が担体上に高分散している程、微粒子と反応ガスとの
接触表面積が広くなるため、反応性は向上する。
により反応性は異なる。従って、触媒が高い能力を示す
ためには、反応性の高い特定な面だけが露出しているこ
とが望ましい。また、前記特定面が表面に露出した微粒
子が担体上に高分散している程、微粒子と反応ガスとの
接触表面積が広くなるため、反応性は向上する。
【0007】CO2の水素化によりメタンが生成する素
反応は、次式で示される。 CO2+H2=CO+H2O :逆シフト反応 (1.1) CO+3H2=CH4+H2O :COメタン化反応 (1.2) メタン製造能力の高い触媒には、反応中間体であるCO
を気相に放出させることなく(1.2)式を完了させる
ことが必要である。
反応は、次式で示される。 CO2+H2=CO+H2O :逆シフト反応 (1.1) CO+3H2=CH4+H2O :COメタン化反応 (1.2) メタン製造能力の高い触媒には、反応中間体であるCO
を気相に放出させることなく(1.2)式を完了させる
ことが必要である。
【0008】ロジウムをγ−アルミナとχ−アルミナの
少なくとも一方とする担体に担持させた触媒は以下の特
徴を持つ。 (i)水素の脱離は200℃以上で始まり、300℃と
450℃に脱離ピークを持ち、かつCOの脱離は300
℃以上で始まる。 (ii)触媒金属の担持率を2%とし、反応温度を300
℃、反応圧力を大気圧、空間速度を5000h~1とした
とき、CO2に対する水素のモル比が2より小さくなる
と、COへの選択率が1%より高くなる。 上記(i)の特徴により、高温度領域(400℃以上)
においても水素を触媒表面上に保持できる。また、CO
の触媒表面からの脱離は、300℃以上で次第に起こる
ことから、高温度領域においてもCOの生成が抑制でき
る。メタン生成のための水素がCO2に対して量論的不
足状態になっても、メタンが選択的に生成する((ii)
の特徴)。従って、前記Rh触媒を用いると、(1.
2)式の反応は(1.1)式より早く、COの生成を伴
わずにメタンを得られる。
少なくとも一方とする担体に担持させた触媒は以下の特
徴を持つ。 (i)水素の脱離は200℃以上で始まり、300℃と
450℃に脱離ピークを持ち、かつCOの脱離は300
℃以上で始まる。 (ii)触媒金属の担持率を2%とし、反応温度を300
℃、反応圧力を大気圧、空間速度を5000h~1とした
とき、CO2に対する水素のモル比が2より小さくなる
と、COへの選択率が1%より高くなる。 上記(i)の特徴により、高温度領域(400℃以上)
においても水素を触媒表面上に保持できる。また、CO
の触媒表面からの脱離は、300℃以上で次第に起こる
ことから、高温度領域においてもCOの生成が抑制でき
る。メタン生成のための水素がCO2に対して量論的不
足状態になっても、メタンが選択的に生成する((ii)
の特徴)。従って、前記Rh触媒を用いると、(1.
2)式の反応は(1.1)式より早く、COの生成を伴
わずにメタンを得られる。
【0009】本発明で使用される水素化用触媒の調製法
は次の通りである。 (1)三塩化ロジウム三水和物結晶を出発原料とし、前
記結晶を溶解した水溶液を作る。 (2)前記水溶液を無機酸化物よりなる多孔質担体に含
浸する。 (3)前記水溶液を含浸させた担体を加熱して水分を除
去する。 (4)その後、水素中で加熱処理して塩化ロジウムから
ロジウムに還元し、ロジウムの(111)面を露出させ
る。 上記(3)において、大気中500℃で2時間焼成する
ことが望ましい。また、(4)の還元処理は、大気圧
下、水素100%気流中、400〜500℃で行うこと
が望ましい。さらに、メタンを製造するための担体とし
てはγ−アルミナとχ−アルミナの少なくとも一方とす
ることが望ましい。
は次の通りである。 (1)三塩化ロジウム三水和物結晶を出発原料とし、前
記結晶を溶解した水溶液を作る。 (2)前記水溶液を無機酸化物よりなる多孔質担体に含
浸する。 (3)前記水溶液を含浸させた担体を加熱して水分を除
去する。 (4)その後、水素中で加熱処理して塩化ロジウムから
ロジウムに還元し、ロジウムの(111)面を露出させ
る。 上記(3)において、大気中500℃で2時間焼成する
ことが望ましい。また、(4)の還元処理は、大気圧
下、水素100%気流中、400〜500℃で行うこと
が望ましい。さらに、メタンを製造するための担体とし
てはγ−アルミナとχ−アルミナの少なくとも一方とす
ることが望ましい。
【0010】本発明による触媒は、固定床、流動床、移
動床のいずれの反応方式においても用いることができ
る。また、本発明はCO2のみならず、水素により接触
還元することが可能な反応物全てに適応する。
動床のいずれの反応方式においても用いることができ
る。また、本発明はCO2のみならず、水素により接触
還元することが可能な反応物全てに適応する。
【0011】CO2とH2を、前記水素化用触媒の存在下
で、水素化してCO2の転換率を80%以上、メタン選
択率を90%以上とする方法において好ましい操作条件
は、ロジウムの担持率を0.4〜2.0%とし、反応開
始温度を260〜550℃、反応圧力を大気圧、CO2
対水素のモル比(水素/CO2)を少なくとも4とし、
空間速度を57000h~1以下とすることである。な
お、触媒は一度水素還元を行えば、反応を行う前に再び
還元操作による再生処理を行う必要性は必ずしもない。
で、水素化してCO2の転換率を80%以上、メタン選
択率を90%以上とする方法において好ましい操作条件
は、ロジウムの担持率を0.4〜2.0%とし、反応開
始温度を260〜550℃、反応圧力を大気圧、CO2
対水素のモル比(水素/CO2)を少なくとも4とし、
空間速度を57000h~1以下とすることである。な
お、触媒は一度水素還元を行えば、反応を行う前に再び
還元操作による再生処理を行う必要性は必ずしもない。
【0012】また、Rhの担持率が0.5重量%以下に
なるとCO2転換率が減少する。これはCO2および水素
が吸着できる活性点が不足するためと考えられる。これ
の解決法として、まず、水素とCO2およびCOを別々
に吸着する2成分系触媒が挙げられる。つまり、水素吸
着能力が高いRhに、CO2およびCOを選択的に吸着
する第2成分金属を加えた2成分系触媒とする。さら
に、ロジウムと第2成分金属間にイオン結合性を起こさ
せることが挙げられる。イオン結合の結果、ロジウムを
正電荷、第2成分金属を負電荷とすると、CO2のCは
正電荷を帯ているため、CO2は第2成分金属に吸着し
やすくなり、最初の効果をさらに高めることになる。イ
オン結合性は電気陰性度の差が大きい程強くなる。以上
のことから、第2成分金属として、マンガンが挙げられ
る。触媒の混合割合は、アルミナ担体を100重量%と
するとき、担持される金属の重量比を マンガン 0.01〜0.7重量%、 ロジウム 0.1 〜0.5重量%、 とするのが望ましい。このようにして得られた触媒に、
CO2とH2を接触させることにより、選択的にメタンが
得られる。CO2とH2の混合割合(H2/CO2比)はモ
ル比で2〜4の範囲が好ましい。反応は大気圧下で行わ
れ、反応温度は200〜600℃である。
なるとCO2転換率が減少する。これはCO2および水素
が吸着できる活性点が不足するためと考えられる。これ
の解決法として、まず、水素とCO2およびCOを別々
に吸着する2成分系触媒が挙げられる。つまり、水素吸
着能力が高いRhに、CO2およびCOを選択的に吸着
する第2成分金属を加えた2成分系触媒とする。さら
に、ロジウムと第2成分金属間にイオン結合性を起こさ
せることが挙げられる。イオン結合の結果、ロジウムを
正電荷、第2成分金属を負電荷とすると、CO2のCは
正電荷を帯ているため、CO2は第2成分金属に吸着し
やすくなり、最初の効果をさらに高めることになる。イ
オン結合性は電気陰性度の差が大きい程強くなる。以上
のことから、第2成分金属として、マンガンが挙げられ
る。触媒の混合割合は、アルミナ担体を100重量%と
するとき、担持される金属の重量比を マンガン 0.01〜0.7重量%、 ロジウム 0.1 〜0.5重量%、 とするのが望ましい。このようにして得られた触媒に、
CO2とH2を接触させることにより、選択的にメタンが
得られる。CO2とH2の混合割合(H2/CO2比)はモ
ル比で2〜4の範囲が好ましい。反応は大気圧下で行わ
れ、反応温度は200〜600℃である。
【0013】
【作用】本発明における触媒は、CO2を水素化する新
規触媒に関するものであり、この触媒により以下の作用
が発現する。 反応開始温度200〜550℃において、CO2か
らCOの生成を低減し、CO2からメタンを選択的に生
成することができる。 大気圧において、高いCO2転換率とメタンへの選
択率があることから、CO2の水素化のために必要な熱
エネルギ−利用効率を向上することができる。 本使用法により、大気圧において高いCO2の転換
率と高いメタン選択性があることから、CO2の水素化
のための複数の反応装置を用いる必要がなく装置全体を
コンパクトにすることが可能である。 本触媒により製造されるメタンは気体のため、反応
により必ず生成する液体成分である水との複雑な分離操
作を行なう必要がないことから、反応装置全体を簡略化
することが可能である。 本使用法により、大気圧において高いCO2の転換
率と高いメタン選択性があることから、副生成物COの
有効利用や廃棄処分といった問題がほとんど生じない。 上記〜の作用により、消費エネルギ−コストや
建設費の低減または削除が可能となり、高い経済性が生
み出される。
規触媒に関するものであり、この触媒により以下の作用
が発現する。 反応開始温度200〜550℃において、CO2か
らCOの生成を低減し、CO2からメタンを選択的に生
成することができる。 大気圧において、高いCO2転換率とメタンへの選
択率があることから、CO2の水素化のために必要な熱
エネルギ−利用効率を向上することができる。 本使用法により、大気圧において高いCO2の転換
率と高いメタン選択性があることから、CO2の水素化
のための複数の反応装置を用いる必要がなく装置全体を
コンパクトにすることが可能である。 本触媒により製造されるメタンは気体のため、反応
により必ず生成する液体成分である水との複雑な分離操
作を行なう必要がないことから、反応装置全体を簡略化
することが可能である。 本使用法により、大気圧において高いCO2の転換
率と高いメタン選択性があることから、副生成物COの
有効利用や廃棄処分といった問題がほとんど生じない。 上記〜の作用により、消費エネルギ−コストや
建設費の低減または削除が可能となり、高い経済性が生
み出される。
【0014】 マンガンとの2成分系の場合は、高価
なロジウムの使用量を低減することで、反応装置全体の
経済性が向上することが可能である。
なロジウムの使用量を低減することで、反応装置全体の
経済性が向上することが可能である。
【0015】
【実施例】以下、実施例によって本発明を具体的に説明
するが、本発明はこれらの実施例によって制限されるも
のではない。
するが、本発明はこれらの実施例によって制限されるも
のではない。
【0016】実施例1 (1)触媒の調製 活性アルミナ100重量(wt)部に対して、ロジウム
(Rh):2wt%を含有する、Rh−活性アルミナ触
媒を次のように調製した。3塩化ロジウム3水和物(R
hCl3・3H2O)の結晶0.51gに蒸留水9gを加
え結晶を完全に溶かす。10〜20メッシュ(1〜2m
m)に整粒された粒状活性アルミナ10gに、Rh溶液
を含浸させた後、空気中500℃で2時間焼成した。続
いて、室温まで自然冷却することでRh−活性アルミナ
触媒を得た。上記方法に従い、Rhを0.1〜2wt%
含有する、Rh−活性アルミナ触媒を調製した。
(Rh):2wt%を含有する、Rh−活性アルミナ触
媒を次のように調製した。3塩化ロジウム3水和物(R
hCl3・3H2O)の結晶0.51gに蒸留水9gを加
え結晶を完全に溶かす。10〜20メッシュ(1〜2m
m)に整粒された粒状活性アルミナ10gに、Rh溶液
を含浸させた後、空気中500℃で2時間焼成した。続
いて、室温まで自然冷却することでRh−活性アルミナ
触媒を得た。上記方法に従い、Rhを0.1〜2wt%
含有する、Rh−活性アルミナ触媒を調製した。
【0017】(2)触媒の物性 実施例1に従い調製されたRh(2wt%含有)−活性
アルミナ触媒を用いて、高分解透過型電子顕微鏡で観察
を行った結果、ロジウム粒子の原子間隔はいずれも2.
5Åであり、Rh(111)面が露出していた。この粒
子のエネルギ−分散形X線分光測定による成分分析を行
った結果を図6に示す。微粒子はRhであることが確認
された。さらに、この微粒子の電子線回折像を観察する
と、結晶性が高いことを示す回折像が得られた。触媒の
全体象は、粒径8nm以下のRh微粒子が担体上に高分
散しているものであった。
アルミナ触媒を用いて、高分解透過型電子顕微鏡で観察
を行った結果、ロジウム粒子の原子間隔はいずれも2.
5Åであり、Rh(111)面が露出していた。この粒
子のエネルギ−分散形X線分光測定による成分分析を行
った結果を図6に示す。微粒子はRhであることが確認
された。さらに、この微粒子の電子線回折像を観察する
と、結晶性が高いことを示す回折像が得られた。触媒の
全体象は、粒径8nm以下のRh微粒子が担体上に高分
散しているものであった。
【0018】実施例2 実施例1に従い調製されたRh(2wt%含有)−活性
アルミナ触媒を用いて、粉末X線回折測定を行った。そ
の結果を図7に示す。アルミナはガンマ(γ)とカイ
(χ)の結晶構造を持つことが分かる。
アルミナ触媒を用いて、粉末X線回折測定を行った。そ
の結果を図7に示す。アルミナはガンマ(γ)とカイ
(χ)の結晶構造を持つことが分かる。
【0019】実施例3 実施例1に従い調製された2wt%含有Rh−活性アル
ミナ触媒3cm3を、インコネル製反応管に充填した。
これを、水素気流中、電気炉により外から加熱し、40
0℃で2時間処理した後、反応開始温度200〜550
℃、常圧において、H2/CO2がモル比で4の水素とC
O2の混合ガスを、空間速度18800h~1で流通さ
せ、反応を行なった。以上の操作により得られた反応生
成物ならびに未反応物はガスクロマトグラフにより分析
した。生成物はメタン(CH4)及び/またはCOであ
った。なお、CO2転換率は、 CO2転換率[%]= (反応前CO2濃度−反応後CO2濃度)/反応前CO2濃度×100 (1.3) と定義する。また、CH4及び/またはCOへの選択率を、 CH4(CO)への選択率[%]= CH4(CO)の濃度/(CH4の濃度+COの濃度)×100 (1.4) と定義する。以下、特に指定が無いかぎり反応生成物は
CH4及び/またはCOであり、(1.4)式を用い
る。その結果を図1に示す。
ミナ触媒3cm3を、インコネル製反応管に充填した。
これを、水素気流中、電気炉により外から加熱し、40
0℃で2時間処理した後、反応開始温度200〜550
℃、常圧において、H2/CO2がモル比で4の水素とC
O2の混合ガスを、空間速度18800h~1で流通さ
せ、反応を行なった。以上の操作により得られた反応生
成物ならびに未反応物はガスクロマトグラフにより分析
した。生成物はメタン(CH4)及び/またはCOであ
った。なお、CO2転換率は、 CO2転換率[%]= (反応前CO2濃度−反応後CO2濃度)/反応前CO2濃度×100 (1.3) と定義する。また、CH4及び/またはCOへの選択率を、 CH4(CO)への選択率[%]= CH4(CO)の濃度/(CH4の濃度+COの濃度)×100 (1.4) と定義する。以下、特に指定が無いかぎり反応生成物は
CH4及び/またはCOであり、(1.4)式を用い
る。その結果を図1に示す。
【0020】実施例4 実施例1に従い調製されたRh(2wt%含有)−活性
アルミナ触媒を用いて、反応温度;200〜550℃、
反応圧力;大気圧、H2/CO2がモル比で4の水素とC
O2の混合ガス、空間速度;18800〜150000
h~1の条件で反応を行った。その結果を図2に示す。
アルミナ触媒を用いて、反応温度;200〜550℃、
反応圧力;大気圧、H2/CO2がモル比で4の水素とC
O2の混合ガス、空間速度;18800〜150000
h~1の条件で反応を行った。その結果を図2に示す。
【0021】実施例5 実施例1に従い調製されたRh(2wt%含有)−活性
アルミナ触媒を用いて、反応開始温度;200〜550
℃、反応圧力;大気圧、H2/CO2がモル比で1〜4の
水素とCO2の混合ガス、空間速度;50000h~1の
条件で反応を行った。その結果を図3に示す。
アルミナ触媒を用いて、反応開始温度;200〜550
℃、反応圧力;大気圧、H2/CO2がモル比で1〜4の
水素とCO2の混合ガス、空間速度;50000h~1の
条件で反応を行った。その結果を図3に示す。
【0022】実施例6 実施例1において調製されたRh(0.14wt%含
有)−活性アルミナ触媒を用いて、反応温度;340
℃、反応圧力;大気圧、H2/CO2がモル比で4の水素
とCO2の混合ガス、空間速度;20000〜5600
0h~1の条件で反応を行った。その結果を図4に示す。
有)−活性アルミナ触媒を用いて、反応温度;340
℃、反応圧力;大気圧、H2/CO2がモル比で4の水素
とCO2の混合ガス、空間速度;20000〜5600
0h~1の条件で反応を行った。その結果を図4に示す。
【0023】実施例7 実施例1に従い調製されたRh(2wt%含有)−活性
アルミナ触媒を用いて、吸着水素及びCOの昇温脱離測
定を行った。その結果を図5に示す。
アルミナ触媒を用いて、吸着水素及びCOの昇温脱離測
定を行った。その結果を図5に示す。
【0024】実施例8 (1)触媒の調製 活性アルミナ100重量部に対して、Rh:0.3wt
%、Mn:0.5wt%を含有する、Mn−Rh−活性
アルミナ触媒を次のように調製した。塩化マンガン4水
和物の結晶0.09gに蒸留水3gを加え結晶を完全溶
解させる。これを10〜20メッシュ(1〜2mm)に
整粒された粒状活性アルミナ5gに含浸させた後、空気
中500℃で2時間焼成した。続いて、室温まで自然冷
却塩化させる。これに、ロジウム3水和物の結晶0.0
4gに蒸留水3gを加えた水溶液を含浸させた後、空気
中500℃で2時間焼成した。続いて、室温まで自然冷
却することでMn−Rh−活性アルミナ触媒を得た。
%、Mn:0.5wt%を含有する、Mn−Rh−活性
アルミナ触媒を次のように調製した。塩化マンガン4水
和物の結晶0.09gに蒸留水3gを加え結晶を完全溶
解させる。これを10〜20メッシュ(1〜2mm)に
整粒された粒状活性アルミナ5gに含浸させた後、空気
中500℃で2時間焼成した。続いて、室温まで自然冷
却塩化させる。これに、ロジウム3水和物の結晶0.0
4gに蒸留水3gを加えた水溶液を含浸させた後、空気
中500℃で2時間焼成した。続いて、室温まで自然冷
却することでMn−Rh−活性アルミナ触媒を得た。
【0025】(2)反応 上記Mn−Rh−活性アルミナ触媒3cm2を、インコ
ネル製反応管に充填した。これを、水素気流中、電気炉
により外から加熱し、400℃で2時間処理した後、電
気炉の温度を200〜400℃とし、大気圧において、
4モルの水素と1モルのCO2から成る混合ガスを空間
速度18800h~1で流通させ、反応を行なった。以上
の操作により得られた反応生成物ならびに未反応物はガ
スクロマトグラフにより分析した。その結果を図8及び
図9に示す。
ネル製反応管に充填した。これを、水素気流中、電気炉
により外から加熱し、400℃で2時間処理した後、電
気炉の温度を200〜400℃とし、大気圧において、
4モルの水素と1モルのCO2から成る混合ガスを空間
速度18800h~1で流通させ、反応を行なった。以上
の操作により得られた反応生成物ならびに未反応物はガ
スクロマトグラフにより分析した。その結果を図8及び
図9に示す。
【0026】比較例1 本発明と比較するため、実施例8の(1)に従い、活性
アルミナ100重量%対して、Mnを2重量%を含有す
るMn−活性アルミナ触媒を調製した。その結果を図8
及び図9に示す。この場合反応開始温度400℃におい
ても、CO2 転換率は0.2%程度であり、生成物への
選択性はCOが100%であった。
アルミナ100重量%対して、Mnを2重量%を含有す
るMn−活性アルミナ触媒を調製した。その結果を図8
及び図9に示す。この場合反応開始温度400℃におい
ても、CO2 転換率は0.2%程度であり、生成物への
選択性はCOが100%であった。
【0027】比較例2 本発明と比較するために、活性アルミナ100重量(w
t)部に対して、Rhが0.5または0.3wt%を含有
するRh−活性アルミナ触媒を調製した。調製方法は実
施例8の(1)に従った。その結果を図8及び図9に示
す。Mn−Rh−活性アルミナ触媒のCO2転換率はR
h0.5%担持のときとほぼ等しいことがわかる。
t)部に対して、Rhが0.5または0.3wt%を含有
するRh−活性アルミナ触媒を調製した。調製方法は実
施例8の(1)に従った。その結果を図8及び図9に示
す。Mn−Rh−活性アルミナ触媒のCO2転換率はR
h0.5%担持のときとほぼ等しいことがわかる。
【0028】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、CO2
と水素の混合ガスからCOの生成をほとんど伴うことな
く、メタンを選択的に合成することができる。また本発
明によれば、触媒反応であるため、大量のCO2を短い
時間で処理することが可能である。また、高い能力で燃
料や化学工業原料であるメタンに変換し、再利用する方
法に関するものであるので、CO2排出量削減などの環
境保全の観点からも利点を有する。
と水素の混合ガスからCOの生成をほとんど伴うことな
く、メタンを選択的に合成することができる。また本発
明によれば、触媒反応であるため、大量のCO2を短い
時間で処理することが可能である。また、高い能力で燃
料や化学工業原料であるメタンに変換し、再利用する方
法に関するものであるので、CO2排出量削減などの環
境保全の観点からも利点を有する。
【図1】本発明に係る水素化用触媒のRh担持率変化に
対する反応性の変化を示す図である。
対する反応性の変化を示す図である。
【図2】本発明に係る水素化用触媒の空間速度変化に対
する反応性の変化を示す図である。
する反応性の変化を示す図である。
【図3】本発明に係る水素化用触媒のH2/CO2モル比
変化に対する反応性の変化を示す図である。
変化に対する反応性の変化を示す図である。
【図4】本発明に係る水素化用触媒の空間速度変化に対
する選択性の変化を示す図である。
する選択性の変化を示す図である。
【図5】本発明に係るRh−活性アルミナの水素及びC
Oの昇温脱離測定結果を示す図である。
Oの昇温脱離測定結果を示す図である。
【図6】本発明に係る水素化用触媒の微粒子のエネルギ
−分散形X線分光測定結果を示す図である。
−分散形X線分光測定結果を示す図である。
【図7】本発明に係るRh−活性アルミナの粉末X線回
折結果を示す図である。
折結果を示す図である。
【図8】本発明に係るMn−Rh−活性アルミナ触媒の
活性測定結果を示す特性図である。
活性測定結果を示す特性図である。
【図9】本発明に係るMn−Rh−活性アルミナ触媒の
活性測定結果を示す特性図である。
活性測定結果を示す特性図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山下 寿生 茨城県日立市大みか町七丁目1番1号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 宮寺 博 茨城県日立市大みか町七丁目1番1号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 長谷 良悦 宮城県仙台市青葉区中山七丁目2番1号 東北電力株式会社応用技術研究所内 (72)発明者 安藤 英児 宮城県仙台市青葉区中山七丁目2番1号 東北電力株式会社応用技術研究所内
Claims (12)
- 【請求項1】 CO2の水素化用触媒であって、無機酸
化物よりなる多孔質担体にロジウムが担持され、該ロジ
ウムの(111)面が露出していることを特徴とする水
素化用触媒。 - 【請求項2】 請求項1において、前記ロジウムの粒径
が1nm〜8nmであることを特徴とする水素化用触
媒。 - 【請求項3】 請求項1又は2において、前記担体がγ
−アルミナ、χ−アルミナ、チタニア、ジルコニア、ニ
オビア、ゼオライト、シリカの少なくとも一つよりなる
ことを特徴する水素化用触媒。 - 【請求項4】 CO2の水素化反応に使用する水素化用
触媒の製造方法であって、(1)三塩化ロジウム三水和
物結晶を出発原料とし、前記結晶を溶解した水溶液を作
る工程と、(2)前記水溶液を無機酸化物よりなる多孔
質担体に含浸する工程と、(3)前記水溶液を含浸させ
た担体を加熱して水分を除去する工程と、(4)その
後、水素中で加熱処理して塩化ロジウムからロジウムに
還元し、ロジウムの(111)面を露出させる工程を含
むことを特徴とする水素化用触媒の製造方法。 - 【請求項5】 請求項4において、担体がγ−アルミ
ナ、χ−アルミナ、チタニア、ジルコニア、ニオビア、
ゼオライト、シリカの少なくとも一つよりなることを特
徴する水素化用触媒の製造方法。 - 【請求項6】 CO2とH2を含有するガスを、無機酸化
物よりなる多孔質担体にロジウムが担持され、該ロジウ
ムの(111)面が露出している触媒の存在下で、反応
開始温度を200〜550℃、反応圧力を大気圧として
反応させてCO2を水素化することを特徴とする水素化
方法。 - 【請求項7】 請求項6において、担体がγ−アルミ
ナ、χ−アルミナ、チタニア、ジルコニア、ニオビア、
ゼオライト、シリカの少なくとも一つよりなることを特
徴する水素化方法。 - 【請求項8】 請求項6又は7において、CO2を水素
化することで得られる化合物はメタンであることを特徴
とする水素化方法。 - 【請求項9】 CO2を含有するガスにH2を添加し、無
機酸化物よりなる多孔質担体にロジウムが担持され、該
ロジウムの(111)面が露出している触媒の存在下
で、反応開始温度を200〜550℃、反応圧力を大気
圧として反応させてCO2を水素化することを特徴とす
る水素化方法。 - 【請求項10】 請求項9において、担体がγ−アルミ
ナ、χ−アルミナ、チタニア、ジルコニア、ニオビア、
ゼオライト、シリカの少なくとも一つよりなることを特
徴する水素化方法。 - 【請求項11】 請求項9又は10において、CO2を
水素化することで得られる化合物はメタンであることを
特徴とする水素化方法。 - 【請求項12】 CO2の水素化用触媒であって、無
機酸化物よりなる多孔質担体にロジウム及びマンガンが
担持されたことを特徴とする水素化用触媒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29851292A JP3328847B2 (ja) | 1992-11-09 | 1992-11-09 | 水素化用触媒とその製造方法及び水素化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29851292A JP3328847B2 (ja) | 1992-11-09 | 1992-11-09 | 水素化用触媒とその製造方法及び水素化方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06142513A true JPH06142513A (ja) | 1994-05-24 |
JP3328847B2 JP3328847B2 (ja) | 2002-09-30 |
Family
ID=17860685
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---|---|---|---|
JP29851292A Expired - Fee Related JP3328847B2 (ja) | 1992-11-09 | 1992-11-09 | 水素化用触媒とその製造方法及び水素化方法 |
Country Status (1)
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---|---|
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Cited By (7)
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---|---|---|---|---|
JP2009131835A (ja) * | 2007-10-30 | 2009-06-18 | Toyama Univ | 二酸化炭素の水素還元用触媒及び二酸化炭素の水素還元方法 |
WO2014204011A1 (ja) * | 2013-06-21 | 2014-12-24 | 日本テクノ株式会社 | 二酸化炭素と酸水素ガスからの可燃性ガス体の製造方法 |
JP2015124217A (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-06 | 株式会社日立製作所 | メタン製造方法並びにメタン製造装置及びこれを用いたガス化システム |
JP2018109148A (ja) * | 2017-11-22 | 2018-07-12 | 日本テクノ株式会社 | 二酸化炭素酸と酸水素ガスからの可燃性ガス体の製造方法 |
JP2018135283A (ja) * | 2017-02-21 | 2018-08-30 | 株式会社日立製作所 | メタン製造方法及びメタン製造装置 |
CN109879711A (zh) * | 2019-03-12 | 2019-06-14 | 重庆大学 | 脂肪酸水热法制备甲烷的方法 |
WO2021251471A1 (ja) | 2020-06-10 | 2021-12-16 | 三菱パワー株式会社 | Coの選択的酸化触媒を備えたco2メタネーション反応装置およびガス中のcoの除去方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018219986A1 (de) | 2017-06-02 | 2018-12-06 | Basf Se | Verfahren zur kohlenstoffdioxid-hydrierung in gegenwart eines iridium- und/oder rhodiumhaltigen katalysators |
-
1992
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