JPH06142455A - 脱臭方法 - Google Patents
脱臭方法Info
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- JPH06142455A JPH06142455A JP4358083A JP35808392A JPH06142455A JP H06142455 A JPH06142455 A JP H06142455A JP 4358083 A JP4358083 A JP 4358083A JP 35808392 A JP35808392 A JP 35808392A JP H06142455 A JPH06142455 A JP H06142455A
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- JP
- Japan
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- catalyst
- mno
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- ozone
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 排ガス中の有臭成分をオゾンを用いて触媒
上で、分解する脱臭方法を提供する。 【構成】 ここで使用する触媒は、第１成分として、
Ｍｎ、Ｎｉの酸化物の１種以上、第２成分としてＡｌり
酸化物で構成される。この触媒を用いてオゾンにて有臭
成分を分解する。 【効果】 上記の方法は、排ガス中の有臭成分を効率
良く脱臭でき、優れた効果を示す。
上で、分解する脱臭方法を提供する。 【構成】 ここで使用する触媒は、第１成分として、
Ｍｎ、Ｎｉの酸化物の１種以上、第２成分としてＡｌり
酸化物で構成される。この触媒を用いてオゾンにて有臭
成分を分解する。 【効果】 上記の方法は、排ガス中の有臭成分を効率
良く脱臭でき、優れた効果を示す。
Description
【産業上の利用分野】本発明は、気体等の中に含まれ
る、臭気を発生する成分（以下、「有臭成分」という）
を除去するための脱臭方法に関する。
る、臭気を発生する成分（以下、「有臭成分」という）
を除去するための脱臭方法に関する。
【従来の技術】従来、気体中に含まれる有臭成分を除去
する方法として、活性炭、ゼオライト等の多孔質物質を
用いる吸着脱臭法、酸化剤又は還元剤を用いる湿式処理
脱臭法、オゾン分解脱臭法等の種々の脱臭方法が提案さ
れている。
する方法として、活性炭、ゼオライト等の多孔質物質を
用いる吸着脱臭法、酸化剤又は還元剤を用いる湿式処理
脱臭法、オゾン分解脱臭法等の種々の脱臭方法が提案さ
れている。
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の各脱臭方法（以下、「従来方法」という）はいずれ
も、充分に満足のいく脱臭方法であるとは言い難い。す
なわち、吸着脱臭法には、吸着剤が吸着能力を発揮する
期間が有限であるため、再生等することを要し、脱臭装
置のメンテナンスに多大の労力及び費用が必要となると
いう問題がある。また、湿式処理脱臭法には、酸化剤等
の薬液の処理が煩雑であるという問題がある。最後のオ
ゾン分解脱臭法には、上記のような問題は無いものの、
有臭成分の酸化分解による除去が充分でないこと及び呼
吸器障害等の公害を防止する上で、脱臭処理後の気体中
に含まれるオゾンを分解する必要があること等の問題が
あった。本発明は、従来のオゾン分解脱臭法が有してい
たこれらの問題を解決するためで、従来方法に比べて有
臭成分の分解除去能力に優れると共に、脱臭処理後に未
反応のオゾンが殆ど残留しないオゾン分解脱臭触媒を既
に種々提案している。しかしながらこれらの触媒を用い
てもガス中に微量の窒素酸化物や低級脂肪酸などの酸性
物質が含まれる時、これが触媒中に蓄積もしくは触媒成
分と反応し、触媒が劣化するあるいは蓄積した臭気物質
が処理ガス中に含まれるなどという問題点を本発明者ら
が見出した。本発明は、これらの問題点を解決するため
になされたものである。
来の各脱臭方法（以下、「従来方法」という）はいずれ
も、充分に満足のいく脱臭方法であるとは言い難い。す
なわち、吸着脱臭法には、吸着剤が吸着能力を発揮する
期間が有限であるため、再生等することを要し、脱臭装
置のメンテナンスに多大の労力及び費用が必要となると
いう問題がある。また、湿式処理脱臭法には、酸化剤等
の薬液の処理が煩雑であるという問題がある。最後のオ
ゾン分解脱臭法には、上記のような問題は無いものの、
有臭成分の酸化分解による除去が充分でないこと及び呼
吸器障害等の公害を防止する上で、脱臭処理後の気体中
に含まれるオゾンを分解する必要があること等の問題が
あった。本発明は、従来のオゾン分解脱臭法が有してい
たこれらの問題を解決するためで、従来方法に比べて有
臭成分の分解除去能力に優れると共に、脱臭処理後に未
反応のオゾンが殆ど残留しないオゾン分解脱臭触媒を既
に種々提案している。しかしながらこれらの触媒を用い
てもガス中に微量の窒素酸化物や低級脂肪酸などの酸性
物質が含まれる時、これが触媒中に蓄積もしくは触媒成
分と反応し、触媒が劣化するあるいは蓄積した臭気物質
が処理ガス中に含まれるなどという問題点を本発明者ら
が見出した。本発明は、これらの問題点を解決するため
になされたものである。
【問題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明に係る脱臭方法（以下、「本発明方法」）は、
触媒が第１成分としてＭｎ、Ｎｉの酸化物から選ばれる
少なくとも１種以上、第２成分としてＡｌの酸化物から
構成されるものを用いることを特徴としている。またこ
れらの触媒の構成において第１成分と第２成分の重量比
が２０：８０〜９０：１０が好ましく、より好ましくは
４０：６０〜６０：４０である。これらの範囲において
好ましい結果が得られる理由については定かではない。
こうした触媒としては、第１成分のそれぞれの酸化物
と、第２成分のＡｌの酸化物との組合わせからなる二元
触媒を主成分とするもの、例えば、ＭｎＯ２−Ａｌ２Ｏ
３、ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３及び第１成分のそれぞれの酸化
物と、第２成分のＡｌの酸化物との組合わせからなる三
元触媒を主成分とするもの、例えばＭｎＯ２−ＮｉＯ−
Ａｌ２Ｏ３などを例示することが出来る。これらの触媒
成分は、公知の担体である活性炭アルミナ、チタニア、
シリカ−チタニア、シリカ、ジルコニア、ゼオライトな
どに担持してもよい。とりわけ耐酸性に優れた活性炭チ
タニア、シリカ−チタニア、シリカ、ジルコニア、ゼオ
ライトに担持することによって窒素酸化物や低級脂肪酸
などの酸性物質による劣化を防止するとともに、触媒へ
の臭気物質の蓄積を防止し、大幅にその脱臭効果を維持
することが可能となった。又、触媒成分の担持率は通常
０．１〜５０ｗｔ％である。０．１ｗｔ％以下では充分
な脱臭効果が得られず、５０ｗｔ％以上では細孔閉塞な
どによってオゾン分解能が低下するからである。又、上
記発明方法により除去せんとする有臭成分としては、ア
ンモニア、トリメチルアミン、硫化水素、メチルメルカ
プタン、硫化メチル、二硫化メチル、アセトアルデヒ
ド、スチレン、メチルエチルケトン、アクロレイン、プ
ロピオンアルデヒド、ブチルアルコール、フェノール、
クレゾール、ジフェニルエーテル、酢酸、プロピオン
酸、吉草酸、メチルアミン、ジメチルアミン、スカトー
ル、ジメチルチオエーテル、ジメチルメルカプタン、塩
化水素、塩化アルカリが例示される。また、本発明方法
が実施される分野としては、例えば、人間もしくは動物
の生活空間、し尿処理場、下水処理場、ゴミ焼却処理
場、印刷工場、メッキ工場、一般化学工場等から排出さ
れる排気ガスの脱臭処理が挙げられる。本発明方法にお
いて用いられる触媒の形状は特に限定されず、例えばハ
ニカム状、ペレツト状、円柱状、板状、パイプ状等、種
々の形状のものを用いることが出来る。触媒中の活性成
分含有率（担体成分を含む）は、５０％以上が好まし
く、７５％以上がより好ましい。触媒は、含浸法、混練
法、共沈法、沈殿法、酸化物混合法等の既知の製法を適
宜選択して製造することが出来る。触媒の製造において
は、触媒に賦形性を与えるために成形助剤を添加した
り、機械強度等を向上させるために無機繊維等の補強
剤、有機バインダー等を適宜添加したりしてもよい。脱
臭の際に上記触媒と共存させるオゾン（Ｏ３）は、除去
せんとする有臭成分の種類及び濃度、その他反応温度、
触媒の種類及び量等によって適宜量用いられる。例え
ば、有臭成分としてＨ２Ｓを含有する被脱臭気体の場合
は、Ｈ２Ｓ１モルあたりＯ３１〜２モルを共存させるこ
とが好ましく、ＮＨ３を含有する被脱臭気体の場合は、
ＮＨ３１モルあたりＯ３１〜３モルを共存させることが
好ましい。また、メチルメルカプタンを含有する被脱臭
気体の場合は、メチルメルカプタン１モルあたりＯ３１
〜４モルを共存させることが好ましい。被脱臭気体中に
含まれる有臭成分の濃度が高い場合、除去率を向上させ
るためにＯ３を上記好適量を超えて共存させても良い。
但し、多すぎる場合には、脱臭処理後に余剰のＯ３が残
留する場合があるのでこの様なことが無いように過剰の
Ｏ３を共存させないように配慮する必要がある。脱臭の
際の反応温度は、０〜４０℃が好ましく、１０〜３０℃
がより好ましい。０℃未満の場合、反応速度が遅くなる
からであり、４０℃を超える場合、新たに昇温のための
エネルギーを必要とし不経済である。しかしガス温度が
４０℃以上の場合、本発明方法がこれらのガスを処理す
ることができるのは当然である。また、触媒と反応ガス
との接触は、５〜５０の面積速度（ＡＶ：ａｒｅａ ｖ
ｅｌｏｃｉｔｙ）で行うことが好ましい。これは、面積
速度が５未満であると触媒が多く必要になるからであ
り、面積速度が５０を超えると効率が低く所定の分解率
が得られないからである。ここで、面積速度とは、反応
量（Ｎｍ３／ｕ、ｕ：Ｈｒ）を単位容積の触媒あたりの
ガス接触面積（ｍ２／ｍ３）で除した値である。
の本発明に係る脱臭方法（以下、「本発明方法」）は、
触媒が第１成分としてＭｎ、Ｎｉの酸化物から選ばれる
少なくとも１種以上、第２成分としてＡｌの酸化物から
構成されるものを用いることを特徴としている。またこ
れらの触媒の構成において第１成分と第２成分の重量比
が２０：８０〜９０：１０が好ましく、より好ましくは
４０：６０〜６０：４０である。これらの範囲において
好ましい結果が得られる理由については定かではない。
こうした触媒としては、第１成分のそれぞれの酸化物
と、第２成分のＡｌの酸化物との組合わせからなる二元
触媒を主成分とするもの、例えば、ＭｎＯ２−Ａｌ２Ｏ
３、ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３及び第１成分のそれぞれの酸化
物と、第２成分のＡｌの酸化物との組合わせからなる三
元触媒を主成分とするもの、例えばＭｎＯ２−ＮｉＯ−
Ａｌ２Ｏ３などを例示することが出来る。これらの触媒
成分は、公知の担体である活性炭アルミナ、チタニア、
シリカ−チタニア、シリカ、ジルコニア、ゼオライトな
どに担持してもよい。とりわけ耐酸性に優れた活性炭チ
タニア、シリカ−チタニア、シリカ、ジルコニア、ゼオ
ライトに担持することによって窒素酸化物や低級脂肪酸
などの酸性物質による劣化を防止するとともに、触媒へ
の臭気物質の蓄積を防止し、大幅にその脱臭効果を維持
することが可能となった。又、触媒成分の担持率は通常
０．１〜５０ｗｔ％である。０．１ｗｔ％以下では充分
な脱臭効果が得られず、５０ｗｔ％以上では細孔閉塞な
どによってオゾン分解能が低下するからである。又、上
記発明方法により除去せんとする有臭成分としては、ア
ンモニア、トリメチルアミン、硫化水素、メチルメルカ
プタン、硫化メチル、二硫化メチル、アセトアルデヒ
ド、スチレン、メチルエチルケトン、アクロレイン、プ
ロピオンアルデヒド、ブチルアルコール、フェノール、
クレゾール、ジフェニルエーテル、酢酸、プロピオン
酸、吉草酸、メチルアミン、ジメチルアミン、スカトー
ル、ジメチルチオエーテル、ジメチルメルカプタン、塩
化水素、塩化アルカリが例示される。また、本発明方法
が実施される分野としては、例えば、人間もしくは動物
の生活空間、し尿処理場、下水処理場、ゴミ焼却処理
場、印刷工場、メッキ工場、一般化学工場等から排出さ
れる排気ガスの脱臭処理が挙げられる。本発明方法にお
いて用いられる触媒の形状は特に限定されず、例えばハ
ニカム状、ペレツト状、円柱状、板状、パイプ状等、種
々の形状のものを用いることが出来る。触媒中の活性成
分含有率（担体成分を含む）は、５０％以上が好まし
く、７５％以上がより好ましい。触媒は、含浸法、混練
法、共沈法、沈殿法、酸化物混合法等の既知の製法を適
宜選択して製造することが出来る。触媒の製造において
は、触媒に賦形性を与えるために成形助剤を添加した
り、機械強度等を向上させるために無機繊維等の補強
剤、有機バインダー等を適宜添加したりしてもよい。脱
臭の際に上記触媒と共存させるオゾン（Ｏ３）は、除去
せんとする有臭成分の種類及び濃度、その他反応温度、
触媒の種類及び量等によって適宜量用いられる。例え
ば、有臭成分としてＨ２Ｓを含有する被脱臭気体の場合
は、Ｈ２Ｓ１モルあたりＯ３１〜２モルを共存させるこ
とが好ましく、ＮＨ３を含有する被脱臭気体の場合は、
ＮＨ３１モルあたりＯ３１〜３モルを共存させることが
好ましい。また、メチルメルカプタンを含有する被脱臭
気体の場合は、メチルメルカプタン１モルあたりＯ３１
〜４モルを共存させることが好ましい。被脱臭気体中に
含まれる有臭成分の濃度が高い場合、除去率を向上させ
るためにＯ３を上記好適量を超えて共存させても良い。
但し、多すぎる場合には、脱臭処理後に余剰のＯ３が残
留する場合があるのでこの様なことが無いように過剰の
Ｏ３を共存させないように配慮する必要がある。脱臭の
際の反応温度は、０〜４０℃が好ましく、１０〜３０℃
がより好ましい。０℃未満の場合、反応速度が遅くなる
からであり、４０℃を超える場合、新たに昇温のための
エネルギーを必要とし不経済である。しかしガス温度が
４０℃以上の場合、本発明方法がこれらのガスを処理す
ることができるのは当然である。また、触媒と反応ガス
との接触は、５〜５０の面積速度（ＡＶ：ａｒｅａ ｖ
ｅｌｏｃｉｔｙ）で行うことが好ましい。これは、面積
速度が５未満であると触媒が多く必要になるからであ
り、面積速度が５０を超えると効率が低く所定の分解率
が得られないからである。ここで、面積速度とは、反応
量（Ｎｍ３／ｕ、ｕ：Ｈｒ）を単位容積の触媒あたりの
ガス接触面積（ｍ２／ｍ３）で除した値である。
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明
する。但し、本発明は下記の実施例に限定されるもので
はない。Ａ．触媒の調製 実施例１ 比表面積４８ｍ２／ｇのＭｎＯ２１００ｇと比表面積１
５８ｍ３／ｇのＡｌ２Ｏ３１００ｇに水とさらにガラス
ビーズを加えて、３０分間撹拌混合してスラリーとし
た。このスラリーを空隙率８１％、ピッチ４．０ｍｍの
セラミックスファイバ製のコルゲート状ハニカムに含浸
させて、ＭｎＯ２−Ａｌ２Ｏ３（重量比５０：５０）を
担持率９８％で担持した二元触媒を得た。 実施例２ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、比表面
積１２７ｍ３／ｇのＮｉＯ１００ｇとする以外は、実施
例１と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３（重量比５０：５
０）を担持率１０１％で担持した二元触媒を得た。 実施例３ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２４０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２Ｏ
３１６０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比２０：８０）を担持率９６％で
担持した二元触媒を得た。 実施例４ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２８０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２Ｏ
３１２０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比４０：６０）を担持率１００％
で担持した二元触媒を得た。 実施例５ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２１２０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２
Ｏ３８０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比６０：４０）を担持率１０２％
で担持した二元触媒を得た。 実施例６ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２１８０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２
Ｏ３２０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比９０：１０）を担持率９９％で
担持した二元触媒を得た。 実施例７ 実施例３において、ＭｎＯ２４０ｇにかえて、ＮｉＯ４
０ｇとする以外は、実施例３と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ
２Ｏ３（重量比２０：８０）を担持率９９％で担持した
二元触媒を得た。 実施例８ 実施例４において、ＭｎＯ２８０ｇにかえて、ＮｉＯ８
０ｇとする以外は、実施例４と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ
２Ｏ３（重量比４０：６０）を担持率１０２％で担持し
た二元触媒を得た。 実施例９ 実施例５において、ＭｎＯ２１２０ｇにかえて、ＮｉＯ
１２０ｇとする以外は、実施例５と同様にしてＮｉＯ−
Ａｌ２Ｏ３（重量比６０：４０）を担持率１１１％で担
持した二元触媒を得た。 実施例１０ 実施例６において、ＭｎＯ２１８０ｇにかえて、ＮｉＯ
１８０ｇとする以外は、実施例６と同様にしてＮｉＯ−
Ａｌ２Ｏ３（重量比９０：１０）を担持率９７％で担持
した二元触媒を得た。 実施例１１ 比表面積４８ｍ２／ｇのＭｎＯ２５０ｇと比表面積１２
７ｍ３／ｇのＮｉＯ５０ｇと比表面積１５８ｍ２／ｇの
Ａｌ２Ｏ３１００ｇに水とさらにガラスビーズを加え
て、３０分間撹拌混合してスラリーとした。このスラリ
ーを空隙率８１％、ピッチ４．０ｍｍのセラミックスフ
ァイバ製のコルゲート状ハニカムに含浸させて、ＭｎＯ
２−ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３（重量比２５：２５：５０）を
担持率９９％で担持した三元触媒を得た。 実施例１２ 実施例１１において、ＭｎＯ２５０ｇにかえてＭｎＯ２
２０ｇ、ＮｉＯ５０ｇｇにかえてＮｉＯ２０ｇ、Ａｌ２
Ｏ３１００ｇにかえてＡｌ２Ｏ３１６０ｇとする以外
は、実施例１１と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ−Ａｌ２
Ｏ３（重量比１０：１０：８０）を担持率１０１％で担
持した三元触媒を得た。 実施例１３ 実施例１１において、ＭｎＯ２５０ｇにかえてＭｎＯ２
９０ｇ、ＮｉＯ５０ｇｇにかえてＮｉＯ９０ｇ、Ａｌ２
Ｏ３１００ｇにかえてＡｌ２Ｏ３２０ｇとする以外は、
実施例１１と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３
（重量比４５：４５：１０）を担持率１０３％で担持し
た三元触媒を得た。 比較例１ 実施例１においてＭｎＯ２２００ｇとし、Ａｌ２Ｏ３を
添加しないこと以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ２
を担持率９８％で担持した一元触媒を得た。 比較例２ 実施例２においてＮｉＯ２００ｇとし、Ａｌ２Ｏ３を添
加しないこと以外は、実施例１と同様にしてＮｉＯを担
持率１００％で担持した一元触媒を得た。 比較例３ 実施例１１においてＭｎＯ２１００ｇ、ＮｉＯ１００ｇ
とし、Ａｌ２Ｏ３を添加しないこと以外は、実施例１１
と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ（重量比５０：５０）を
担持率９６％で担持した二元触媒を得た。Ｂ．触媒活性試験 上記実施例１〜１３及び比較例１〜３で得た触媒につい
て、第１図にそのフローシートを示すような試験装置を
用いて下記反応条件で触媒活性試験を行った。図に於い
て、（１）は触媒層であり、該触媒層（１）に導入され
た被脱臭気体中に含まれる有臭成分は、オゾン発生器
（２）から触媒層（１）に導かれたオゾン（Ｏ３）によ
って分解される。分解脱臭後の気体の一部はオゾン分析
計（３）に導かれて、そこで残留オゾン（Ｏ３）の定量
分析がなされる。また、分解脱臭後の気体の残部は有臭
成分分析計（４）に導かれる。有臭成分分析計（４）
は、ガスクロマトグラフからなり、これらの機器にて前
記各有臭成分の定量分析がなされるようになっている。
オゾン分解率（％）及び有臭成分分解率（％）は、それ
ぞれオゾン分析計（３）、有臭成分分析計（４）にて測
定される触媒層（２）の入口及び出口における濃度より
次式を用いて算出される。 （反応条件） 空間速度：２００００／Ｈｒ 反応温度：２０℃ 入口オゾン濃度：１０ｐｐｍ 有臭成分 メチルカプタン，メチルアミン，アセトアルデヒド，ア
ンモニア，硫化水素：各５ｐｐｍ プロピオン酸：１ｐｐｍ この条件下において、初期、１００時間、１０００時間
経過後の各オゾン及び有臭成分分解率を測定し、触媒の
劣化を調べた。結果を表−１に示す。 上記表より明らかなように、実施例１〜１３で得た触媒
は、比較例１〜３に比べて長時間にわたり、高いオゾン
及び有臭成分分解率（％）を維持している。以上の試験
結果より、本発明方法はオゾン及び有臭成分分解率
（％）を長時間にわたり、高い水準に維持することが可
能な脱臭方法であることが分かる。
する。但し、本発明は下記の実施例に限定されるもので
はない。Ａ．触媒の調製 実施例１ 比表面積４８ｍ２／ｇのＭｎＯ２１００ｇと比表面積１
５８ｍ３／ｇのＡｌ２Ｏ３１００ｇに水とさらにガラス
ビーズを加えて、３０分間撹拌混合してスラリーとし
た。このスラリーを空隙率８１％、ピッチ４．０ｍｍの
セラミックスファイバ製のコルゲート状ハニカムに含浸
させて、ＭｎＯ２−Ａｌ２Ｏ３（重量比５０：５０）を
担持率９８％で担持した二元触媒を得た。 実施例２ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、比表面
積１２７ｍ３／ｇのＮｉＯ１００ｇとする以外は、実施
例１と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３（重量比５０：５
０）を担持率１０１％で担持した二元触媒を得た。 実施例３ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２４０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２Ｏ
３１６０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比２０：８０）を担持率９６％で
担持した二元触媒を得た。 実施例４ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２８０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２Ｏ
３１２０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比４０：６０）を担持率１００％
で担持した二元触媒を得た。 実施例５ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２１２０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２
Ｏ３８０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比６０：４０）を担持率１０２％
で担持した二元触媒を得た。 実施例６ 実施例１において、ＭｎＯ２１００ｇにかえて、ＭｎＯ
２１８０ｇとし、Ａｌ２Ｏ３１００ｇにかえて、Ａｌ２
Ｏ３２０ｇとする以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ
２−Ａｌ２Ｏ３（重量比９０：１０）を担持率９９％で
担持した二元触媒を得た。 実施例７ 実施例３において、ＭｎＯ２４０ｇにかえて、ＮｉＯ４
０ｇとする以外は、実施例３と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ
２Ｏ３（重量比２０：８０）を担持率９９％で担持した
二元触媒を得た。 実施例８ 実施例４において、ＭｎＯ２８０ｇにかえて、ＮｉＯ８
０ｇとする以外は、実施例４と同様にしてＮｉＯ−Ａｌ
２Ｏ３（重量比４０：６０）を担持率１０２％で担持し
た二元触媒を得た。 実施例９ 実施例５において、ＭｎＯ２１２０ｇにかえて、ＮｉＯ
１２０ｇとする以外は、実施例５と同様にしてＮｉＯ−
Ａｌ２Ｏ３（重量比６０：４０）を担持率１１１％で担
持した二元触媒を得た。 実施例１０ 実施例６において、ＭｎＯ２１８０ｇにかえて、ＮｉＯ
１８０ｇとする以外は、実施例６と同様にしてＮｉＯ−
Ａｌ２Ｏ３（重量比９０：１０）を担持率９７％で担持
した二元触媒を得た。 実施例１１ 比表面積４８ｍ２／ｇのＭｎＯ２５０ｇと比表面積１２
７ｍ３／ｇのＮｉＯ５０ｇと比表面積１５８ｍ２／ｇの
Ａｌ２Ｏ３１００ｇに水とさらにガラスビーズを加え
て、３０分間撹拌混合してスラリーとした。このスラリ
ーを空隙率８１％、ピッチ４．０ｍｍのセラミックスフ
ァイバ製のコルゲート状ハニカムに含浸させて、ＭｎＯ
２−ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３（重量比２５：２５：５０）を
担持率９９％で担持した三元触媒を得た。 実施例１２ 実施例１１において、ＭｎＯ２５０ｇにかえてＭｎＯ２
２０ｇ、ＮｉＯ５０ｇｇにかえてＮｉＯ２０ｇ、Ａｌ２
Ｏ３１００ｇにかえてＡｌ２Ｏ３１６０ｇとする以外
は、実施例１１と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ−Ａｌ２
Ｏ３（重量比１０：１０：８０）を担持率１０１％で担
持した三元触媒を得た。 実施例１３ 実施例１１において、ＭｎＯ２５０ｇにかえてＭｎＯ２
９０ｇ、ＮｉＯ５０ｇｇにかえてＮｉＯ９０ｇ、Ａｌ２
Ｏ３１００ｇにかえてＡｌ２Ｏ３２０ｇとする以外は、
実施例１１と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ−Ａｌ２Ｏ３
（重量比４５：４５：１０）を担持率１０３％で担持し
た三元触媒を得た。 比較例１ 実施例１においてＭｎＯ２２００ｇとし、Ａｌ２Ｏ３を
添加しないこと以外は、実施例１と同様にしてＭｎＯ２
を担持率９８％で担持した一元触媒を得た。 比較例２ 実施例２においてＮｉＯ２００ｇとし、Ａｌ２Ｏ３を添
加しないこと以外は、実施例１と同様にしてＮｉＯを担
持率１００％で担持した一元触媒を得た。 比較例３ 実施例１１においてＭｎＯ２１００ｇ、ＮｉＯ１００ｇ
とし、Ａｌ２Ｏ３を添加しないこと以外は、実施例１１
と同様にしてＭｎＯ２−ＮｉＯ（重量比５０：５０）を
担持率９６％で担持した二元触媒を得た。Ｂ．触媒活性試験 上記実施例１〜１３及び比較例１〜３で得た触媒につい
て、第１図にそのフローシートを示すような試験装置を
用いて下記反応条件で触媒活性試験を行った。図に於い
て、（１）は触媒層であり、該触媒層（１）に導入され
た被脱臭気体中に含まれる有臭成分は、オゾン発生器
（２）から触媒層（１）に導かれたオゾン（Ｏ３）によ
って分解される。分解脱臭後の気体の一部はオゾン分析
計（３）に導かれて、そこで残留オゾン（Ｏ３）の定量
分析がなされる。また、分解脱臭後の気体の残部は有臭
成分分析計（４）に導かれる。有臭成分分析計（４）
は、ガスクロマトグラフからなり、これらの機器にて前
記各有臭成分の定量分析がなされるようになっている。
オゾン分解率（％）及び有臭成分分解率（％）は、それ
ぞれオゾン分析計（３）、有臭成分分析計（４）にて測
定される触媒層（２）の入口及び出口における濃度より
次式を用いて算出される。 （反応条件） 空間速度：２００００／Ｈｒ 反応温度：２０℃ 入口オゾン濃度：１０ｐｐｍ 有臭成分 メチルカプタン，メチルアミン，アセトアルデヒド，ア
ンモニア，硫化水素：各５ｐｐｍ プロピオン酸：１ｐｐｍ この条件下において、初期、１００時間、１０００時間
経過後の各オゾン及び有臭成分分解率を測定し、触媒の
劣化を調べた。結果を表−１に示す。 上記表より明らかなように、実施例１〜１３で得た触媒
は、比較例１〜３に比べて長時間にわたり、高いオゾン
及び有臭成分分解率（％）を維持している。以上の試験
結果より、本発明方法はオゾン及び有臭成分分解率
（％）を長時間にわたり、高い水準に維持することが可
能な脱臭方法であることが分かる。
【発明の効果】本発明に係るオゾン分解脱臭法は、長時
間にわたり有臭成分を効率良く除去することができ、し
かも脱臭処理後に呼吸器系統等に有害なオゾンが殆ど残
留しない等、本発明は優れた特有の効果を奏する。
間にわたり有臭成分を効率良く除去することができ、し
かも脱臭処理後に呼吸器系統等に有害なオゾンが殆ど残
留しない等、本発明は優れた特有の効果を奏する。
第１図は触媒活性試験のフローシートである。 （１）……触媒層 （２）……オゾン発生器 （３）……オゾン分析計 （４）……有臭成分分析計
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 23/84 ３１１ Ａ 8017−4Ｇ (72)発明者 吉田 公彦 大阪府堺市戎島町５丁１番地 堺化学工業 株式会社内
Claims (1)
- 有臭成分をオゾンを用いて触媒上で接触酸化分解する方
法において、触媒が第１成分としてＭｎ、Ｎｉの酸化物
から選ばれる少なくとも１種以上、第２成分としてＡｌ
の酸化物から構成されるものを用いることを特徴とする
脱臭方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4358083A JPH06142455A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 脱臭方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4358083A JPH06142455A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 脱臭方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06142455A true JPH06142455A (ja) | 1994-05-24 |
Family
ID=18457455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4358083A Pending JPH06142455A (ja) | 1992-11-13 | 1992-11-13 | 脱臭方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06142455A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104492424A (zh) * | 2014-11-19 | 2015-04-08 | 浙江大学 | 臭氧耦合MnO2/Al2O3催化氧化烟气中SO2制备硫酸的方法 |
-
1992
- 1992-11-13 JP JP4358083A patent/JPH06142455A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104492424A (zh) * | 2014-11-19 | 2015-04-08 | 浙江大学 | 臭氧耦合MnO2/Al2O3催化氧化烟气中SO2制备硫酸的方法 |
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