JPH0613244A - 複合化フェライトコア - Google Patents
複合化フェライトコアInfo
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- JPH0613244A JPH0613244A JP4193321A JP19332192A JPH0613244A JP H0613244 A JPH0613244 A JP H0613244A JP 4193321 A JP4193321 A JP 4193321A JP 19332192 A JP19332192 A JP 19332192A JP H0613244 A JPH0613244 A JP H0613244A
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- JP
- Japan
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- ferrite
- magnetic flux
- core
- layer
- ferrite core
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高周波領域でかつ大電力で動作可能なトラン
ス及びインダクターに用いる複合化フエライトコアを得
る。 【構成】 １次巻線５及び二次巻線３は、絶縁スペーサ
４を介しており、各々の巻線は、通常の巻線をモールド
したものや印刷法等により形成した絶縁シート上の銅箔
等によりなる。フェライトコアは一旦焼結法によって作
製したものを２重に接合する。この際、接合には、接着
剤やフェライト微粒子を分散させた接着剤を用い接合に
際して磁束の漏れが少なくなるように構成してある。内
部のコアには高周波特性に優れたＮｉ−Ｚｎフェライト
を用い、外側のコアには飽和磁束密度の大きなＭｎ−Ｚ
ｎフェライト７を用いている。
ス及びインダクターに用いる複合化フエライトコアを得
る。 【構成】 １次巻線５及び二次巻線３は、絶縁スペーサ
４を介しており、各々の巻線は、通常の巻線をモールド
したものや印刷法等により形成した絶縁シート上の銅箔
等によりなる。フェライトコアは一旦焼結法によって作
製したものを２重に接合する。この際、接合には、接着
剤やフェライト微粒子を分散させた接着剤を用い接合に
際して磁束の漏れが少なくなるように構成してある。内
部のコアには高周波特性に優れたＮｉ−Ｚｎフェライト
を用い、外側のコアには飽和磁束密度の大きなＭｎ−Ｚ
ｎフェライト７を用いている。
Description
【０００１】
【技術分野】本発明は、複合化フェライトコアに関し、
より詳細には、電源用トランス及びインダクターあるい
は高周波用信号用トランス及びインダクターに用いる複
合化フェライトコアに関する。例えば、ＥＭＣ・ＥＭＩ
用シールド材及びシールド方法に適用されるものであ
る。
より詳細には、電源用トランス及びインダクターあるい
は高周波用信号用トランス及びインダクターに用いる複
合化フェライトコアに関する。例えば、ＥＭＣ・ＥＭＩ
用シールド材及びシールド方法に適用されるものであ
る。
【０００２】
【従来技術】従来のフェライトコアの製造は、通常、セ
ラミック等と同様に焼結法によって製造され、他の製造
法によるものはなく、また単一組成のものがほとんどす
べてであった。最近、樹脂にフェライト等を分散させた
だけのものは製品としてできてきた。しかし、これもあ
くまで単一組成のもので前述のように複数の微粒子を分
散させたものはなかった。スイッチング電源等のスイッ
チング周波数の増加に従ってトランス等に高周波領域で
損失が少なく大電力で動作可能なものが求められてい
る。しかしながら、従来からある材料では原理的に高周
波に対応できるものは、大電力には向かなかった。ま
た、高周波領域での動作に伴い発生するノイズは、損失
に伴って増加し、ＥＭＣ・ＥＭＩ上好ましくなかった。
ラミック等と同様に焼結法によって製造され、他の製造
法によるものはなく、また単一組成のものがほとんどす
べてであった。最近、樹脂にフェライト等を分散させた
だけのものは製品としてできてきた。しかし、これもあ
くまで単一組成のもので前述のように複数の微粒子を分
散させたものはなかった。スイッチング電源等のスイッ
チング周波数の増加に従ってトランス等に高周波領域で
損失が少なく大電力で動作可能なものが求められてい
る。しかしながら、従来からある材料では原理的に高周
波に対応できるものは、大電力には向かなかった。ま
た、高周波領域での動作に伴い発生するノイズは、損失
に伴って増加し、ＥＭＣ・ＥＭＩ上好ましくなかった。
【０００３】
【目的】本発明は、上述のごとき実情に鑑みてなされた
もので、高周波領域で、かつ大電力で動作可能なトラン
ス及びインダクターに用いる複合化フェライトコアを実
現すること、また低損失性にともない、低発生ノイズの
トランス及びインダクターを提供することを目的として
なされたものである。
もので、高周波領域で、かつ大電力で動作可能なトラン
ス及びインダクターに用いる複合化フェライトコアを実
現すること、また低損失性にともない、低発生ノイズの
トランス及びインダクターを提供することを目的として
なされたものである。
【０００４】
【構成】本発明は、上記目的を達成するために、（１）
内側にＮｉ−Ｚｎフェライト材を設け、外側にはＭｎ−
Ｚｎフェライトを設けること、更には、（２）前記２層
の境界に連続的な組成を有する層を設けたこと、更に
は、（３）前記Ｎｉ−Ｚｎフェライト材及びＭｎ−Ｚｎ
フェライト材が各々微粒子をプラスチックなどの支持材
に分散させたこと、更には、（４）トランス又はインダ
クターに用いたことを特徴としたものである。以下、本
発明の実施例に基ついて説明する。
内側にＮｉ−Ｚｎフェライト材を設け、外側にはＭｎ−
Ｚｎフェライトを設けること、更には、（２）前記２層
の境界に連続的な組成を有する層を設けたこと、更に
は、（３）前記Ｎｉ−Ｚｎフェライト材及びＭｎ−Ｚｎ
フェライト材が各々微粒子をプラスチックなどの支持材
に分散させたこと、更には、（４）トランス又はインダ
クターに用いたことを特徴としたものである。以下、本
発明の実施例に基ついて説明する。
【０００５】図１は、本発明による複合化フェライトコ
アの一実施例（請求項１）を説明するためのトランスの
構成図で、図（ａ）は断面図、図（ｂ）は上面図であ
る。図中、１は上下コアの接合面、２は接着には接合
部、３は２次巻線、４は絶縁スペーサ、５は１次巻線、
６はＮｉ−Ｚｎ層、７はＭｎ−Ｚｎ層、８はフェライト
コア、９は２次巻線端、１０は１次巻線端である。図１
においてはトランスの例では、１次側は１０ターン、２
次側は３ターンの例を示してある。
アの一実施例（請求項１）を説明するためのトランスの
構成図で、図（ａ）は断面図、図（ｂ）は上面図であ
る。図中、１は上下コアの接合面、２は接着には接合
部、３は２次巻線、４は絶縁スペーサ、５は１次巻線、
６はＮｉ−Ｚｎ層、７はＭｎ−Ｚｎ層、８はフェライト
コア、９は２次巻線端、１０は１次巻線端である。図１
においてはトランスの例では、１次側は１０ターン、２
次側は３ターンの例を示してある。
【０００６】一次巻線５及び二次巻線３は絶縁スペーサ
４を介しており、各々の巻線は通常の巻線をモールドし
たものや印刷法等により形成した絶縁シート上の銅箔等
よりなる。フェライトコア８は一旦焼結法によって作製
したものを２重に接合して構成する。この際、接合に
は、接着剤やフェライト微粒子を分散させた接着剤を用
い、接合に際して磁束の漏れが少なくなるように構成し
てある。なお、本発明においては内部のコアには高周波
特性に優れたＮｉ−Ｚｎフェライト６を用い、外側のコ
アには飽和磁束密度の大きなＭｎ−Ｚｎフェライト７を
用いており、Ｎｉ−Ｚｎフェライト６とＭｎ−Ｚｎフェ
ライト７でフェライトコアを構成している。また同様の
コア構成とするために、あらかじめバインダーとＭｎ−
Ｚｎフェライト微粒子と、バインダーとＮｉ−Ｚｎフェ
ライト微粒子を混合したものを用いて、内側にバインダ
ーとＮｉ−Ｚｎフェライト微粒子の混合物を置き、外側
にバインダーとＭｎ−Ｚｎフェライトの混合物を配置し
たのち、焼成することにより製作することが可能であ
る。なお、それぞれのフェライト微粒子は仮焼成の後、
粉砕等の手段によって得られる。
４を介しており、各々の巻線は通常の巻線をモールドし
たものや印刷法等により形成した絶縁シート上の銅箔等
よりなる。フェライトコア８は一旦焼結法によって作製
したものを２重に接合して構成する。この際、接合に
は、接着剤やフェライト微粒子を分散させた接着剤を用
い、接合に際して磁束の漏れが少なくなるように構成し
てある。なお、本発明においては内部のコアには高周波
特性に優れたＮｉ−Ｚｎフェライト６を用い、外側のコ
アには飽和磁束密度の大きなＭｎ−Ｚｎフェライト７を
用いており、Ｎｉ−Ｚｎフェライト６とＭｎ−Ｚｎフェ
ライト７でフェライトコアを構成している。また同様の
コア構成とするために、あらかじめバインダーとＭｎ−
Ｚｎフェライト微粒子と、バインダーとＮｉ−Ｚｎフェ
ライト微粒子を混合したものを用いて、内側にバインダ
ーとＮｉ−Ｚｎフェライト微粒子の混合物を置き、外側
にバインダーとＭｎ−Ｚｎフェライトの混合物を配置し
たのち、焼成することにより製作することが可能であ
る。なお、それぞれのフェライト微粒子は仮焼成の後、
粉砕等の手段によって得られる。
【０００７】例えば、３ＭＨｚを越える高周波領域にお
いて、Ｎｉ−Ｚｎ層６が磁束の流路として働き、大電力
伝送時に磁束度が高まり、Ｎｉ−Ｚｎフェライト６の飽
和磁束密度に近付いた場合にのみ外側のＭｎ−Ｚｎ層７
に磁束が流れるようになる。磁束の集中度が内側ほど大
きいので、比較的飽和領域まで損失の少ないＮｉ−Ｚｎ
層６が飽和領域まで磁束を担い、それより大きな磁束に
ついては、その余分な磁束だけを担い、低飽和磁束密度
においては、損失の少ないＭｎ−Ｚｎ層７が磁束を担う
ため、各々が単独の層の場合に比べて３ＭＨｚを越える
高周波領域で、大電力伝送に伴う磁束を担うコアを実現
できる。
いて、Ｎｉ−Ｚｎ層６が磁束の流路として働き、大電力
伝送時に磁束度が高まり、Ｎｉ−Ｚｎフェライト６の飽
和磁束密度に近付いた場合にのみ外側のＭｎ−Ｚｎ層７
に磁束が流れるようになる。磁束の集中度が内側ほど大
きいので、比較的飽和領域まで損失の少ないＮｉ−Ｚｎ
層６が飽和領域まで磁束を担い、それより大きな磁束に
ついては、その余分な磁束だけを担い、低飽和磁束密度
においては、損失の少ないＭｎ−Ｚｎ層７が磁束を担う
ため、各々が単独の層の場合に比べて３ＭＨｚを越える
高周波領域で、大電力伝送に伴う磁束を担うコアを実現
できる。
【０００８】図２は、本発明による複数化フェライトコ
アの他の実施例（請求項２）を示す図で、図１と同様に
トランスの例を示してあり、１次側は４ターン、２次側
は１ターンの例を示してある。図中、１１は上下コアの
接合面、１２は２次巻線（１層１ターン）１３は絶縁ス
ペーサ、１４は導線、１５は被覆樹脂部、１６は多本平
行線（１層）、１７は１次巻線（４層４ターン）、１８
は境界中間層、１９はＭｎ−Ｚｎ層、２０はＮｉ−Ｚｎ
層、２１はフェライトコアである。
アの他の実施例（請求項２）を示す図で、図１と同様に
トランスの例を示してあり、１次側は４ターン、２次側
は１ターンの例を示してある。図中、１１は上下コアの
接合面、１２は２次巻線（１層１ターン）１３は絶縁ス
ペーサ、１４は導線、１５は被覆樹脂部、１６は多本平
行線（１層）、１７は１次巻線（４層４ターン）、１８
は境界中間層、１９はＭｎ−Ｚｎ層、２０はＮｉ−Ｚｎ
層、２１はフェライトコアである。
【０００９】Ｎｉ−Ｚｎ層２０とＭｎ−Ｚｎ層１９が磁
気的に良好にカップリングするためには、具体的に、各
層の飽和磁束密度が緩やかに変わることと、透磁率が連
続的に変化することが必要であり、それにより、各層の
飽和磁束密度領域まで、各層間の磁束の流れがスムーズ
であるため、各層間に磁束の飽和領域がさらにできにく
く、大電力伝送にともなう磁束を担うことができる。
気的に良好にカップリングするためには、具体的に、各
層の飽和磁束密度が緩やかに変わることと、透磁率が連
続的に変化することが必要であり、それにより、各層の
飽和磁束密度領域まで、各層間の磁束の流れがスムーズ
であるため、各層間に磁束の飽和領域がさらにできにく
く、大電力伝送にともなう磁束を担うことができる。
【００１０】図３（ａ）〜（ｄ）は、図２におけるフェ
ライトコアの製造工程を示す図である。図１と同様に巻
線部を形成した後、フェライトコア部は次のように形成
する。工程（ａ）において、Ｎｉ−Ｚｎ組成の焼結前駆
体を作製する。工程（ｂ）において、前記工程（ａ）で
作製されたＮｉ−Ｚｎ組成の外側にＭｎ−Ｚｎ組成の焼
結前駆体を作成する。工程（ｃ）において、前記工程
（ａ）で作成されたＮｉ−Ｚｎ組成と、前記工程（ｂ）
で作成されたＭｎ−Ｚｎ組成を結合する。工程（ｄ）に
おいて、結合されたＮｉ−Ｚｎ組成とＭｎ−Ｚｎ組成を
焼結（下部フェライトコア）して完成する。すなわち、
コアは図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、例えば上下２
分割し、内側にＮｉ−Ｚｎ組成の焼結前駆体をおき、外
側にＭｎ−Ｚｎ組成の焼結前駆体を配置して焼結を行な
ったものである。その際、境界領域には両者の中間的な
組成のフェライト前駆体を配置し、焼結後に両層の磁気
的カップリングが良好なように構成すると共に、両層の
膨張係数の違い等による焼結後のクラック等の発生を防
ぐようにしたものである。
ライトコアの製造工程を示す図である。図１と同様に巻
線部を形成した後、フェライトコア部は次のように形成
する。工程（ａ）において、Ｎｉ−Ｚｎ組成の焼結前駆
体を作製する。工程（ｂ）において、前記工程（ａ）で
作製されたＮｉ−Ｚｎ組成の外側にＭｎ−Ｚｎ組成の焼
結前駆体を作成する。工程（ｃ）において、前記工程
（ａ）で作成されたＮｉ−Ｚｎ組成と、前記工程（ｂ）
で作成されたＭｎ−Ｚｎ組成を結合する。工程（ｄ）に
おいて、結合されたＮｉ−Ｚｎ組成とＭｎ−Ｚｎ組成を
焼結（下部フェライトコア）して完成する。すなわち、
コアは図３（ａ）〜（ｄ）に示すように、例えば上下２
分割し、内側にＮｉ−Ｚｎ組成の焼結前駆体をおき、外
側にＭｎ−Ｚｎ組成の焼結前駆体を配置して焼結を行な
ったものである。その際、境界領域には両者の中間的な
組成のフェライト前駆体を配置し、焼結後に両層の磁気
的カップリングが良好なように構成すると共に、両層の
膨張係数の違い等による焼結後のクラック等の発生を防
ぐようにしたものである。
【００１１】図４は本発明による複数化フェライトコア
の更に他の実施例（請求項３）を示す図で、図１と同様
にトランスの例を示してあり、１次側は１２ターン、２
次側は２ターンの例を示してある。図中、２２は２次側
巻線（１層２ターン）、２３は導体、２４は絶縁性フィ
ルム、２５はスパイラル型巻線（１２ターン）、２６は
１次巻線（３層１２ターン）、２７はＭｎ−Ｚｎフェラ
イト微粒子領域、２８は中間領域、２９はＮｉ−Ｚｎフ
ェライト微粒子領域、３０は樹脂形成型エア、３１は絶
縁スペーサである。巻線２２，２５にはフォトリソ法に
よって形成した絶縁フィルム上にスパイラル導体箔を用
いた例を示してある。
の更に他の実施例（請求項３）を示す図で、図１と同様
にトランスの例を示してあり、１次側は１２ターン、２
次側は２ターンの例を示してある。図中、２２は２次側
巻線（１層２ターン）、２３は導体、２４は絶縁性フィ
ルム、２５はスパイラル型巻線（１２ターン）、２６は
１次巻線（３層１２ターン）、２７はＭｎ−Ｚｎフェラ
イト微粒子領域、２８は中間領域、２９はＮｉ−Ｚｎフ
ェライト微粒子領域、３０は樹脂形成型エア、３１は絶
縁スペーサである。巻線２２，２５にはフォトリソ法に
よって形成した絶縁フィルム上にスパイラル導体箔を用
いた例を示してある。
【００１２】図５（ａ）〜（ｅ）は、図４におけるフェ
ライトコアの製造工程を示す図である。工程（ａ）にお
いて、まず、Ｍｎ−Ｚｎ組成のフェライト微粒子を分数
させた溶媒を含んだ樹脂溶液を用意する。工程（ｂ）に
おいて、次にＮｉ−Ｚｎ組成のフェライト微粒子を分数
させた溶媒を含んだ樹脂溶液を用意する。工程（ｃ）に
おいて、型を用意し、まず外側のＭｎ−Ｚｎ組成の樹脂
溶液を注入し、固化する。工程（ｄ）において、前記工
程（ｃ）で固化したＭｎ−Ｚｎ組成のフェライト樹脂を
外側の型とし、内側に新たに型を用意してＮｉ−Ｚｎ組
成のフェライト樹脂溶液を注入する。工程（ｅ）におい
て、前記工程（ｄ）で注入されたＮｉ−Ｚｎ組成のフェ
ライト樹脂溶液を固化して完成する。また、型と注入条
件を選ベば外側にＭｎ−Ｚｎフェライト樹脂をもち、内
側にＮｉ−Ｚｎフェライト樹脂をもち、中間層に両者の
フェライト微粒子が混ざり合った樹脂を持つコアを構成
することができる。
ライトコアの製造工程を示す図である。工程（ａ）にお
いて、まず、Ｍｎ−Ｚｎ組成のフェライト微粒子を分数
させた溶媒を含んだ樹脂溶液を用意する。工程（ｂ）に
おいて、次にＮｉ−Ｚｎ組成のフェライト微粒子を分数
させた溶媒を含んだ樹脂溶液を用意する。工程（ｃ）に
おいて、型を用意し、まず外側のＭｎ−Ｚｎ組成の樹脂
溶液を注入し、固化する。工程（ｄ）において、前記工
程（ｃ）で固化したＭｎ−Ｚｎ組成のフェライト樹脂を
外側の型とし、内側に新たに型を用意してＮｉ−Ｚｎ組
成のフェライト樹脂溶液を注入する。工程（ｅ）におい
て、前記工程（ｄ）で注入されたＮｉ−Ｚｎ組成のフェ
ライト樹脂溶液を固化して完成する。また、型と注入条
件を選ベば外側にＭｎ−Ｚｎフェライト樹脂をもち、内
側にＮｉ−Ｚｎフェライト樹脂をもち、中間層に両者の
フェライト微粒子が混ざり合った樹脂を持つコアを構成
することができる。
【００１３】
【効果】以上の説明から明らかなように、本発明による
と、以下のような効果がある。 （１）請求項１に対応
する効果；例えば３ＭＨｚを越える高周波領域において
も、Ｎｉ−Ｚｎ層が磁束の流路として有効に働き、かつ
大電力伝送時に磁束度が高まり、Ｎｉ−Ｚｎフェライト
の飽和磁束密度に近付いた場合にのみ外側のＭｎ−Ｚｎ
層に磁束が流れるようになる。磁束の集中度が内側ほど
大きいので、比較的飽和領域まで損失の少ないＮｉ−Ｚ
ｎ層が飽和領域まで磁束を担い、それより大きな磁束に
ついては、その余分な磁束だけを担い、低飽和磁束密度
においては、損失の少ないＭｎ−Ｚｎ層が磁束を担うた
め、各々が単独の層の場合に比べて３ＭＨｚを越える高
周波領域で、大電力伝送に伴う磁束を担うコアを実現で
きる。また、図に示したプレナーコア型の場合には空間
にむき出しになっている巻線部分が少ないため、漏洩磁
束が減少するなどノイズ対策の上では有効であるが、コ
アが飽和しにくい等の理由からも低ノイズ化の上で有効
である。 （２）請求項２対応する効果；さらにＮｉ−Ｚｎ層とＭ
ｎ−Ｚｎ層が磁気的に良好にカップリングするために
は、具体的に、各層の飽和磁束密度が緩やかに変わるこ
とと、透磁率が連続的に変化することが必要であり、そ
れにより、各層の飽和磁束密度領域まで、各層間の磁束
の流れがスムーズであるため、各層間に磁束の飽和領域
がさらにできにくく、大電力伝送にともなう磁束を担う
ことができ、前述と同じく、さらにコアが飽和しにくい
などの理由から低ノイズ化の上で有効なコア及びトラン
ス、インダクターを実現できる。 （３）請求項３対応する効果；前記効果の他に作製方法
の容易さがある。プラスチック等のモールド法によるの
で前記の例に比ベ、コア形状の自由度が増し、作成法の
容易さからコスト上有利となる。また適当な磁性微粒子
と分散支持材の分散率を選べるので透磁率や飽和磁束密
度の値をフェライト固有の値から別に選ぶことが可能と
なり、フェライトコアの厚みなど必要とされる磁束密度
に合わせ最適設計を行なうことができる。また、分散材
中に銅などの金属微粒子をさらに混ぜ合わせることで１
０ＭＨｚを越える領域で、さらに低漏洩磁束を実現する
コアを作製でき、低ノイズ化が実現できる。
と、以下のような効果がある。 （１）請求項１に対応
する効果；例えば３ＭＨｚを越える高周波領域において
も、Ｎｉ−Ｚｎ層が磁束の流路として有効に働き、かつ
大電力伝送時に磁束度が高まり、Ｎｉ−Ｚｎフェライト
の飽和磁束密度に近付いた場合にのみ外側のＭｎ−Ｚｎ
層に磁束が流れるようになる。磁束の集中度が内側ほど
大きいので、比較的飽和領域まで損失の少ないＮｉ−Ｚ
ｎ層が飽和領域まで磁束を担い、それより大きな磁束に
ついては、その余分な磁束だけを担い、低飽和磁束密度
においては、損失の少ないＭｎ−Ｚｎ層が磁束を担うた
め、各々が単独の層の場合に比べて３ＭＨｚを越える高
周波領域で、大電力伝送に伴う磁束を担うコアを実現で
きる。また、図に示したプレナーコア型の場合には空間
にむき出しになっている巻線部分が少ないため、漏洩磁
束が減少するなどノイズ対策の上では有効であるが、コ
アが飽和しにくい等の理由からも低ノイズ化の上で有効
である。 （２）請求項２対応する効果；さらにＮｉ−Ｚｎ層とＭ
ｎ−Ｚｎ層が磁気的に良好にカップリングするために
は、具体的に、各層の飽和磁束密度が緩やかに変わるこ
とと、透磁率が連続的に変化することが必要であり、そ
れにより、各層の飽和磁束密度領域まで、各層間の磁束
の流れがスムーズであるため、各層間に磁束の飽和領域
がさらにできにくく、大電力伝送にともなう磁束を担う
ことができ、前述と同じく、さらにコアが飽和しにくい
などの理由から低ノイズ化の上で有効なコア及びトラン
ス、インダクターを実現できる。 （３）請求項３対応する効果；前記効果の他に作製方法
の容易さがある。プラスチック等のモールド法によるの
で前記の例に比ベ、コア形状の自由度が増し、作成法の
容易さからコスト上有利となる。また適当な磁性微粒子
と分散支持材の分散率を選べるので透磁率や飽和磁束密
度の値をフェライト固有の値から別に選ぶことが可能と
なり、フェライトコアの厚みなど必要とされる磁束密度
に合わせ最適設計を行なうことができる。また、分散材
中に銅などの金属微粒子をさらに混ぜ合わせることで１
０ＭＨｚを越える領域で、さらに低漏洩磁束を実現する
コアを作製でき、低ノイズ化が実現できる。
【図１】 本発明による複合化フェライトコアの一実施
例を説明するための構成図である。
例を説明するための構成図である。
【図２】 本発明による複合化フェライトコアの他の実
施例を示す図である。
施例を示す図である。
【図３】 図２におけるフェライトコアの製造工程を示
す図である。
す図である。
【図４】 本発明による複合化フェライトコアの更に他
の実施例を示す図である。
の実施例を示す図である。
【図５】 図４におけるフェライトコアの製造工程を示
す図である。
す図である。
１…上下コアの接合面、２…接着による接合部、３…２
次巻線、４…絶縁スペーサ、５…１次巻線、６…Ｎｉ−
Ｚｎ層、７…Ｍｎ−Ｚｎ層、８…フェライトコア、９…
２次巻線端、１０…１次巻線端。
次巻線、４…絶縁スペーサ、５…１次巻線、６…Ｎｉ−
Ｚｎ層、７…Ｍｎ−Ｚｎ層、８…フェライトコア、９…
２次巻線端、１０…１次巻線端。
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 27/255
Claims (4)
- 【請求項１】 内側にＮｉ−Ｚｎフェライト材を設け、
外側にはＭｎ−Ｚｎフェライトを設けることを特徴とす
る複合化フェライトコア。 - 【請求項２】 前記２層の境界に連続的な組成を有する
層を設けたことを特徴とする請求項１記載の複合化フェ
ライトコア。 - 【請求項３】 前記Ｎｉ−Ｚｎフェライト材及びＭｎ−
Ｚｎフェライト材が各々微粒子をプラスチックなどの支
持材に分散させたことを特徴とする請求項１記載の複合
化フェライトコア。 - 【請求項４】 トランス又はインダクターに用いたこと
を特徴とする請求項１，２又は３記載の複合化フェライ
トコア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19332192A JP3353915B2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 複合化フェライトコア |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19332192A JP3353915B2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 複合化フェライトコア |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0613244A true JPH0613244A (ja) | 1994-01-21 |
| JP3353915B2 JP3353915B2 (ja) | 2002-12-09 |
Family
ID=16305965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19332192A Expired - Fee Related JP3353915B2 (ja) | 1992-06-26 | 1992-06-26 | 複合化フェライトコア |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3353915B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008258234A (ja) * | 2007-04-02 | 2008-10-23 | Seiko Epson Corp | 圧粉磁心および磁性素子 |
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| JP2014041962A (ja) * | 2012-08-23 | 2014-03-06 | Kobe Steel Ltd | ノイズ低減用巻線素子 |
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-
1992
- 1992-06-26 JP JP19332192A patent/JP3353915B2/ja not_active Expired - Fee Related
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