JPH04352403A - 複合型圧粉磁芯 - Google Patents
複合型圧粉磁芯Info
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- JPH04352403A JPH04352403A JP15551391A JP15551391A JPH04352403A JP H04352403 A JPH04352403 A JP H04352403A JP 15551391 A JP15551391 A JP 15551391A JP 15551391 A JP15551391 A JP 15551391A JP H04352403 A JPH04352403 A JP H04352403A
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Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、チョークコイル等に用
いられる圧粉磁芯に関するものである。
いられる圧粉磁芯に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】高周波で用いられるチョークコイル等の
磁芯として、フェライト磁芯や金属粉末を成形した圧粉
磁芯が使用されている。これらのうち、フェライト磁芯
は飽和磁束密度が小さいという欠点を有している。これ
に対して、鉄（Ｆｅ）系金属粉末で作成される圧粉磁芯
は、軟磁性フェライトに比べて著しく大きい飽和磁束密
度を有し、かつ、素材コストが安価であるという長所を
有している。しかし、鉄系金属粉末のみで作成した圧粉
磁芯の場合、圧粉磁芯の周波数と透磁率の関係は、一般
に周波数領域が高周波側に行くに従い、渦電流損失等の
損失の増大等により透磁率が減少していく傾向にある。 この渦電流損失による透磁率の減少を防止する方法とし
ては、鉄系金属粉末粒子表面を高分子有機化合物や、無
機化合物等のバインダ材で被覆し、粉末粒子間の電気的
絶縁性（以下、単に絶縁性）を向上させる方法が一般的
に使用されている。しかしこの方法には、バインダ混合
量の増加に伴い、鉄系金属粉末の占積率が減少し、又、
圧粉磁芯中の磁路の連続性が断たれるため、透磁率が減
少する。一方、透磁率を向上させるため鉄系金属粉末の
占積率を向上させた場合には、バインダ材による絶縁被
覆が薄くなり、高い圧力で圧縮されるので、バインダの
絶縁被覆が破壊され、圧粉磁芯の高周波特性が劣化する
といった、互いに背反する問題点を有している。
磁芯として、フェライト磁芯や金属粉末を成形した圧粉
磁芯が使用されている。これらのうち、フェライト磁芯
は飽和磁束密度が小さいという欠点を有している。これ
に対して、鉄（Ｆｅ）系金属粉末で作成される圧粉磁芯
は、軟磁性フェライトに比べて著しく大きい飽和磁束密
度を有し、かつ、素材コストが安価であるという長所を
有している。しかし、鉄系金属粉末のみで作成した圧粉
磁芯の場合、圧粉磁芯の周波数と透磁率の関係は、一般
に周波数領域が高周波側に行くに従い、渦電流損失等の
損失の増大等により透磁率が減少していく傾向にある。 この渦電流損失による透磁率の減少を防止する方法とし
ては、鉄系金属粉末粒子表面を高分子有機化合物や、無
機化合物等のバインダ材で被覆し、粉末粒子間の電気的
絶縁性（以下、単に絶縁性）を向上させる方法が一般的
に使用されている。しかしこの方法には、バインダ混合
量の増加に伴い、鉄系金属粉末の占積率が減少し、又、
圧粉磁芯中の磁路の連続性が断たれるため、透磁率が減
少する。一方、透磁率を向上させるため鉄系金属粉末の
占積率を向上させた場合には、バインダ材による絶縁被
覆が薄くなり、高い圧力で圧縮されるので、バインダの
絶縁被覆が破壊され、圧粉磁芯の高周波特性が劣化する
といった、互いに背反する問題点を有している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、上記
問題を改善して、鉄系金属粉末の圧粉磁芯の透磁率を低
下させることなしに、適用周波数領域の高周波化（以下
、単に高周波化と記す）を実現し、高い周波数まで高い
透磁率が得られ、しかも、経済的な複合型圧粉磁芯を供
することにある。
問題を改善して、鉄系金属粉末の圧粉磁芯の透磁率を低
下させることなしに、適用周波数領域の高周波化（以下
、単に高周波化と記す）を実現し、高い周波数まで高い
透磁率が得られ、しかも、経済的な複合型圧粉磁芯を供
することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、鉄（Ｆｅ）を
主成分として含有する鉄系金属粉末から成る圧粉磁芯に
おいて、該鉄系金属粉末に対し、平均粒径が０．５μｍ
以下の軟磁性のフェライト粉末を０．５ｖｏｌ％から２
０ｖｏｌ％の範囲の割合で鉄系金属粉末の粒子表面に被
覆し、この表面を被覆した複合粉末を用いて圧粉成形す
ることにより、圧粉磁芯の透磁率を減少させることにな
しに、高周波化を実現するものである。即ち、本発明は
、鉄（Ｆｅ）を主成分として含有する鉄系金属粉末を圧
縮成形して成る圧粉磁芯において、該鉄系金属粉末に対
し、平均粒子径が０．５μｍ以下の軟磁性フェライト粉
末を０．５ｖｏｌ％から２０ｖｏｌ％の範囲の割合で鉄
系金属粉末の粒子表面に被覆した複合粉末を用いて形成
することを特徴とした複合型圧粉磁芯である。
主成分として含有する鉄系金属粉末から成る圧粉磁芯に
おいて、該鉄系金属粉末に対し、平均粒径が０．５μｍ
以下の軟磁性のフェライト粉末を０．５ｖｏｌ％から２
０ｖｏｌ％の範囲の割合で鉄系金属粉末の粒子表面に被
覆し、この表面を被覆した複合粉末を用いて圧粉成形す
ることにより、圧粉磁芯の透磁率を減少させることにな
しに、高周波化を実現するものである。即ち、本発明は
、鉄（Ｆｅ）を主成分として含有する鉄系金属粉末を圧
縮成形して成る圧粉磁芯において、該鉄系金属粉末に対
し、平均粒子径が０．５μｍ以下の軟磁性フェライト粉
末を０．５ｖｏｌ％から２０ｖｏｌ％の範囲の割合で鉄
系金属粉末の粒子表面に被覆した複合粉末を用いて形成
することを特徴とした複合型圧粉磁芯である。
【０００５】
【作用】本発明において、圧粉磁芯の透磁率を減少させ
ることなしに、高周波化が実現されているのは、以下に
示す理由による。即ち、圧粉磁芯の高周波化のために必
要な鉄系金属粉末粒子間の絶縁性を向上させるために、
有機物高分子樹脂や無機化合物、あるいはＡｌ、Ｓｉ等
の酸化物皮膜等の非磁性物質で鉄系金属粉末粒子を被覆
した場合には、高周波化は実現されるものの、それら被
覆物の部分で磁路の連続性が断たれ、透磁率を減少させ
ることになる、又、鉄系金属粉末の圧粉磁芯中の占積率
が低下し、体積当りの飽和磁束密度を低下させる。これ
に対して、鉄系金属粉末粒子表面をフェライト粉末で被
覆した場合には、酸化物であるフェライト粉末が鉄系金
属粉末粒子間の絶縁性を向上させ、圧粉磁芯の高周波化
に寄与する。しかも、フェライト粉末が強磁性体である
ため、被覆物部分でも磁路の連続性が確保され、又、磁
束密度を補う働きをし、透磁率は減少しない。
ることなしに、高周波化が実現されているのは、以下に
示す理由による。即ち、圧粉磁芯の高周波化のために必
要な鉄系金属粉末粒子間の絶縁性を向上させるために、
有機物高分子樹脂や無機化合物、あるいはＡｌ、Ｓｉ等
の酸化物皮膜等の非磁性物質で鉄系金属粉末粒子を被覆
した場合には、高周波化は実現されるものの、それら被
覆物の部分で磁路の連続性が断たれ、透磁率を減少させ
ることになる、又、鉄系金属粉末の圧粉磁芯中の占積率
が低下し、体積当りの飽和磁束密度を低下させる。これ
に対して、鉄系金属粉末粒子表面をフェライト粉末で被
覆した場合には、酸化物であるフェライト粉末が鉄系金
属粉末粒子間の絶縁性を向上させ、圧粉磁芯の高周波化
に寄与する。しかも、フェライト粉末が強磁性体である
ため、被覆物部分でも磁路の連続性が確保され、又、磁
束密度を補う働きをし、透磁率は減少しない。
【０００６】本発明において、フェライト粉末の平均粒
子径を０．５μｍ以下としたのは、鉄系金属粉末表面に
被覆するフェライト粉末の平均粒子径０．５μｍを超え
ると、被覆層の強度が減少し、又、圧粉成形時に鉄系金
属粉末粒子表面から容易に剥離するため、圧粉成形体内
部で鉄系金属粉末粒子間の絶縁性が向上せず、圧粉磁芯
の高周波特性の向上に寄与しなくなるからである。
子径を０．５μｍ以下としたのは、鉄系金属粉末表面に
被覆するフェライト粉末の平均粒子径０．５μｍを超え
ると、被覆層の強度が減少し、又、圧粉成形時に鉄系金
属粉末粒子表面から容易に剥離するため、圧粉成形体内
部で鉄系金属粉末粒子間の絶縁性が向上せず、圧粉磁芯
の高周波特性の向上に寄与しなくなるからである。
【０００７】鉄系金属粉末に対する軟磁性フェライト粉
末の複合量を０．５ｖｏｌ％から２０ｖｏｌ％の範囲と
したのは、複合量が０．５ｖｏｌ％より少ないと、鉄系
金属粉末表面を覆いつくす被覆層を形成することができ
ず、鉄系金属粉末粒子間の電気的絶縁性が充分に確保で
きず、圧粉磁芯の高周波化に寄与しなくなるためであり
、２０ｖｏｌ％を超えると、フェライト粉末による被覆
層の厚みが過剰となり、圧粉成形時における鉄系金属粉
末の塑性変形が阻害され粉末の占積率を向上させること
が困難となり、又、複合粉末間の距離が離れすぎて、圧
粉磁芯内の磁路の連続性が低下し、透磁率が鉄系金属粉
末を用いた圧粉磁芯よりも小さくなるからである。
末の複合量を０．５ｖｏｌ％から２０ｖｏｌ％の範囲と
したのは、複合量が０．５ｖｏｌ％より少ないと、鉄系
金属粉末表面を覆いつくす被覆層を形成することができ
ず、鉄系金属粉末粒子間の電気的絶縁性が充分に確保で
きず、圧粉磁芯の高周波化に寄与しなくなるためであり
、２０ｖｏｌ％を超えると、フェライト粉末による被覆
層の厚みが過剰となり、圧粉成形時における鉄系金属粉
末の塑性変形が阻害され粉末の占積率を向上させること
が困難となり、又、複合粉末間の距離が離れすぎて、圧
粉磁芯内の磁路の連続性が低下し、透磁率が鉄系金属粉
末を用いた圧粉磁芯よりも小さくなるからである。
【０００８】
【実施例】以下実施例について、図面を用いて説明する
。
。
【０００９】実施例１。アトマイズ法にて作成された鉄
（Ｆｅ）粉を、２５０μｍ以下に分級し鉄系金属粉末の
混合用粉末を得た。一方、Ｆｅ２Ｏ３が４９ｍｏｌ％、
ＮｉＯが１７ｍｏｌ％、ＺｎＯが３４ｍｏｌ％の基本組
成を持つＮｉ−Ｚｎ系フェライト焼結体を湿式でアトラ
イタ粉砕し、平均粒径がそれぞれ０．１、０．３、０．
５、１．０、２．０、３．０μｍとなるＮｉ−Ｚｎ系フ
ェライトの混合用粉末を得た。
（Ｆｅ）粉を、２５０μｍ以下に分級し鉄系金属粉末の
混合用粉末を得た。一方、Ｆｅ２Ｏ３が４９ｍｏｌ％、
ＮｉＯが１７ｍｏｌ％、ＺｎＯが３４ｍｏｌ％の基本組
成を持つＮｉ−Ｚｎ系フェライト焼結体を湿式でアトラ
イタ粉砕し、平均粒径がそれぞれ０．１、０．３、０．
５、１．０、２．０、３．０μｍとなるＮｉ−Ｚｎ系フ
ェライトの混合用粉末を得た。
【００１０】次に、鉄系金属粉末の混合用粉末の量に対
して、上記Ｎｉ−Ｚｎ系フェライトの混合用粉末のそれ
ぞれが０．１、０．３、０．５、１、３、５、１０、２
０、３０、４０、５０ｖｏｌ％となるように秤量し、直
径１．０ｍｍのアルミナ製ボールを使用し、回転数４０
０ｒ．ｐ．ｍで１００時間乾式でボールミル混合した。 この複数粉末粒子の表面を走査型電子顕微鏡で観察した
。又、複合粉末を乳鉢中で摺り、フェライト被覆層の剥
離状態を観察した。その結果を表１に示す。表中×印は
、鉄系金属粉末表面が、フェライト粉末で完全に覆いつ
くされておらず、かつ、部分的に被覆しているフェライ
ト粉末の凝集層が、乳鉢で摺ると容易に剥離する状態を
示している。又、△印は、鉄系金属粉末粒子の表面がフ
ェライト粉末で完全に覆いつくされているが、その被覆
層が同様に容易に剥離する状態を示し、○印は、鉄系金
属粉末表面はフェライト粉末で完全に覆いつくされてい
ないが、部分的に被覆しているフェライト粉末凝集層は
、強固であり、乳鉢で摺っても剥離しない状態を示し、
◎印は、鉄系金属粉末表面が、強固なフェライト粉末の
凝集層で、完全に被覆されている状態を示す。
して、上記Ｎｉ−Ｚｎ系フェライトの混合用粉末のそれ
ぞれが０．１、０．３、０．５、１、３、５、１０、２
０、３０、４０、５０ｖｏｌ％となるように秤量し、直
径１．０ｍｍのアルミナ製ボールを使用し、回転数４０
０ｒ．ｐ．ｍで１００時間乾式でボールミル混合した。 この複数粉末粒子の表面を走査型電子顕微鏡で観察した
。又、複合粉末を乳鉢中で摺り、フェライト被覆層の剥
離状態を観察した。その結果を表１に示す。表中×印は
、鉄系金属粉末表面が、フェライト粉末で完全に覆いつ
くされておらず、かつ、部分的に被覆しているフェライ
ト粉末の凝集層が、乳鉢で摺ると容易に剥離する状態を
示している。又、△印は、鉄系金属粉末粒子の表面がフ
ェライト粉末で完全に覆いつくされているが、その被覆
層が同様に容易に剥離する状態を示し、○印は、鉄系金
属粉末表面はフェライト粉末で完全に覆いつくされてい
ないが、部分的に被覆しているフェライト粉末凝集層は
、強固であり、乳鉢で摺っても剥離しない状態を示し、
◎印は、鉄系金属粉末表面が、強固なフェライト粉末の
凝集層で、完全に被覆されている状態を示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】表１に示すとおり、平均粒子径が０．５μ
ｍ以下のフェライト粉末を、体積比で０．５％以上混合
することにより、鉄系金属粉末粒子表面を完全に覆いつ
くし、強固なフェライト粉末被覆層を形成していること
がわかる。
ｍ以下のフェライト粉末を、体積比で０．５％以上混合
することにより、鉄系金属粉末粒子表面を完全に覆いつ
くし、強固なフェライト粉末被覆層を形成していること
がわかる。
【００１３】実施例２。実施例１で得られた複合粉末の
うち、平均の粒子径が０．１、０．３、０．５μｍのＮ
ｉ−Ｚｎ系フェライト粉末を、Ｆｅ粉末に対して、体積
比で０．１、０．３、０．５、１、３、５、１０、２０
、３０、４０、５０％混合し、ボールミルで複合化した
２１種類の粉末に対し、エポキシ樹脂を０．５ｗｔ％混
合した後、成形圧力１５ｔｏｎ／ｃｍ２で、外径２０ｍ
ｍ、内径１０ｍｍで、高さ５ｍｍのリング状圧粉磁芯を
得た。比較用に、上と同一条件で鉄（Ｆｅ）粉のみの圧
粉磁芯も作成した。これらの圧粉磁芯における粉末の占
積率は、約８０ｖｏｌ％であった。
うち、平均の粒子径が０．１、０．３、０．５μｍのＮ
ｉ−Ｚｎ系フェライト粉末を、Ｆｅ粉末に対して、体積
比で０．１、０．３、０．５、１、３、５、１０、２０
、３０、４０、５０％混合し、ボールミルで複合化した
２１種類の粉末に対し、エポキシ樹脂を０．５ｗｔ％混
合した後、成形圧力１５ｔｏｎ／ｃｍ２で、外径２０ｍ
ｍ、内径１０ｍｍで、高さ５ｍｍのリング状圧粉磁芯を
得た。比較用に、上と同一条件で鉄（Ｆｅ）粉のみの圧
粉磁芯も作成した。これらの圧粉磁芯における粉末の占
積率は、約８０ｖｏｌ％であった。
【００１４】次に、これらの圧粉磁芯に巻線をし、イン
ピーダンスアナライザを用いて、周波数１００ｋＨｚで
の透磁率（μ）を測定した。その結果を図１に示す。複
合化するフェライト粉末の混合量が体積比で０．１ない
し２０％の間では、複合粉末を用いた圧粉磁芯の透磁率
（μ）の値は、鉄（Ｆｅ）粉のみの圧粉磁芯の透磁率（
μ）の値よりもやや向上するか、同等の値となっている
が、フェライト粉末の混合量が２０％を超えると、複合
粉末を用いた圧粉磁芯の透磁率（μ）の値は、鉄（Ｆｅ
）粉のみの圧粉磁芯の透磁率（μ）の値よりも低い値と
なっている。
ピーダンスアナライザを用いて、周波数１００ｋＨｚで
の透磁率（μ）を測定した。その結果を図１に示す。複
合化するフェライト粉末の混合量が体積比で０．１ない
し２０％の間では、複合粉末を用いた圧粉磁芯の透磁率
（μ）の値は、鉄（Ｆｅ）粉のみの圧粉磁芯の透磁率（
μ）の値よりもやや向上するか、同等の値となっている
が、フェライト粉末の混合量が２０％を超えると、複合
粉末を用いた圧粉磁芯の透磁率（μ）の値は、鉄（Ｆｅ
）粉のみの圧粉磁芯の透磁率（μ）の値よりも低い値と
なっている。
【００１５】実施例３。実施例２で周波数１００ｋＨｚ
での透磁率（μ）の値を測定した圧粉磁芯のうち、平均
の粒子径が０．１、０．３、０．５μｍのＮｉ−Ｚｎ系
フェライト粉末を、鉄（Ｆｅ）粉に対して体積比で０．
３、０．５、１、１０、２０、３０％で複合化した粉末
で形成した圧粉磁芯１２種と鉄（Ｆｅ）粉のみの圧粉磁
芯について、実施例２と同様に、インピーダンスアナラ
イザを用いて、周波数１ｋＨｚから１０ｋＨｚでの周波
数とμの関係を測定した。その結果を図に示す。フェラ
イト粉末の複合量が０．５ｖｏｌ％から２０ｖｏｌ％の
間では、Ｆｅ粉末のみの圧粉磁芯に比較して、μが低下
することなく高周波側でも高いμを維持していた。
での透磁率（μ）の値を測定した圧粉磁芯のうち、平均
の粒子径が０．１、０．３、０．５μｍのＮｉ−Ｚｎ系
フェライト粉末を、鉄（Ｆｅ）粉に対して体積比で０．
３、０．５、１、１０、２０、３０％で複合化した粉末
で形成した圧粉磁芯１２種と鉄（Ｆｅ）粉のみの圧粉磁
芯について、実施例２と同様に、インピーダンスアナラ
イザを用いて、周波数１ｋＨｚから１０ｋＨｚでの周波
数とμの関係を測定した。その結果を図に示す。フェラ
イト粉末の複合量が０．５ｖｏｌ％から２０ｖｏｌ％の
間では、Ｆｅ粉末のみの圧粉磁芯に比較して、μが低下
することなく高周波側でも高いμを維持していた。
【００１６】尚、上述の結果を図２に示す。図２は、代
表としてフェライト粉末の平均粒度が０．１μｍの結果
だけを示しているが、フェライト粉末の平均粒度が０．
３、０．５μｍの場合でもほぼ同様の結果が得られた。
表としてフェライト粉末の平均粒度が０．１μｍの結果
だけを示しているが、フェライト粉末の平均粒度が０．
３、０．５μｍの場合でもほぼ同様の結果が得られた。
【００１７】実施例４。Ｆｅ２Ｏ３が５２ｍｏｌ％で、
ＭｎＯが２５ｍｏｌ％で、ＺｎＯが２３ｍｏｌ％、粉末
の平均粒子径が５００Ａ（０．０５μｍ）のＭｎ−Ｚｎ
系フェライト粉末を供沈法で作成し、Ｍｎ−Ｚｎ系フェ
ライトの混合用粉末とした。このＭｎ−Ｚｎ系フェライ
トの混合用粉末を実施例１で得た鉄（Ｆｅ）粉に対して
、体積比で１５％となるように秤量し、実施例１と同一
の条件で、ステンレススチール製のボールミルを使用し
、１００時間乾式混合した。混合後の鉄（Ｆｅ）粉表面
を走査型電子顕微鏡で観察した結果、鉄（Ｆｅ）粉粒子
表面は、緻密なフェライト粉末凝集層で完全に被覆され
ていた。
ＭｎＯが２５ｍｏｌ％で、ＺｎＯが２３ｍｏｌ％、粉末
の平均粒子径が５００Ａ（０．０５μｍ）のＭｎ−Ｚｎ
系フェライト粉末を供沈法で作成し、Ｍｎ−Ｚｎ系フェ
ライトの混合用粉末とした。このＭｎ−Ｚｎ系フェライ
トの混合用粉末を実施例１で得た鉄（Ｆｅ）粉に対して
、体積比で１５％となるように秤量し、実施例１と同一
の条件で、ステンレススチール製のボールミルを使用し
、１００時間乾式混合した。混合後の鉄（Ｆｅ）粉表面
を走査型電子顕微鏡で観察した結果、鉄（Ｆｅ）粉粒子
表面は、緻密なフェライト粉末凝集層で完全に被覆され
ていた。
【００１８】次に、この複合粉末を実施例２と同様にし
て、バインダを混合し、その後圧粉成形し、実施例３と
同様の方法で圧粉磁芯の周波数と透磁率（μ）の関係を
測定した。その結果を図３に示す。鉄（Ｆｅ）粉と、供
沈法で作成したＭｎ−Ｚｎ系フェライト粉末の複合化粉
末の圧粉磁芯は、鉄（Ｆｅ）粉のみの圧粉磁芯と比較し
て、透磁率（μ）が低下することなく高周波側でも高い
透磁率（μ）を維持している。
て、バインダを混合し、その後圧粉成形し、実施例３と
同様の方法で圧粉磁芯の周波数と透磁率（μ）の関係を
測定した。その結果を図３に示す。鉄（Ｆｅ）粉と、供
沈法で作成したＭｎ−Ｚｎ系フェライト粉末の複合化粉
末の圧粉磁芯は、鉄（Ｆｅ）粉のみの圧粉磁芯と比較し
て、透磁率（μ）が低下することなく高周波側でも高い
透磁率（μ）を維持している。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
鉄系金属粉末粒子表面に軟磁性フェライト粉末を被覆し
た複合粉末を用いて、圧粉磁芯を成形することにより高
い周波数領域まで高い透磁率が得られる複合型圧粉磁芯
が供給できる。
鉄系金属粉末粒子表面に軟磁性フェライト粉末を被覆し
た複合粉末を用いて、圧粉磁芯を成形することにより高
い周波数領域まで高い透磁率が得られる複合型圧粉磁芯
が供給できる。
【００２０】本発明の実施例においては、鉄系金属粉末
として純鉄粉と、Ｍｎ−Ｚｎ系及びＮｉ−Ｚｎ系フェラ
イトの複合圧粉磁芯について述べているが、本発明はこ
れのみに限定されるものではなく、少量の他元素を添加
した鉄（Ｆｅ）を主成分とする鉄系金属粉末でも、又、
他の軟磁性フェライト粉末であっても本発明の効果が得
られる。
として純鉄粉と、Ｍｎ−Ｚｎ系及びＮｉ−Ｚｎ系フェラ
イトの複合圧粉磁芯について述べているが、本発明はこ
れのみに限定されるものではなく、少量の他元素を添加
した鉄（Ｆｅ）を主成分とする鉄系金属粉末でも、又、
他の軟磁性フェライト粉末であっても本発明の効果が得
られる。
【図１】実施例２における、鉄（Ｆｅ）粉に対するＮｉ
−Ｚｎ系フェライト粉末の体積複合割合と、その複合型
圧粉磁芯の５００ｋＨｚにおける透磁率（μ）の関係を
示す。
−Ｚｎ系フェライト粉末の体積複合割合と、その複合型
圧粉磁芯の５００ｋＨｚにおける透磁率（μ）の関係を
示す。
【図２】実施例３における、各複合型圧粉磁芯の周波数
と透磁率（μ）との関係を示す。
と透磁率（μ）との関係を示す。
【図３】実施例４における各複合型圧粉成形磁芯におけ
る、周波数と透磁率（μ）との関係を示している。
る、周波数と透磁率（μ）との関係を示している。
１ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末の平均粒径０．
１μｍの場合の透磁率と複合比率の関係 ２ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末の平均粒径０．
３μｍの場合の透磁率と複合比率の関係 ３ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末の平均粒径０．
５μｍの場合の透磁率と複合比率の関係 ４ Ｆｅ粉のみの場合の透磁率の周波数特性５
Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末０．３ｖｏｌ％複合
した場合の透磁率の周波数特性 ６ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末０．５ｖｏｌ％
複合した場合の透磁率の周波数特性 ７ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末１ｖｏｌ％複合
した場合の透磁率の周波数特性 ８ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末１０ｖｏｌ％複
合した場合の透磁率の周波数特性 ９ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末２０ｖｏｌ％複
合した場合の透磁率の周波数特性 １０ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末３０ｖｏｌ％複合
した場合の透磁率の周波数特性 １１ Ｆｅ粉のみの場合の透磁率の周波数特性１２
Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト粉末１５ｖｏｌ％複合した場
合の透磁率の周波数特性
１μｍの場合の透磁率と複合比率の関係 ２ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末の平均粒径０．
３μｍの場合の透磁率と複合比率の関係 ３ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末の平均粒径０．
５μｍの場合の透磁率と複合比率の関係 ４ Ｆｅ粉のみの場合の透磁率の周波数特性５
Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末０．３ｖｏｌ％複合
した場合の透磁率の周波数特性 ６ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末０．５ｖｏｌ％
複合した場合の透磁率の周波数特性 ７ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末１ｖｏｌ％複合
した場合の透磁率の周波数特性 ８ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末１０ｖｏｌ％複
合した場合の透磁率の周波数特性 ９ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末２０ｖｏｌ％複
合した場合の透磁率の周波数特性 １０ Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末３０ｖｏｌ％複合
した場合の透磁率の周波数特性 １１ Ｆｅ粉のみの場合の透磁率の周波数特性１２
Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト粉末１５ｖｏｌ％複合した場
合の透磁率の周波数特性
Claims (1)
- 【請求項１】 鉄（Ｆｅ）を主成分として含有する鉄
系金属粉末を圧縮成形して成る圧粉磁芯において、該鉄
系金属粉末に対し、平均粒子径が０．５μｍ以下の軟磁
性フェライト粉末を０．５ｖｏｌ％から２０ｖｏｌ％の
範囲の割合で鉄系金属粉末の粒子表面に被覆した複合粉
末を用いて形成することを特徴とした複合型圧粉磁芯。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15551391A JPH04352403A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | 複合型圧粉磁芯 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15551391A JPH04352403A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | 複合型圧粉磁芯 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04352403A true JPH04352403A (ja) | 1992-12-07 |
Family
ID=15607699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15551391A Pending JPH04352403A (ja) | 1991-05-30 | 1991-05-30 | 複合型圧粉磁芯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04352403A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002080202A1 (fr) * | 2001-03-29 | 2002-10-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Materiau magnetique composite |
| US7686894B2 (en) | 2002-06-06 | 2010-03-30 | Robert Bosch Gmbh | Magnetically soft powder composite material, method for manufacturing same, and its use |
| JPWO2013054700A1 (ja) * | 2011-10-14 | 2015-03-30 | 株式会社村田製作所 | 金属粉末及び電子部品 |
| JP2022533727A (ja) * | 2019-11-28 | 2022-07-25 | チャイナ・ジーリィアン・ユニヴァーシティ | 高透磁率、低損失軟磁性複合材料の製造方法及びその磁気リング |
-
1991
- 1991-05-30 JP JP15551391A patent/JPH04352403A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002080202A1 (fr) * | 2001-03-29 | 2002-10-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Materiau magnetique composite |
| JPWO2002080202A1 (ja) * | 2001-03-29 | 2004-07-22 | 住友電気工業株式会社 | 複合磁性材料 |
| US7686894B2 (en) | 2002-06-06 | 2010-03-30 | Robert Bosch Gmbh | Magnetically soft powder composite material, method for manufacturing same, and its use |
| JPWO2013054700A1 (ja) * | 2011-10-14 | 2015-03-30 | 株式会社村田製作所 | 金属粉末及び電子部品 |
| US9257216B2 (en) | 2011-10-14 | 2016-02-09 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Metal powder and electronic component |
| JP2022533727A (ja) * | 2019-11-28 | 2022-07-25 | チャイナ・ジーリィアン・ユニヴァーシティ | 高透磁率、低損失軟磁性複合材料の製造方法及びその磁気リング |
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