JPH06131067A - 定電流源回路 - Google Patents
定電流源回路Info
- Publication number
- JPH06131067A JPH06131067A JP28434492A JP28434492A JPH06131067A JP H06131067 A JPH06131067 A JP H06131067A JP 28434492 A JP28434492 A JP 28434492A JP 28434492 A JP28434492 A JP 28434492A JP H06131067 A JPH06131067 A JP H06131067A
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- Japan
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- transistor
- resistor
- current source
- emitter
- source circuit
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Abstract
(57)【要約】
【目的】従来回路より電源依存性がなく高精度な定電流
源回路を提供すること。 【構成】トランジスタＱ1 のベースはトランジスタＱ 2
のエミッタに接続されると共に抵抗Ｒ3 を介してＧＮＤ
に接地されており、トランジスタＱ1 のエミッタはＧＮ
Ｄに接地されている。そして、トランジスタＱ1 のコレ
クタはトランジスタＱ2 のベースに接続されると共に、
抵抗Ｒ2 の一端の接続されている。そして、抵抗Ｒ2 の
他端は直列接続されたダイオードＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 を介
してＧＮＤに接地されると共に、抵抗Ｒ1 を介して電源
に接続されている。さらに、トランジスタＱ2 のコレク
タは出力端子ＯＵＴに接続されている。
源回路を提供すること。 【構成】トランジスタＱ1 のベースはトランジスタＱ 2
のエミッタに接続されると共に抵抗Ｒ3 を介してＧＮＤ
に接地されており、トランジスタＱ1 のエミッタはＧＮ
Ｄに接地されている。そして、トランジスタＱ1 のコレ
クタはトランジスタＱ2 のベースに接続されると共に、
抵抗Ｒ2 の一端の接続されている。そして、抵抗Ｒ2 の
他端は直列接続されたダイオードＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 を介
してＧＮＤに接地されると共に、抵抗Ｒ1 を介して電源
に接続されている。さらに、トランジスタＱ2 のコレク
タは出力端子ＯＵＴに接続されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、印加電圧に関係なく特
定の電流を作り出す定電流源回路に関する。
定の電流を作り出す定電流源回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２は、従来の定電流源回路の回路構成
を示す図である。同図において、Ｑ1 ，Ｑ2 はｎｐｎト
ランジスタ、Ｒ1 ，Ｒ2 は抵抗、Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 はダ
イオードをそれぞれ示す。
を示す図である。同図において、Ｑ1 ，Ｑ2 はｎｐｎト
ランジスタ、Ｒ1 ，Ｒ2 は抵抗、Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 はダ
イオードをそれぞれ示す。
【０００３】コレクタベース短絡のトランジスタＱ1 の
ベースはトランジスタＱ2 のベースに接続され、Ｑ1 の
コレクタは抵抗Ｒ2 の一端に接続されている。さらに、
トランジスタＱ1 のエミッタはＧＮＤに接地されてい
る。そして、抵抗Ｒ2 の他端は抵抗Ｒ1 を介して電源に
接続されていると共に、直列接続されたダイオードＤ1,
D2 ，Ｄ3 を介してＧＮＤに接地されている。そして、
トランジスタＱ2 のエミッタはＧＮＤに接地され、コレ
クタは出力端子ＯＵＴに接続されている。
ベースはトランジスタＱ2 のベースに接続され、Ｑ1 の
コレクタは抵抗Ｒ2 の一端に接続されている。さらに、
トランジスタＱ1 のエミッタはＧＮＤに接地されてい
る。そして、抵抗Ｒ2 の他端は抵抗Ｒ1 を介して電源に
接続されていると共に、直列接続されたダイオードＤ1,
D2 ，Ｄ3 を介してＧＮＤに接地されている。そして、
トランジスタＱ2 のエミッタはＧＮＤに接地され、コレ
クタは出力端子ＯＵＴに接続されている。
【０００４】このような構成において、抵抗Ｒ1 を流れ
る電流をＩ、抵抗Ｒ2 を流れる電流をＩref 、ａ点の電
圧をＶa 、ダイオードＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 を流れる電流を
ＩD、出力電流をＩout1とする。ここで、電源電圧が変
化したときの出力電流の変化量を考える。ΔＶcc、ΔＶ
a 及びＩD 、Ｉref の関係が次式で示されるならば、Δ
Ｉの大部分はダイオードに流れる。 ΔＶcc＞＞ΔＶa …（１） ΔＩD ＞＞ΔＩref …（２） よって、電源がＶcc1 からＶcc2 まで変化したときの抵
抗Ｒに流れる電流をＩ1 ，Ｉ2 とすると、ａ点の電圧の
変化量は次式（３）で示される。 ΔＶa ＝３ＶT ｌｎ(I2/I1) …（３） そして、Ｉref の変化量は、次式（４）で示される。 ΔＩref ＝ΔＶa ／Ｒ2 …（４） さらに、出力電流ＩOUT1の変化量は次式（５）で示され
る。 ΔＩOUT1＝ΔＩref ＝ΔＶa ／Ｒ2 …（５） ここで、実際にＲ1 ＝Ｒ2 ＝１０ｋΩとし、Ｖccが４Ｖ
から１２Ｖ変化したときの出力電流の変化量を考えてみ
る。ダイオードのベース−エミッタ間電圧をＶBD(0.7V)
とすると、Ｖcc＝１２Ｖのとき、抵抗Ｒ1 を流れる電流
は次式で求められる。 Ｉ12＝（Ｖcc−３ＶBD）／Ｒ1 ＝（１２−３×０．７）／１０×１０3 ＝９９０μＡ …（６） 同様に、Ｖcc＝４Ｖのとき、抵抗Ｒ1 を流れる電流は次
のようになる。 Ｉ4 ＝（４×３×０．７）／１０×１０3 ＝１９０μＡ …（７） 上記（６）、（７）式を上記（３）式に代入すると、ａ
点の電圧Ｖａの変化量は次のようになる。 ΔＶa ＝３ＶT ｌｎ(I12/I4)＝１２８ｍＶ …（８） よって、抵抗Ｒ2 を流される電流Ｉref の変化量は次の
ようになる。 ΔＩref ＝ΔＶa ／Ｒ2 ＝１２８×１０-3／１０×１０3 ＝１２．８μＡ …（９） 従って、出力電流Ｉout1の変化量は次のようになる。 ΔＩout1＝ΔＩref ＝１２．８μＡ …（１０） 尚、この回路はダイオードが２段でも操作可能である。
る電流をＩ、抵抗Ｒ2 を流れる電流をＩref 、ａ点の電
圧をＶa 、ダイオードＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 を流れる電流を
ＩD、出力電流をＩout1とする。ここで、電源電圧が変
化したときの出力電流の変化量を考える。ΔＶcc、ΔＶ
a 及びＩD 、Ｉref の関係が次式で示されるならば、Δ
Ｉの大部分はダイオードに流れる。 ΔＶcc＞＞ΔＶa …（１） ΔＩD ＞＞ΔＩref …（２） よって、電源がＶcc1 からＶcc2 まで変化したときの抵
抗Ｒに流れる電流をＩ1 ，Ｉ2 とすると、ａ点の電圧の
変化量は次式（３）で示される。 ΔＶa ＝３ＶT ｌｎ(I2/I1) …（３） そして、Ｉref の変化量は、次式（４）で示される。 ΔＩref ＝ΔＶa ／Ｒ2 …（４） さらに、出力電流ＩOUT1の変化量は次式（５）で示され
る。 ΔＩOUT1＝ΔＩref ＝ΔＶa ／Ｒ2 …（５） ここで、実際にＲ1 ＝Ｒ2 ＝１０ｋΩとし、Ｖccが４Ｖ
から１２Ｖ変化したときの出力電流の変化量を考えてみ
る。ダイオードのベース−エミッタ間電圧をＶBD(0.7V)
とすると、Ｖcc＝１２Ｖのとき、抵抗Ｒ1 を流れる電流
は次式で求められる。 Ｉ12＝（Ｖcc−３ＶBD）／Ｒ1 ＝（１２−３×０．７）／１０×１０3 ＝９９０μＡ …（６） 同様に、Ｖcc＝４Ｖのとき、抵抗Ｒ1 を流れる電流は次
のようになる。 Ｉ4 ＝（４×３×０．７）／１０×１０3 ＝１９０μＡ …（７） 上記（６）、（７）式を上記（３）式に代入すると、ａ
点の電圧Ｖａの変化量は次のようになる。 ΔＶa ＝３ＶT ｌｎ(I12/I4)＝１２８ｍＶ …（８） よって、抵抗Ｒ2 を流される電流Ｉref の変化量は次の
ようになる。 ΔＩref ＝ΔＶa ／Ｒ2 ＝１２８×１０-3／１０×１０3 ＝１２．８μＡ …（９） 従って、出力電流Ｉout1の変化量は次のようになる。 ΔＩout1＝ΔＩref ＝１２．８μＡ …（１０） 尚、この回路はダイオードが２段でも操作可能である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来回
路は、そのａ点の電位が３つのダイオードＤ1 ，Ｄ2 ，
Ｄ3 で固定されるため、電源電圧にあまり依存しない回
路ではあるが、実際に出力電流の変化量を求めてみると
約１３μＡもの変化があり、精度のよい定電流源回路と
は言えない。本発明は上記問題に鑑みてなされたもの
で、その目的とするところは、従来回路より電源依存性
がなく、高精度な定電流源回路を提供することにある。
路は、そのａ点の電位が３つのダイオードＤ1 ，Ｄ2 ，
Ｄ3 で固定されるため、電源電圧にあまり依存しない回
路ではあるが、実際に出力電流の変化量を求めてみると
約１３μＡもの変化があり、精度のよい定電流源回路と
は言えない。本発明は上記問題に鑑みてなされたもの
で、その目的とするところは、従来回路より電源依存性
がなく、高精度な定電流源回路を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の定電流源回路は、エミッタが第１の基準電
源に接続された第１のトランジスタと、上記第１のトラ
ンジスタのコレクタと第２の基準電源との間に直列に接
続された第１及び第２の抵抗と、上記第１の抵抗と第２
の抵抗との接続端と、第１の基準電源との間に接続され
た同一極性の複数のダイオードと、上記第１のトランジ
スタのコレクタにベースが接続され、コレクタが出力端
子に接続され、エミッタが上記第１のトランジスタのベ
ースに接続された第２のトランジスタと、上記第２のト
ランジスタのエミッタと第１の基準電源との間に直列に
接続された第３の抵抗とを具備することを特徴とする。
に、本発明の定電流源回路は、エミッタが第１の基準電
源に接続された第１のトランジスタと、上記第１のトラ
ンジスタのコレクタと第２の基準電源との間に直列に接
続された第１及び第２の抵抗と、上記第１の抵抗と第２
の抵抗との接続端と、第１の基準電源との間に接続され
た同一極性の複数のダイオードと、上記第１のトランジ
スタのコレクタにベースが接続され、コレクタが出力端
子に接続され、エミッタが上記第１のトランジスタのベ
ースに接続された第２のトランジスタと、上記第２のト
ランジスタのエミッタと第１の基準電源との間に直列に
接続された第３の抵抗とを具備することを特徴とする。
【０００７】
【作用】即ち、本発明の定電流源回路では、電源電圧が
変化しても定電流源の基準電流の変化量が第１のトラン
ジスタによって圧縮されるため、出力電流の変化量が小
さくなるので出力電流が電源電圧に依存しない。
変化しても定電流源の基準電流の変化量が第１のトラン
ジスタによって圧縮されるため、出力電流の変化量が小
さくなるので出力電流が電源電圧に依存しない。
【０００８】
【実施例】以下、図面を参照して、本発明の実施例につ
いて説明する。図１は、本発明の一実施例に係る定電流
源回路の構成を示す図である。同図において、Ｑ1 ，Ｑ
2 はｎｐｎトランジスタ、Ｒ1 ，Ｒ2 ，Ｒ3 は抵抗、Ｄ
1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 はダイオードをそれぞれ示す。
いて説明する。図１は、本発明の一実施例に係る定電流
源回路の構成を示す図である。同図において、Ｑ1 ，Ｑ
2 はｎｐｎトランジスタ、Ｒ1 ，Ｒ2 ，Ｒ3 は抵抗、Ｄ
1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 はダイオードをそれぞれ示す。
【０００９】このトランジスタＱ1 のベースはトランジ
スタＱ2 のエミッタに接続されると共に抵抗Ｒ3 を介し
てＧＮＤに接地されている。そして、トランジスタＱ1
のエミッタはＧＮＤに接地されている。さらに、トラン
ジスタＱ1 のコレクタはトランジスタＱ2 のベースに接
続されると共に、抵抗Ｒ2 の一端の接続されている。そ
して、抵抗Ｒ2 の他端は直列接続されたダイオードＤ1
，Ｄ2 ，Ｄ3 を介してＧＮＤに接地されると共に、抵
抗Ｒ1 を介して電源に接続されている。さらに、トラン
ジスタＱ2 のコレクタは出力端子ＯＵＴに接続されてい
る。
スタＱ2 のエミッタに接続されると共に抵抗Ｒ3 を介し
てＧＮＤに接地されている。そして、トランジスタＱ1
のエミッタはＧＮＤに接地されている。さらに、トラン
ジスタＱ1 のコレクタはトランジスタＱ2 のベースに接
続されると共に、抵抗Ｒ2 の一端の接続されている。そ
して、抵抗Ｒ2 の他端は直列接続されたダイオードＤ1
，Ｄ2 ，Ｄ3 を介してＧＮＤに接地されると共に、抵
抗Ｒ1 を介して電源に接続されている。さらに、トラン
ジスタＱ2 のコレクタは出力端子ＯＵＴに接続されてい
る。
【００１０】このような構成において、抵抗Ｒ1 を流れ
る電流をＩ、抵抗Ｒ2 を流れる電流をＩref 、ａ点の電
圧をＶa 、ダイオードＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 を流れる電流を
ＩD、出力電流をＩout2とし、電源電圧が変化したとき
の出力電流の変化量を考える。ΔＶcc、ΔＶa 及びＩD
、Ｉref の関係が次式で示されるならば、ΔＩの大部
分はダイオードに流れる。 ΔＶcc＞＞ΔＶa …（１１） ΔＩD ＞＞ΔＩref …（１２） よって、電源がＶcc1 からＶcc2 まで変化したときの抵
抗Ｒに流れる電流をＩ1 ，Ｉ2 とすると、ａ点の電圧の
変化量は次式（３）で示される。 ΔＶa ＝３ＶT ｌｎ(I2/I1) …（１３）
る電流をＩ、抵抗Ｒ2 を流れる電流をＩref 、ａ点の電
圧をＶa 、ダイオードＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 を流れる電流を
ＩD、出力電流をＩout2とし、電源電圧が変化したとき
の出力電流の変化量を考える。ΔＶcc、ΔＶa 及びＩD
、Ｉref の関係が次式で示されるならば、ΔＩの大部
分はダイオードに流れる。 ΔＶcc＞＞ΔＶa …（１１） ΔＩD ＞＞ΔＩref …（１２） よって、電源がＶcc1 からＶcc2 まで変化したときの抵
抗Ｒに流れる電流をＩ1 ，Ｉ2 とすると、ａ点の電圧の
変化量は次式（３）で示される。 ΔＶa ＝３ＶT ｌｎ(I2/I1) …（１３）
【００１１】ここで、トランジスタＱ1 のベース−エミ
ッタ間の電圧をＶBE(Q1)とし、次式（１４）の関係が成
立する場合には、抵抗Ｒ2 を流れる電流の変化量は次式
（１５）で示される。 ΔＶa ＞＞Δ（ＶBE(Q1)＋ＶBE(Q2)） …（１４） ΔＩref ＝ΔＶa ／Ｒ2 …（１５）
ッタ間の電圧をＶBE(Q1)とし、次式（１４）の関係が成
立する場合には、抵抗Ｒ2 を流れる電流の変化量は次式
（１５）で示される。 ΔＶa ＞＞Δ（ＶBE(Q1)＋ＶBE(Q2)） …（１４） ΔＩref ＝ΔＶa ／Ｒ2 …（１５）
【００１２】よって、電源電圧がＶcc1 からＶcc2 まで
変化したときの抵抗Ｒ2 を流れる電流をＩref1，Ｉref2
とすると、トランジスタＱ1 のＶBE(Q1)の変化量は次式
（１６）で示される。 ΔＶBE(Q1)＝ＶT ｌｎ(Iref2/Iref1) …（１６） よって、出力電流Ｉout2の変化量は次式（１７）で示さ
れる。 ΔＩout2＝ΔＶBE(Q1)／Ｒ3 …（１７） ここで、実際にＲ1 ＝Ｒ2 ＝１０ｋΩ、Ｒ3 ＝１２．５
ｋΩとし、Ｖccが４Ｖから１２Ｖ変化したときの出力電
流の変化を考えてみる。Ｖcc＝１２Ｖ及びＶCC＝４Ｖの
とき、ダイオードのベース−エミッタ間の電圧をＶBD
(0.7V)とすると、抵抗Ｒ1 を流れる電流Ｉ12、Ｉ4 は次
のようになる。 Ｉ12＝（ＶCC−３ＶBD）／Ｒ1 ＝（１２−３×０．７）／１０×１０3 ＝９９０μＡ …（１８） Ｉ4 ＝（４−３×０．７）／１０×１０3 ＝１９０μＡ …（１９） よって、ａ点の電圧Ｖa の変化量は次式（２０）で示さ
れる。 ΔＶa ＝３ＶT ｌｎ(I12/I4)＝１２８ｍＶ …（２０） ここで、次式（２１）の関係が成立すると考えると、抵
抗Ｒ3 を流れる電流Ｉref の変化量は次式（２２）のよ
うになる。 ΔＶa ＞＞Δ（ＶBE(Q1)＋ＶBE(Q2)） …（２１） ΔＩref ＝ΔＶa ／Ｒ2 ＝１２８×１０-3／１０×１０3 ＝１２．８μＡ …（２２） よって、ＶCC＝４Ｖ及びＶcc＝１２Ｖのとき、抵抗Ｒ2
を流れる電流Ｉref4、Ｉref12 は次式（２３），（２
４）で示される。 Ｉref4 ＝（３ＶBD−２ＶBE）／Ｒ2 ＝０．７／１０×１０3 ＝７０μＡ …（２３） Ｉref12 ＝Ｉref4＋ΔＩref ＝７０＋１２．８＝８３μＡ …（２４） さらに、トランジスタＱ1 のＶBE(Q1)の変化量は次のよ
うになる。 ΔＶBE(Q1)＝ＶT ｌｎ(Iref12/Iref4) ＝約４．４３ｍＶ …（２５） そして、出力電流の変化量ΔＩout2は、次のようにな
る。 ΔＩout2＝ΔＶBE(Q1)／Ｒ3 ＝４．４３ｍＶ／１２．５ｋ ＝約３５４ｎＡ …（２６） これらの関係から、上記（１０）式と（２６）式は、次
式（２７）に示すような関係となる。 ΔＩout1＞ΔＩout2 …（２７）
変化したときの抵抗Ｒ2 を流れる電流をＩref1，Ｉref2
とすると、トランジスタＱ1 のＶBE(Q1)の変化量は次式
（１６）で示される。 ΔＶBE(Q1)＝ＶT ｌｎ(Iref2/Iref1) …（１６） よって、出力電流Ｉout2の変化量は次式（１７）で示さ
れる。 ΔＩout2＝ΔＶBE(Q1)／Ｒ3 …（１７） ここで、実際にＲ1 ＝Ｒ2 ＝１０ｋΩ、Ｒ3 ＝１２．５
ｋΩとし、Ｖccが４Ｖから１２Ｖ変化したときの出力電
流の変化を考えてみる。Ｖcc＝１２Ｖ及びＶCC＝４Ｖの
とき、ダイオードのベース−エミッタ間の電圧をＶBD
(0.7V)とすると、抵抗Ｒ1 を流れる電流Ｉ12、Ｉ4 は次
のようになる。 Ｉ12＝（ＶCC−３ＶBD）／Ｒ1 ＝（１２−３×０．７）／１０×１０3 ＝９９０μＡ …（１８） Ｉ4 ＝（４−３×０．７）／１０×１０3 ＝１９０μＡ …（１９） よって、ａ点の電圧Ｖa の変化量は次式（２０）で示さ
れる。 ΔＶa ＝３ＶT ｌｎ(I12/I4)＝１２８ｍＶ …（２０） ここで、次式（２１）の関係が成立すると考えると、抵
抗Ｒ3 を流れる電流Ｉref の変化量は次式（２２）のよ
うになる。 ΔＶa ＞＞Δ（ＶBE(Q1)＋ＶBE(Q2)） …（２１） ΔＩref ＝ΔＶa ／Ｒ2 ＝１２８×１０-3／１０×１０3 ＝１２．８μＡ …（２２） よって、ＶCC＝４Ｖ及びＶcc＝１２Ｖのとき、抵抗Ｒ2
を流れる電流Ｉref4、Ｉref12 は次式（２３），（２
４）で示される。 Ｉref4 ＝（３ＶBD−２ＶBE）／Ｒ2 ＝０．７／１０×１０3 ＝７０μＡ …（２３） Ｉref12 ＝Ｉref4＋ΔＩref ＝７０＋１２．８＝８３μＡ …（２４） さらに、トランジスタＱ1 のＶBE(Q1)の変化量は次のよ
うになる。 ΔＶBE(Q1)＝ＶT ｌｎ(Iref12/Iref4) ＝約４．４３ｍＶ …（２５） そして、出力電流の変化量ΔＩout2は、次のようにな
る。 ΔＩout2＝ΔＶBE(Q1)／Ｒ3 ＝４．４３ｍＶ／１２．５ｋ ＝約３５４ｎＡ …（２６） これらの関係から、上記（１０）式と（２６）式は、次
式（２７）に示すような関係となる。 ΔＩout1＞ΔＩout2 …（２７）
【００１３】以上詳述したように、本発明の定電流源回
路では、電源電圧が変化しても定電流源の基準電流の変
化量がトランジスタＤ1 によって圧縮されるため、出力
電流の変化量が小さくなるので、出力電流は電源電圧に
依存せず、かつ精度のよい定電流源回路が得られる。
路では、電源電圧が変化しても定電流源の基準電流の変
化量がトランジスタＤ1 によって圧縮されるため、出力
電流の変化量が小さくなるので、出力電流は電源電圧に
依存せず、かつ精度のよい定電流源回路が得られる。
【００１４】
【発明の効果】本発明によれば、従来回路より電源依存
性がなく、高精度な定電流源回路を提供することができ
る。
性がなく、高精度な定電流源回路を提供することができ
る。
【図１】本発明の一実施例に係る定電流源回路の構成を
示す図である。
示す図である。
【図２】従来の定電流源回路の構成を示す図である。
Ｑ1 ，Ｑ2 …ｎｐｎトランジスタ、Ｒ1 ，Ｒ2 ，Ｒ3 …
抵抗、Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 …ダイオード、ＯＵＴ…出力端
子。
抵抗、Ｄ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 …ダイオード、ＯＵＴ…出力端
子。
Claims (1)
- 【請求項１】 エミッタが第１の基準電源に接続された
第１のトランジスタと、 上記第１のトランジスタのコレクタと第２の基準電源と
の間に直列に接続された第１及び第２の抵抗と、 上記第１の抵抗と第２の抵抗との接続端と、第１の基準
電源との間に接続された同一極性の複数のダイオード
と、 上記第１のトランジスタのコレクタにベースが接続さ
れ、コレクタが出力端子に接続され、エミッタが上記第
１のトランジスタのベースに接続された第２のトランジ
スタと、 上記第２のトランジスタのエミッタと第１の基準電源と
の間に直列に接続された第３の抵抗と、を具備すること
を特徴とする定電流源回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28434492A JPH06131067A (ja) | 1992-10-22 | 1992-10-22 | 定電流源回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28434492A JPH06131067A (ja) | 1992-10-22 | 1992-10-22 | 定電流源回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06131067A true JPH06131067A (ja) | 1994-05-13 |
Family
ID=17677368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28434492A Withdrawn JPH06131067A (ja) | 1992-10-22 | 1992-10-22 | 定電流源回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06131067A (ja) |
-
1992
- 1992-10-22 JP JP28434492A patent/JPH06131067A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000104 |