JPH06116814A - 複合繊維およびその加工方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明はふくらみと手触りに優れた布帛に
成形可能な衣料用複合繊維とその加工方法に関し、特に
溶出処理後の収縮もしくは捲縮発現性の高い溶出型複合
繊維とその加工方法に関するものである。 【構成】 ３成分からなる溶出型異収縮もしくは溶出
型捲縮発現性複合繊維であり、５０℃でのアルカリ減量
処理でも、充分な減量速度を有するポリマーを用いるた
めに、減量処理時の熱履歴の悪影響を全く与える事な
く、溶出成分の減量を行うことが可能であり、溶出成分
の溶出後に、高い収縮または捲縮発現潜在能力を持つ素
材を得ることが出来、減量処理によって、織物中の繊維
間に空隙を生じるため、減量処理後の熱収縮工程におい
て、収縮または捲縮の発現性が良い。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はふくらみと手触りに優れ
た布帛に成形可能な衣料用複合繊維とその加工方法に関
し、特に溶出処理後の収縮もしくは捲縮発現性の高い溶
出型複合繊維とその加工方法に関するものである

【０００２】

【従来の技術】複合繊維から、一成分を溶出除去する方
法によって極細繊維束を得る方法は、良く知られてお
り、このような方法で得られた極細繊維を用い、織物を
はじめとする衣料用途で優れた特性や風合いを持つ素材
の提案が数多くなされてきた。

【０００３】しかしながら上記の溶出処理を用いて得ら
れた布帛は、溶出処理に必然的に伴う嵩密度の低下によ
る「はり」、「こし」の低下、また嵩性を上げれないと
いう問題等があり、感覚的な諸特性について不十分な点
が多かった。

【０００４】また、従来より、布帛に膨らみを与える方
法として、異収縮混繊技術などの後加工技術や、複合紡
糸による捲縮化技術等が知られている。

【０００５】近年複合紡糸技術の発展に伴い、特公昭63
-48974号公報のように３成分の熱可塑性重合体からなる
複合繊維を用いて、分繊処理後に、潜在捲縮複合繊維を
得る試みがなされている。

【０００６】しかしながら、この分繊処理による極細化
によって得られる糸束は、剥離性を高めるために異種ポ
リマーの組合せを用いているため、染色時に色合わせが
困難であるという問題があり、また、布帛成形後に捲縮
発現を目指しても、概して、織物中の繊維間の空隙は少
なく、捲縮構造の発現する余裕が無いと言う問題もあっ
た。

【０００７】そこで、溶出処理による極細化後に、熱処
理を施し、糸長差や捲縮による膨らみを付与する必要が
生じるが、有機溶剤を使用しない最も有効な溶出処理で
あるアルカリ減量を用いる場合、溶出除去処理時に受け
る熱履歴によって、多くの場合、該処理後に目的の収縮
や捲縮が十分には発現しないという欠点があった。

【０００８】また、特にポリエステルからなる溶出成分
をアルカリ減量によって溶出する場合においては、実用
的な処理時間で減量を終了するには、従来、溶出速度の
向上した改質ＰＥＴを用いても、せいぜい７０℃程度ま
でしか処理温度を下げる事ができず、残留成分への熱履
歴の悪影響は避けられないという欠点があった。特に、
残留成分もポリエステルを用いる場合、このような処理
温度では、減量完了前に熱固定を受け、糸長差もしくは
捲縮が発現する前に複合糸の状態で形状が固定されてし
まうために、ほとんど目的の糸長差もしくは捲縮が得ら
れないという欠点があった。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は溶出型異収縮
もしくは溶出型捲縮発現性複合繊維における前記従来の
欠点、即ち、溶出処理時に受ける熱履歴の悪影響を解消
し、糸長差もしくは捲宿を充分に発現できる複合糸及び
その加工方法を提供せんとするものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】即ち、本発明の一つは、
３成分Ａ、ＢおよびＣの熱可塑性重合体より構成される
複合繊維であり、Ｃ成分は繊維中１５〜５０重量％を占
めており、５０℃のアルカリ水溶液（６０ｇ／ｌ）で１
００％／ｈｒ以上の溶解速度を有する低温溶出型のポリ
マーであり、ＡとＢの集合体もしくはＡとＢの複合体が
Ｃ成分により完全に独立分離された複合形態を有し、Ｃ
成分をアルカリ溶出した後にＡとＢの集合体もしくはＡ
とＢの複合体が２．０〜０．１ｄｐｆに分離する溶解型
の複合繊維であり、６０℃以下のアルカリ溶出処理後の
ＡとＢの集合体もしくはＡとＢの複合体の９０℃におけ
る乾熱応力が２０ｍｇ／ｄ以上かつ、１０ｍｇ／ｄ荷重
下、９０℃水中での湿熱収縮率が５％以上であることを
特徴とする複合繊維であり、

【００１１】また、本発明の別の一つは、３成分Ａ、Ｂ
およびＣの熱可塑性重合体より構成される複合繊維であ
り、Ｃ成分は繊維中１５〜５０重量％を占めており、イ
ソフタル酸骨格を有するジカルボン酸成分を全酸成分に
対し２．０モル％以上含む改質されたポリエチレンテレ
フタレートに、ポリアルキレングリコールを９．０〜２
０重量％メルトブレンドしたアルカリ易溶出性ポリエス
テルであり、ＡとＢの集合体もしくはＡとＢの複合体が
Ｃ成分により完全に独立分離された複合形態を有し、Ｃ
成分を溶出した後にＡとＢの集合体もしくはＡとＢの複
合体が２．０〜０．１ｄｐｆに分離する複合形態であ
り、Ａ、Ｂのうちの少なくとも一方はイソフタル酸成分
を全酸成分に対し、５．０モル％以上共重合した高収縮
性改質ポリエチレンテレフタレートからなる溶解割繊型
の複合繊維を用い、該複合繊維の、Ｃ成分を除去する工
程において、６０℃以下の液温でアルカリ減量すること
を特徴とする、溶出型異収縮もしくは溶出型捲縮発現性
複合繊維の加工方法である。

【００１２】本発明における３成分Ａ、ＢおよびＣの熱
可塑性重合体より構成される複合繊維において、Ａ、Ｂ
成分はそれぞれポリマー種、あるいは組成、または重合
度が異なるためなどにより、同条件で製糸した場合の熱
収縮特性が異なるポリマーで有れば良い。

【００１３】これは、溶出成分であるＣを溶出除去した
後に、その熱収縮特性の差により、Ａ、Ｂが糸長差を発
現するか、または、Ａ、Ｂ複合体が捲縮を発現する潜在
能力を有することが必要なためである。

【００１４】Ｃ成分の繊維中に占める重量比が一定値以
上であることは、Ｃ成分の溶出後残留成分が収縮、また
は捲縮を発現するための空隙を、繊維間に与えるために
必要である。また逆に、Ｃ成分の重量比が大きすぎる
と、溶出で生じた空隙を、捲縮または収縮で埋め尽くす
ことが出来ず、密度低下が大きくなりすぎ、また「は
り」「こし」のない風合いとなる。つまり、本発明にお
けるＣ成分の複合比は１５％〜５０％の範囲であること
が必要であり、特に好ましくは２０〜４０％であること
が優れている。

【００１５】Ａ、Ｂ成分に用いるポリマー種としては、
以後に示すポリマーに必ずしも限られないが、例えば、
ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレ
ート、ポリエチレン２，６−ナフタレートなどやこれら
の改質共重合ポリエステルや、あるいは、ナイロン６、
ナイロン６６、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド
や、これらの改質共重合ポリアミドなどを用いることが
できる。

【００１６】特にＡ、Ｂ成分が、複合体（バイコン）を
形成している複合形態を用いる場合には、界面剥離の問
題があり、例えばポリエステル同志や、ポリアミド同志
のように親和性の高い組み合わせをＡ、Ｂに用いること
が好ましい。例えばポリエチレンテレフタレートホモポ
リマーとイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレー
トの組み合わせ、ポリエチレンテレフタレートとポリエ
チレン２，６−ナフタレートとの組み合わせ、ポリエチ
レンテレフタレートとポリブチレンテレフタレートとの
組み合わせ、また、重合度の異なるホモポリマー同志の
組み合わせでも良いし、あるいは、ナイロン６ホモポリ
マーと、酸成分としてイソフタル酸を共重合した改質ポ
リヘキサメチレンテレフタルアミドとの組み合わせ、ナ
イロン６とナイロン６６との組み合わせ、また重合度の
異なるナイロン６同志の組み合わせなどが好ましい。

【００１７】また、Ａ、Ｂ成分が複合体を形成していな
い場合には、熱収縮特性の異なるあらゆる組み合わせを
Ａ、Ｂ成分として用いることが可能であるが、本発明で
は後に述べるように、Ｃ成分は特殊なポリエステル系の
ポリマーを用いることが最も好ましいため、この様な特
殊なポリエステル系ポリマーを使用する際には、Ａ、Ｂ
成分も共にポリエステル系ポリマーを用いることが、紡
糸安定性の点から好ましい。

【００１８】本発明における、複合繊維の断面形状は、
Ｃ成分によってＡとＢの集合体、またはＡとＢの複合体
が２．０〜０．１ｄｐｆの細繊度繊維に分離されている
形状である。ここで、ＡとＢの集合体またはＡとＢの複
合体からなる細繊度成分は、図１〜４に示したＡとＢの
集合体の好ましい例のように、Ａ、Ｂ各成分が分離して
いても良いし、図５〜８のＡとＢの複合体の好ましい例
のように、Ａ、Ｂが接合されたバイコン形状であっても
良いし、特に図８のようにこれら両方の形状が混在して
いるものでも良い。

【００１９】Ｃ成分の溶出後、ＡとＢの集合体、または
ＡとＢの複合体からなる残留成分の、９０℃での熱応力
が２０ｍｇ／ｄ以上かつ、１０ｍｇ／ｄの荷重下におけ
る９０℃水中での湿熱収縮率が５％以上であることは、
本発明において特に重要であり、この条件を全て満たす
場合にはじめて本発明の初期の目的とする効果が得られ
る。つまり、布帛成形後の拘束力下において、充分な収
縮差または捲縮を発現するには、Ｃ成分の溶出後、Ａと
Ｂの集合体、またはＡとＢの複合体からなる残留成分
の、９０℃での熱応力が２０ｍｇ／ｄ以上であることが
必要であり、この値以下では充分な糸長差、または捲縮
の発現がみられない。本発明において、９０℃での熱応
力は特に３０ｍｇ／ｄ以上であることが好ましい。

【００２０】また、Ｃ成分の溶出後、ＡとＢの集合体、
またはＡとＢの複合体からなる残留成分の、１０ｍｇ／
ｄの荷重下における９０℃水中での湿熱収縮率が５％以
上であることは、拘束力下での収縮発現能力が一定値以
上であることが必要であることを意味し、この値以下で
は、充分な糸長差や捲縮が発現しない。本発明におい
て、Ｃ成分の溶出後、ＡとＢの集合体、またはＡとＢの
複合体からなる残留成分の、２０ｍｇ／ｄの荷重下にお
ける９０℃水中での湿熱収縮率は特に１０％以上である
ことがより好ましい。

【００２１】本発明において、Ｃ成分が５０℃のアルカ
リ水溶液（６０ｇ／ｌ）で１００％／ｈｒ以上の溶解速
度を有する低温溶出型のポリマーであることも、特に重
要である。即ち、一般的なアルカリ処理濃度である６０
ｇ／ｌのアルカリ溶液を用いても、減量処理時の熱履歴
の悪影響をほとんど受けない５０℃の液温でも１時間程
度の処理時間で減量が完了するほど、Ｃ成分がアルカリ
易溶出性であることである。この処理条件で１時間を越
す処理時間が必要になる場合は加工コストの点から実用
性がなくなるし、また無理に減量時間を増やしてＣ成分
を完全に溶出しようとすると、残留成分Ａ、Ｂも長時間
アルカリにさらされることになり、物性の低下を引き起
こす。特に、この条件でのＣ成分の減量速度は１２０％
／ｈｒであることが好ましい。

【００２２】但し、ここで言う減量速度とは、Ｃ成分の
完全な溶出除去に必要な時間（ｍｉｎ）を求め、この値
を６０（１ｈｒ）で除算した商に１００を乗じた値とす
る。

【００２３】また本発明において、Ｃ成分はイソフタル
酸骨格を有するジカルボン酸成分を全酸成分に対し２．
０モル％以上含む改質されたポリエチレンテレフタレー
トに、ポリアルキレングリコールを６．０〜２０重量％
メルトブレンドしたアルカリ易溶出性ポリエステルを用
いる事が必要で、この条件を満たす場合にＣ成分が先に
述べたアルカリ易溶出性を示すようになる。

【００２４】従来、特開平2-145812号公報や、特開平3-
287819号公報に示されているように、イソフタル酸骨
格、特に５−Ｎａスルホイソフタル酸成分を骨格中に有
する、ポリエステルにポリアルキレングリコールをブレ
ンドしたポリマーは、非常にアルカリ減量速度がはやい
ことが知られている。本発明者らは、このようなブレン
ドポリマーのイソフタル酸骨格成分とブレンドするポリ
アルキレングリコールのブレンド量をある値以上にする
と、５０℃のアルカリ水溶液（６０ｇ／ｌ）で１００％
／ｈｒ以上の溶解速度を有する低温溶出型のポリマーが
得られる事を見いだした。

【００２５】Ｃ成分中に含まれるイソフタル酸骨格成分
は、酸成分に対して少なくとも２．０モル％以上である
ことが必要である。イソフタル酸骨格成分のモル分率の
上限は１００％、即ち酸成分が全てイソフタル酸骨格を
有するモノマーから構成されていても良い。また、さら
にこの改質ポリエステル成分に、ポリアルキレングリコ
ールを６．０〜２０重量％メルトブレンドしてあること
が必要である。

【００２６】Ｃ成分にブレンドするポリアルキレングリ
コールのブレンド量は６．０重量％以上でその易溶出効
果を発揮し、また２０重量％以上になると溶融粘度の低
下が著しく、複合糸としての紡糸安定性の低下や、ノズ
ル内流動の不安定化を引き起こす。

【００２７】本発明におけるＣ成分にブレンドするポリ
アルキレングリコールのブレンド量は特に、１０〜１５
重量％で有ることが好ましい。また、本発明におけるＣ
成分中に含まれるイソフタル酸骨格成分は、５−Ｎａス
ルホイソフタル酸であることが特に好ましい。

【００２８】また、特にこのイソフタル酸骨格成分に、
イソフタル酸を用いる場合には、５−Ｎａスルホイソフ
タル酸を用いる場合に比べて、少々減量速度が遅くなる
が、この場合特に、酸成分に対して少なくとも８．０モ
ル％以上イソフタル酸を共重合したポリエステルにポリ
アルキレングリコールをブレンドすることで、好ましい
易溶出性を示すポリエステルを得ることができる。

【００２９】また、本発明においては、アルカリ処理を
６０℃以下で行う必要がある。図９は、イソフタル酸を
全酸成分に対して１０モル％共重合した改質ポリエチレ
ンテレフタレートを、未延伸糸−延伸法により製糸して
得られた延伸糸の、湿熱収縮率と処理温度との関係を各
荷重下で測定した結果を示す図である。

【００３０】収縮率は、５０℃付近から立ち上がりはじ
め、６０℃以上ではピーク値の６０％以上の収縮が発現
していることがわかる。すなわち、本発明の複合糸を６
０℃以上の液温でアルカリ減量した場合、残留成分Ａ、
Ｂがポリエステルである場合、Ｃ成分の減量完了以前に
かなりの収縮が発現する。つまり、複合されたままの状
態で糸全体が収縮して形状が固定されてしまうために、
後の加熱工程で収縮させようとしても充分な収縮能が残
っておらず、糸長差や捲縮が充分には、あるいは全く発
現しないのである。

【００３１】本発明におけるアルカリ処理温度は、好ま
しくは６０℃以下、また５０℃以下であれば特に好まし
い。

【００３２】

【実施例】以下に、実施例を用いて本発明を詳しく説明
する。

【００３３】実施例１ Ａ成分として、フェノール／テトラクロロエタン＝３／
２混合溶媒中での極限粘度０．６３のポリエチレンテレ
フタレート、Ｂ成分として、イソフタル酸を全酸成分の
１０モル％共重合した、フェノール／テトラクロロエタ
ン＝３／２混合溶媒中での極限粘度０．６１の改質ポリ
エチレンテレフタレート、Ｃ成分として下記一般式化１
（式中ｍ＋ｎ＝６）で表される化合物をエチレングリコ
ールに対して３重量％、5ーナトリウムスルホイソフタル
酸を全酸成分に対して３モル％共重合した、フェノール
／テトラクロロエタン＝３／２混合溶媒中での極限粘度
０．５２の改質ポリエチレンテレフタレートに、平均分
子量約２００００のポリエチレングリコールを１０ｗｔ
％メルトブレンドしたアルカリ易溶出ポリエステルを用
い、図６に示した、Ｃ成分と、Ａ成分を中心部に配した
Ａ、Ｂからなるバイコン成分とを、それぞれ８分割され
た放射形状に配した断面に複合し、紡速４５００ｍ／ｍ
ｉｎで紡糸した後、延伸倍率１．５、ホットローラー温
度８２℃で延伸し、複合比（重量比）Ａ／Ｂ／Ｃ＝４／
４／２、５０デニール、１０フィラメントの延伸糸を得
た。

【００３４】

【化１】 この延伸糸を用いてチューブ編みとした後、アルカリ濃
度６０ｇ／ｌ、５０℃のＮａＯＨ水溶液中で減量処理し
た。図１０に示したように、このときの減量処理時間と
減量率との関係は、３０分処理でＣ成分比相当以上の減
量率を達成し、その後は減量曲線の傾きも小さくなるこ
とから、Ｃ成分の選択的溶出の終了がうかがえる。

【００３５】上記のアルカリ処理条件における４０分処
理サンプル（３８デニール）を用いて、湿熱収縮率の温
度依存性と乾熱応力の測定を行ったところ、図１１、図
１２に示すように、９０℃、１０ｍｇ荷重下における湿
熱収縮率１２．２％、９０℃における乾熱応力１００ｍ
ｇ／ｄ（３８００ｍｇ）であった。またこのサンプルを
９０℃水中で５分間熱処理したところ、図１３に示すよ
うに、扇型の中心のシャープエッジ部分を外周部に向け
るように立体制御された特殊捲縮を発現しており、従来
になくドライなタッチを有したサンプルが得られた。
尚、単糸の繊度は０．４デニールであった。

【００３６】実施例２ Ａ成分として、フェノール／テトラクロロエタン＝３／
２混合溶媒中での極限粘度０．６３のポリエチレンテレ
フタレート、Ｂ成分として、イソフタル酸を全酸成分の
１０モル％共重合した、フェノール／テトラクロロエタ
ン＝３／２混合溶媒中での極限粘度０．６１の改質ポリ
エチレンテレフタレート、Ｃ成分として、イソフタル酸
を全酸成分の１０モル％共重合した、フェノール／テト
ラクロロエタン＝３／２混合溶媒中での極限粘度０．６
１の改質ポリエチレンテレフタレートに、平均分子量約
２００００のポリエチレングリコールを１０ｗｔ％メル
トブレンドしたアルカリ易溶出ポリエステルを用い、図
４に示した、Ｃ成分を海成分に、１３本の細繊度（０．
３７ｄｐｆ）島成分であるＡ成分を中心部に配し、６本
の太繊度（１．５８ｄｐｆ）島成分であるＢ成分を外周
部に配した異デニール混合海島断面に複合し、紡速３０
００ｍ／ｍｉｎで紡糸した後、延伸倍率２．０、ホット
ローラー温度８２℃で延伸し、複合比（重量比）Ａ／Ｂ
／Ｃ＝１／２／１、８０デニール、４フィラメントの延
伸糸を得た。

【００３７】この延伸糸を用いて実施例１同様チューブ
編みとした後、アルカリ濃度６０ｇ／ｌ、５０℃のＮａ
ＯＨ水溶液中で６０分減量処理し、５７デニールのサン
プルを得た。このサンプルの９０℃、１０ｍｇ荷重下に
おける湿熱収縮率は１６．３％、９０℃における乾熱応
力は１２０ｍｇ／ｄ（６８５０ｍｇ）であった。

【００３８】また、この延伸糸を緯糸に用い、経糸とし
て７０Ｄ−４８ｆのポリエステルフィラメントを用いて
タフタに製織した。このタフタをアルカリ濃度６０ｇ／
ｌ、５０℃のＮａＯＨ水溶液中で６０分減量処理した
後、沸水中で１０分間加熱処理したところ、ふくらみと
手触りに優れた布帛が得られた。この布帛の表面を観察
したところ、図１４に示したように、太デニールの外周
成分の間から、細デニール成分が非連続的に表面に露出
する形状であった。

【００３９】実施例３ Ａ成分として、フェノール／テトラクロロエタン＝３／
２混合溶媒中での極限粘度０．６３のポリエチレンテレ
フタレート、Ｂ成分として、９６％濃硫酸中の相対粘度
２．５０のナイロン６、Ｃ成分として、イソフタル酸を
全酸成分の１０モル％共重合した、フェノール／テトラ
クロロエタン＝３／２混合溶媒中での極限粘度０．６１
の改質ポリエチレンテレフタレートに、平均分子量約２
００００のポリエチレングリコールを１０ｗｔ％メルト
ブレンドしたアルカリ易溶出ポリエステルを用い、図４
に示したＣ成分を海成分に１３本の細繊度（０．２５ｄ
ｐｆ）島成分であるＡ成分を中心に、６本の太繊度
（０．５４ｄｐｆ）島成分であるＢ成分を外周に配した
海島断面に複合し、紡速３０００ｍ／ｍｉｎで紡糸した
後、延伸倍率２．０、ホットローラー温度８２℃、ホッ
トプレート温度１５０℃でで延伸し、複合比（重量比）
Ａ／Ｂ／Ｃ＝１／１／１、８０デニール、１０フィラメ
ントの延伸糸を得た。

【００４０】この延伸糸を用いて実施例１同様チューブ
編みとした後、アルカリ濃度６０ｇ／ｌ、５５℃のＮａ
ＯＨ水溶液中で３０分減量処理し６５デニールのサンプ
ルを得たた。このサンプルの９０℃、１０ｍｇ荷重下に
おける湿熱収縮率は１０．５％、９０℃における乾熱応
力は７０ｍｇ／ｄ（４５００ｍｇ）であった。

【００４１】比較例１ 実施例１の延伸糸を（糸条で）用い、アルカリ濃度６０
ｇ／ｌ、７０℃のＮａＯＨ水溶液中で１５分減量処理
し、３９デニールのサンプルを得た。このサンプルの熱
収縮特性は、図１１、図１２に示したように、９０℃、
１０ｍｇ荷重下における湿熱収縮率０．６％、９０℃に
おける乾熱応力１２ｍｇ／ｄ（５００ｍｇ／３９ｄ）で
あった。またこのサンプルを９０℃水中で５分間熱処理
したが、捲縮は全く発現しなかった。単糸繊度は０．４
９デニールであった。

【００４２】比較例２ 実施例１において、Ｃ成分として、フェノール／テトラ
クロロエタン＝３／２混合溶媒中での極限粘度０．６３
のポリエチレンテレフタレートに、平均分子量約２００
００のポリエチレングリコールを１０ｗｔ％メルトブレ
ンドしたアルカリ易溶出ポリエステルを用いた。

【００４３】この延伸糸を用いてチューブ編みとした
後、アルカリ濃度８０ｇ／ｌ、５０℃のＮａＯＨ水溶液
中で減量処理した。このとき、Ｃ成分の完全な溶出除去
には１００分の処理時間を要した。また、このときの減
量率は、Ｃ成分の重量％＝２０％に対し、２９％であ
り、残留成分もかなり減量されていることがわかった。
尚、単糸繊度は０．４３デニールであった。

【００４４】比較例３ 実施例３において、複合比（重量比）Ａ／Ｂ／Ｃ＝４／
１／１とし、８０デニール、１０フィラメントの延伸糸
（複合糸１本中、中心に０．４ｄｐｆ１３本のＡ成分フ
ィラメントが配され、その外側に０．２２ｄｐｆの６本
のＢ成分フィラメントが配された断面形状を有してい
る）を得て、実施例３同様チューブ編みとした後、アル
カリ濃度６０ｇ／ｌ、５５℃のＮａＯＨ水溶液中で３０
分減量処理し、６５デニールのサンプルを得た。このサ
ンプルの９０℃、１０ｍｇ荷重下における湿熱収縮率は
９．５％であったが、９０℃における乾熱応力は１６ｍ
ｇ／ｄであった。

【００４５】この延伸糸を緯糸に用い、経糸として７０
Ｄ−４８ｆのポリエステルフィラメントを用いて実施例
２同様タフタに製織した。このタフタをアルカリ濃度６
０ｇ／ｌ、５０℃のＮａＯＨ水溶液中で６０分減量処理
した後、沸水中で１０分間加熱処理したが、充分な糸長
差が発現せず、へたり感の強い布帛となった。

【００４６】比較例４ 実施例１において、延伸時にホットプレートを用い、延
伸倍率１．５、ホットローラー温度８２℃、ホットプレ
ート温度１２０℃で延伸した。（５０デニール、１０フ
ィラメント）

【００４７】この延伸糸を用いて実施例１同様チューブ
編みとした後、アルカリ濃度６０ｇ／ｌ、５０℃のＮａ
ＯＨ水溶液中で４０分減量処理を施した。（３８デニー
ル）このとき、９０℃、１０ｍｇ荷重下における湿熱収
縮率４．２％、９０℃における乾熱応力５３ｍｇ／ｄ
（２０００ｍｇ）であった。またこのサンプルを９０℃
水中で５分間熱処理したが、捲縮をほとんど発現してお
らず、へたり感の強い仕上がりとなった。尚、この単糸
繊度は０．４８デニールであった。

【００４８】比較例５〜９ ９６％濃硫酸中の相対粘度２．５０のナイロン６を島成
分とし、海成分として、下記５種のポリマーを用い、複
合比（海／島＝）１／２、島数２５本／フィラメントの
海島繊維とし、紡速１３００ｍ／ｍｉｎで紡糸後、延伸
し、５０デニール１０フィラメントの延伸糸を得た。

【００４９】この延伸糸をチューブ編みとして用い、ア
ルカリ濃度６０ｇ／ｌ、５０℃のＮａＯＨ水溶液中で減
量し、減量率が３３％（海成分比）となる時間を測定
し、減量速度（％／ｈｒ）を求めた。この結果を表１に
示す。尚、比較例９では、紡糸安定性が低く、ほとんど
サンプルを得ることが出来なかった。また、分配不良に
よる単糸間の太さむらが顕著であった。

【００５０】

【表１】

【００５１】

【発明の効果】本発明によれば、下記に示す理由によ
り、ふくらみと手触りに優れた布帛にを得ることが出来
る。

【００５２】５０℃でのアルカリ減量処理でも、充分
な減量速度を有するポリマーを用いるために、減量処理
時の熱履歴の悪影響を全く与える事なく、溶出成分の減
量を行うことが可能であり、溶出成分の溶出後に、高い
収縮または捲縮発現潜在能力を持つ素材を得ることが出
来る。

【００５３】減量処理によって、織物中の繊維間に空
隙を生じるため、減量処理後の熱収縮工程において、収
縮または捲縮の発現性が良い。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の繊維断面を示す図である。

【図２】本発明の繊維断面を示す図である。

【図３】本発明の繊維断面を示す図である。

【図４】本発明の繊維断面を示す図である。

【図５】本発明の繊維断面を示す図である。

【図６】本発明の繊維断面を示す図である。

【図７】本発明の繊維断面を示す図である。

【図８】本発明の繊維断面を示す図である。

【図９】イソフタル酸を全酸成分に対して１０モル％共
重合した改質ポリエチレンテレフタレートを、ＵＤＹ−
延伸法により製糸して得られたＦＤＹの湿熱収縮率と処
理温度との関係を各荷重下の対比をして示す図である。

【図１０】本発明の易溶出ポリエステルの減量処理時間
と減量率との関係を示す図である。

【図１１】湿熱収縮率の温度依存性を実施例１比較例１
について対比して示す図である。

【図１２】乾熱応力の温度依存性を実施例１と比較例１
について対比して示す図である。

【図１３】実施例１で得られたＡ，Ｂ成分からなるバイ
コン繊維の捲繊形状を示す図である。

【図１４】実施例２で得られた異収縮混繊糸を示す図で
ある。

【符号の説明】

１はＡ成分、２はＢ成分、３はＣ成分を示す。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ３成分Ａ、ＢおよびＣの熱可塑性重合体
   より構成される複合繊維であり、Ｃ成分は繊維中１５〜
   ５０重量％を占めており５０℃のアルカリ水溶液（６０
   ｇ／ｌ）で１００％／ｈｒ以上の溶解速度を有する低温
   溶出型のポリマーであり、ＡとＢの集合体もしくはＡと
   Ｂの複合体がＣ成分により完全に独立分離された複合形
   態を有し、Ｃ成分をアルカリ溶出した後にＡとＢの集合
   体もしくはＡとＢの複合体が２．０〜０．１ｄｐｆに分
   離する溶解型の複合繊維であり、６０℃以下のアルカリ
   溶出処理後のＡとＢの集合体もしくはＡとＢの複合体の
   ９０℃における乾熱応力が２０ｍｇ／ｄ以上かつ、１０
   ｍｇ／ｄ荷重下、９０℃水中での湿熱収縮率が５％以上
   であることを特徴とする複合繊維。
2. 【請求項２】 ３成分Ａ、ＢおよびＣの熱可塑性重合体
   より構成される複合繊維であり、Ｃ成分は繊維中１５〜
   ５０重量％を占めており、イソフタル酸骨格を有するジ
   カルボン酸成分を全酸成分に対し２．０モル％以上含む
   改質されたポリエチレンテレフタレートに、ポリアルキ
   レングリコールを６．０〜２０重量％メルトブレンドし
   たアルカリ易溶出性ポリエステルであり、ＡとＢの集合
   体もしくはＡとＢの複合体がＣ成分により完全に独立分
   離された複合形態を有し、Ｃ成分を溶出した後にＡとＢ
   の集合体もしくはＡとＢの複合体が２．０〜０．１ｄｐ
   ｆに分離する複合形態であり、Ａ、Ｂのうちの少なくと
   も一方はイソフタル酸成分を全酸成分に対し、５．０モ
   ル％以上共重合した高収縮性改質ポリエチレンテレフタ
   レートからなる溶解割繊型の複合繊維を用い、該複合繊
   維の、Ｃ成分を除去する工程において、６０℃以下の液
   温でアルカリ減量することを特徴とする複合繊維の加工
   方法。