JPH0611641B2 - メタノール改質器 - Google Patents
メタノール改質器Info
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- JPH0611641B2 JPH0611641B2 JP62314830A JP31483087A JPH0611641B2 JP H0611641 B2 JPH0611641 B2 JP H0611641B2 JP 62314830 A JP62314830 A JP 62314830A JP 31483087 A JP31483087 A JP 31483087A JP H0611641 B2 JPH0611641 B2 JP H0611641B2
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- methanol
- gas
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
- H01M8/0606—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants
- H01M8/0612—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants from carbon-containing material
- H01M8/0625—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants from carbon-containing material in a modular combined reactor/fuel cell structure
- H01M8/0631—Reactor construction specially adapted for combination reactor/fuel cell
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01B—BOILING; BOILING APPARATUS ; EVAPORATION; EVAPORATION APPARATUS
- B01B1/00—Boiling; Boiling apparatus for physical or chemical purposes ; Evaporation in general
- B01B1/005—Evaporation for physical or chemical purposes; Evaporation apparatus therefor, e.g. evaporation of liquids for gas phase reactions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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Description
【産業上の利用分野】 この発明は、燃料電池発電システムに組み込まれ、メタ
ノールと水蒸気とからなる原料ガスを水素に富んだ改質
ガスに改質して燃料電池本体に供給するメタノール改質
器に関する。
ノールと水蒸気とからなる原料ガスを水素に富んだ改質
ガスに改質して燃料電池本体に供給するメタノール改質
器に関する。
メタノール改質器は、炉体内に区画された加熱室内に改
質触媒を充填した反応管が配置され、加熱室を一方の側
から他方の側に向かって流れる高温の熱媒体により、前
記反応管に導かれたメタノールと水蒸気とからなる原料
ガスを加熱して水素に富んだ改質ガスに改質するもので
ある。熱媒体は、改質器炉体内に設置されたバーナから
燃焼ガスの形で供給され、またバーナの燃料には燃料電
池の水素電極からのオフガスが用いられる。 第３図は、このようなメタノール改質器を組み込んだ燃
料電池発電システムの概略構成を示すものである。第３
図において、１はメタノール改質器で、炉体２内に反応
管３が配置され、さらに炉体２の上部にバーナ４が設け
られている。５は燃料電池本体で、その水素電極にはメ
タノール改質器１から水素に富んだ改質ガスが供給さ
れ、空気電極にはブロア６から空気（酸素）が供給され
る。また、７はメタノールと水とからなる改質原料のタ
ンク、８は原料供給ポンプ、９は改質原料をガス化する
気化器、１０は燃料電池本体５に冷却空気を送るブロア
である。 このような燃料電池発電システムにおいて、タンク７か
らポンプ８により気化器９に送られた改質原料は、ここ
でガス化されて反応管３に入る。この原料ガスは、燃料
電池本体５の水素電極からのオフガスを燃焼させたバー
ナ４の燃焼ガスにより加熱されて、反応管３内で水素に
富んだ改質ガスに改質され、燃料電池本体５の水素極に
燃料ガスとして供給される。 さて、メタノールの水蒸気改質は、温度が200〜300℃、
水蒸気とメタノールのモル比が１．０〜２．０の条件で
行われており、次の２段階の反応が生じているといわれ
ている。 上記反応の内、(1)は吸熱反応、(2)は発熱反応で、全体
としての(3)は吸熱反応である。このため、メタノール
改質器には、改質触媒を充填した反応管の外部から熱を
与える等温型反応管、あるいは原料のメタノール・水蒸
気混合ガスを反応温度以上に過熱して、顕熱で反応熱を
与える断熱型反応管、さらに両者の中間タイプのものが
ある。 上記(1)の反応は吸熱反応であるため、メタノールの水
素への改質率を上げるには高温ほど有利であるが、一方
(2)の反応は発熱反応であるため、一酸化炭素の濃度を
下げるには低温にする必要がある。 ところで、りん酸型燃料電池の電極触媒には白金が使用
されているが、一酸化炭素はこの白金に対して触媒毒と
なるため、燃料電池に供給する燃料ガスに一酸化炭素が
多く含まれていると発電能力が低下する。したがって、
燃料ガス中に含まれる一酸化炭素の量は、１％以下にす
ることが望ましい。 一酸化炭素の濃度を低下させるためには、上に述べたよ
うに反応温度を下げるとよいが、反応温度を下げるとメ
タノールの水素への改質率が低下し、未反応のガスが燃
料電池に送られるという問題が生じる。これは、メタノ
ール改質用の改質触媒、例えばCu−Zn系の触媒は、200
〜300℃で活性を持ち、200℃以下では殆どメタノール分
解活性を持たないからである。 一方、この種の改質触媒は耐熱性に乏しく、300℃を超
えると急速に劣化することが知られている。したがて、
この種の改質触媒の性能を長期間保たせるには、使用温
度を200〜300℃の適性温度に常に維持しておかなければ
ならない。
質触媒を充填した反応管が配置され、加熱室を一方の側
から他方の側に向かって流れる高温の熱媒体により、前
記反応管に導かれたメタノールと水蒸気とからなる原料
ガスを加熱して水素に富んだ改質ガスに改質するもので
ある。熱媒体は、改質器炉体内に設置されたバーナから
燃焼ガスの形で供給され、またバーナの燃料には燃料電
池の水素電極からのオフガスが用いられる。 第３図は、このようなメタノール改質器を組み込んだ燃
料電池発電システムの概略構成を示すものである。第３
図において、１はメタノール改質器で、炉体２内に反応
管３が配置され、さらに炉体２の上部にバーナ４が設け
られている。５は燃料電池本体で、その水素電極にはメ
タノール改質器１から水素に富んだ改質ガスが供給さ
れ、空気電極にはブロア６から空気（酸素）が供給され
る。また、７はメタノールと水とからなる改質原料のタ
ンク、８は原料供給ポンプ、９は改質原料をガス化する
気化器、１０は燃料電池本体５に冷却空気を送るブロア
である。 このような燃料電池発電システムにおいて、タンク７か
らポンプ８により気化器９に送られた改質原料は、ここ
でガス化されて反応管３に入る。この原料ガスは、燃料
電池本体５の水素電極からのオフガスを燃焼させたバー
ナ４の燃焼ガスにより加熱されて、反応管３内で水素に
富んだ改質ガスに改質され、燃料電池本体５の水素極に
燃料ガスとして供給される。 さて、メタノールの水蒸気改質は、温度が200〜300℃、
水蒸気とメタノールのモル比が１．０〜２．０の条件で
行われており、次の２段階の反応が生じているといわれ
ている。 上記反応の内、(1)は吸熱反応、(2)は発熱反応で、全体
としての(3)は吸熱反応である。このため、メタノール
改質器には、改質触媒を充填した反応管の外部から熱を
与える等温型反応管、あるいは原料のメタノール・水蒸
気混合ガスを反応温度以上に過熱して、顕熱で反応熱を
与える断熱型反応管、さらに両者の中間タイプのものが
ある。 上記(1)の反応は吸熱反応であるため、メタノールの水
素への改質率を上げるには高温ほど有利であるが、一方
(2)の反応は発熱反応であるため、一酸化炭素の濃度を
下げるには低温にする必要がある。 ところで、りん酸型燃料電池の電極触媒には白金が使用
されているが、一酸化炭素はこの白金に対して触媒毒と
なるため、燃料電池に供給する燃料ガスに一酸化炭素が
多く含まれていると発電能力が低下する。したがって、
燃料ガス中に含まれる一酸化炭素の量は、１％以下にす
ることが望ましい。 一酸化炭素の濃度を低下させるためには、上に述べたよ
うに反応温度を下げるとよいが、反応温度を下げるとメ
タノールの水素への改質率が低下し、未反応のガスが燃
料電池に送られるという問題が生じる。これは、メタノ
ール改質用の改質触媒、例えばCu−Zn系の触媒は、200
〜300℃で活性を持ち、200℃以下では殆どメタノール分
解活性を持たないからである。 一方、この種の改質触媒は耐熱性に乏しく、300℃を超
えると急速に劣化することが知られている。したがて、
この種の改質触媒の性能を長期間保たせるには、使用温
度を200〜300℃の適性温度に常に維持しておかなければ
ならない。
ところが、従来のメタノール改質器、特に移動用電源な
どに用いるための小型化を要求される改質器において
は、等温型反応管あるいは断熱型反応管のいずれにおい
ても、反応管に接触を始める際の熱媒体の温度が高くな
りすぎて、改質触媒の劣化が早まり、メタノール改質率
が低下して所要量のメタノールの改質ができなくなると
いう問題点があった。 そこでこの発明は、反応管内の温度分布を適性にするこ
とにより、改質触媒の熱的劣化を防止するとともに、燃
料電池の触媒毒となる一酸化炭素の発生を抑えたメタノ
ール改質器を提供することを目的とするものである。
どに用いるための小型化を要求される改質器において
は、等温型反応管あるいは断熱型反応管のいずれにおい
ても、反応管に接触を始める際の熱媒体の温度が高くな
りすぎて、改質触媒の劣化が早まり、メタノール改質率
が低下して所要量のメタノールの改質ができなくなると
いう問題点があった。 そこでこの発明は、反応管内の温度分布を適性にするこ
とにより、改質触媒の熱的劣化を防止するとともに、燃
料電池の触媒毒となる一酸化炭素の発生を抑えたメタノ
ール改質器を提供することを目的とするものである。
この発明は、炉体内に区画された加熱室内に改質触媒を
充填した反応管が配置され、前記加熱室を一方の側から
他方の側に向かって流れる高温の熱媒体により、前記反
応管に導かれたメタノールと水蒸気とからなる原料ガス
を加熱して水素に富んだ改質ガスに改質するメタノール
改質器において、反応管を外筒と内筒とからなる直立し
た２重円筒構造とし、前記外筒にその下端から流入した
原料ガスがその上端で反転して前記内筒にその上端から
流入しその下端から改質ガスとして流出するように構成
するとともに、熱媒体は加熱室内を前記反応管に沿って
その原料ガス流入側から上に向かって流れるようにする
ことにより、上記目的を達成するものである。
充填した反応管が配置され、前記加熱室を一方の側から
他方の側に向かって流れる高温の熱媒体により、前記反
応管に導かれたメタノールと水蒸気とからなる原料ガス
を加熱して水素に富んだ改質ガスに改質するメタノール
改質器において、反応管を外筒と内筒とからなる直立し
た２重円筒構造とし、前記外筒にその下端から流入した
原料ガスがその上端で反転して前記内筒にその上端から
流入しその下端から改質ガスとして流出するように構成
するとともに、熱媒体は加熱室内を前記反応管に沿って
その原料ガス流入側から上に向かって流れるようにする
ことにより、上記目的を達成するものである。
この発明は、反応管を外筒と内筒とからなる直立した２
重管構造とし、原料ガスを反応管の外筒を下端から上端
に向かって通流させた後、内筒を上端から下端に向かっ
て通流させるとともに、熱媒体は加熱室内を反応管に沿
ってその原料ガス流入側から上に向かって流れるように
したので、高温の熱媒体が接触する外筒下端の原料ガス
の流入部から比較的低温の内筒下端の反応ガスの流出部
に熱伝達が行われるため原料ガスの流入部の過度の温度
上昇が避けられ、また改質ガス成分の多い反応ガス流出
部は外筒で囲まれていて熱媒体と直接接触しないので比
較的低温に保たれ、この部分での一酸化炭素の発生が抑
えられる。
重管構造とし、原料ガスを反応管の外筒を下端から上端
に向かって通流させた後、内筒を上端から下端に向かっ
て通流させるとともに、熱媒体は加熱室内を反応管に沿
ってその原料ガス流入側から上に向かって流れるように
したので、高温の熱媒体が接触する外筒下端の原料ガス
の流入部から比較的低温の内筒下端の反応ガスの流出部
に熱伝達が行われるため原料ガスの流入部の過度の温度
上昇が避けられ、また改質ガス成分の多い反応ガス流出
部は外筒で囲まれていて熱媒体と直接接触しないので比
較的低温に保たれ、この部分での一酸化炭素の発生が抑
えられる。
以下、第１図及び第２図に基づいてこの発明の実施例を
説明する。なお、実施例を示す図において、第３図と同
一あるいは対応する部分には同一の符号を付けるものと
する。 第１図及び第２図において、メタノール改質器１の直立
円筒体の炉体２の底部には、炉体１の底板１ａと管板１
１との間に、後述するように改質ガスの通路となる改質
ガス出口室１２が形成されており、この改質ガス出口室
１２の一側には、改質ガス出口１２ａが設けられてい
る。そして、管板１１の上部空間は、炉体１の天板１ｂ
から管板１１の上方まで吊り下げて、炉体１の中心に設
けられた円筒状の隔壁１３により、隔壁１３内の燃焼室
１４と、その外側の環状の加熱室１５とに区画されてい
る。加熱室１５の上部には、燃焼ガス出口１５ａが形成
され、また燃焼室の上部には、バーナ４が配置されてい
る。 加熱室１５内には、隔壁１３を囲むように反応管３が設
置されている。反応管３は環状空間１６を持つ外筒１７
内に、同じく環状空間１８を持つ内筒１９を直立させて
組み合わせた２重円筒構造となっている。 ここで、外筒１７は、上端部を炉体１の天板１ｂから離
隔し、下端部を管板１１に結合して、隔壁１３と同心的
に設けられた円筒状の外管２０及び内管２１と、環状空
間１６の上端を閉塞する環状の端板２２とからなってい
る。また内筒１９は、上端部を上記端板２２から離隔
し、下端部を管板１１に結合して上記外管２０あるいは
内管２１と同心的に設けられた外管２３と内管２４とか
らなっている。内管１９の環状空間１８は、管板１１に
開けられた環状窓２５を介して改質ガス出口室１２に通
じている。また加熱室１５は、外筒１７の端板２２と炉
体１の天板１ｂとの間に形成される燃焼ガスマニホルド
２６により燃焼ガス出口１５ａに通じている。 燃焼室１４の下部には、気化器９が配置されている。こ
の気化器９は、改質ガス出口室１２を貫通して上方に立
ち上がった後、らせん状に下降し、放射状に延びる原料
ガスマニホルド２７により外筒３の下端部に通じてい
る。 ２８は改質触媒で、外筒１７から内筒１９にわたって反
応管３内に充填されている。なお、管板１１の環状窓２
５には通気性の多孔板２９が取り付けられ、改質触媒２
８の脱落を防いでいる。 さて、以上のように構成されたメタノール改質器１にお
いて、メタノールと水とからなる原料が気化器９にその
原料供給端９ａから供給されると、この原料はバーナ４
からの熱で気化器９内でガス化され、原料ガスマニホル
ド２７を通って外筒１７の下端部から反応管３に流入す
る。 一方、熱媒体としてのバーナ４の高温の燃焼ガスは、燃
焼室１４内を下降してその下端部で反転し、加熱室１５
内にその下部から流入する。この燃焼ガスは、反応管３
の内壁に沿って触媒層を加熱しながら上に向かって流
れ、燃焼ガスマニホルド２６を通って燃焼ガス出口１５
ａから排出される。 反応管３に流入した原料ガスは、外筒１７内を上昇した
後その上端で反転し、内筒１９にその上端から流入す
る。そして、内筒１９内を下降し下端から環状窓２７を
通して改質ガス出口室１２に流出する。この間、原料ガ
スは改質触媒２８と接触しながら燃焼ガスにより加熱さ
れ、上記(1)及び(2)の反応を行って、水素に富んだ改質
ガスに改質される。 上述のように原料ガスが反応管３の外筒１７及び内筒１
９を流れる際、外筒１７の下部は高温の流入燃焼ガス及
び過熱された原料ガスにより加熱されるが、反応が進み
低温となった内筒１９の下部は温度が低くなる。そのた
め、温度の高い外筒１７から温度の低い内筒１９への熱
伝達が行われ、両者間で温度の均一化が図られる。 これにより、内筒１９の下部には改質反応に必要な熱が
適度に供給され、この部分での水素への改質が十分に行
われるとともに、外筒１７の下部では触媒の過度の温度
上昇が抑制され、触媒の熱的劣化が防止される。 また、改質反応の進んだ内筒１９の下部近傍では水素濃
度が高くなっている。したがって、この部分が過度に温
度上昇すると、上記(2)の逆方向のCO変成逆反応により
一酸化炭素が生成する。しかし、図示構成によれば内筒
１９は外筒１７により燃焼ガスとの直接接触を妨げられ
て温和な温度条件にあり、改質ガスの過熱による一酸化
炭素の生成が抑えられる。 なお、図示実施例においては、反応管３は隔壁１３と同
心的な外筒１７と内筒１９の組み合わせにより構成した
が、多数の２重管をバーナの周囲に環状に配列して反応
管を構成することも可能である。
説明する。なお、実施例を示す図において、第３図と同
一あるいは対応する部分には同一の符号を付けるものと
する。 第１図及び第２図において、メタノール改質器１の直立
円筒体の炉体２の底部には、炉体１の底板１ａと管板１
１との間に、後述するように改質ガスの通路となる改質
ガス出口室１２が形成されており、この改質ガス出口室
１２の一側には、改質ガス出口１２ａが設けられてい
る。そして、管板１１の上部空間は、炉体１の天板１ｂ
から管板１１の上方まで吊り下げて、炉体１の中心に設
けられた円筒状の隔壁１３により、隔壁１３内の燃焼室
１４と、その外側の環状の加熱室１５とに区画されてい
る。加熱室１５の上部には、燃焼ガス出口１５ａが形成
され、また燃焼室の上部には、バーナ４が配置されてい
る。 加熱室１５内には、隔壁１３を囲むように反応管３が設
置されている。反応管３は環状空間１６を持つ外筒１７
内に、同じく環状空間１８を持つ内筒１９を直立させて
組み合わせた２重円筒構造となっている。 ここで、外筒１７は、上端部を炉体１の天板１ｂから離
隔し、下端部を管板１１に結合して、隔壁１３と同心的
に設けられた円筒状の外管２０及び内管２１と、環状空
間１６の上端を閉塞する環状の端板２２とからなってい
る。また内筒１９は、上端部を上記端板２２から離隔
し、下端部を管板１１に結合して上記外管２０あるいは
内管２１と同心的に設けられた外管２３と内管２４とか
らなっている。内管１９の環状空間１８は、管板１１に
開けられた環状窓２５を介して改質ガス出口室１２に通
じている。また加熱室１５は、外筒１７の端板２２と炉
体１の天板１ｂとの間に形成される燃焼ガスマニホルド
２６により燃焼ガス出口１５ａに通じている。 燃焼室１４の下部には、気化器９が配置されている。こ
の気化器９は、改質ガス出口室１２を貫通して上方に立
ち上がった後、らせん状に下降し、放射状に延びる原料
ガスマニホルド２７により外筒３の下端部に通じてい
る。 ２８は改質触媒で、外筒１７から内筒１９にわたって反
応管３内に充填されている。なお、管板１１の環状窓２
５には通気性の多孔板２９が取り付けられ、改質触媒２
８の脱落を防いでいる。 さて、以上のように構成されたメタノール改質器１にお
いて、メタノールと水とからなる原料が気化器９にその
原料供給端９ａから供給されると、この原料はバーナ４
からの熱で気化器９内でガス化され、原料ガスマニホル
ド２７を通って外筒１７の下端部から反応管３に流入す
る。 一方、熱媒体としてのバーナ４の高温の燃焼ガスは、燃
焼室１４内を下降してその下端部で反転し、加熱室１５
内にその下部から流入する。この燃焼ガスは、反応管３
の内壁に沿って触媒層を加熱しながら上に向かって流
れ、燃焼ガスマニホルド２６を通って燃焼ガス出口１５
ａから排出される。 反応管３に流入した原料ガスは、外筒１７内を上昇した
後その上端で反転し、内筒１９にその上端から流入す
る。そして、内筒１９内を下降し下端から環状窓２７を
通して改質ガス出口室１２に流出する。この間、原料ガ
スは改質触媒２８と接触しながら燃焼ガスにより加熱さ
れ、上記(1)及び(2)の反応を行って、水素に富んだ改質
ガスに改質される。 上述のように原料ガスが反応管３の外筒１７及び内筒１
９を流れる際、外筒１７の下部は高温の流入燃焼ガス及
び過熱された原料ガスにより加熱されるが、反応が進み
低温となった内筒１９の下部は温度が低くなる。そのた
め、温度の高い外筒１７から温度の低い内筒１９への熱
伝達が行われ、両者間で温度の均一化が図られる。 これにより、内筒１９の下部には改質反応に必要な熱が
適度に供給され、この部分での水素への改質が十分に行
われるとともに、外筒１７の下部では触媒の過度の温度
上昇が抑制され、触媒の熱的劣化が防止される。 また、改質反応の進んだ内筒１９の下部近傍では水素濃
度が高くなっている。したがって、この部分が過度に温
度上昇すると、上記(2)の逆方向のCO変成逆反応により
一酸化炭素が生成する。しかし、図示構成によれば内筒
１９は外筒１７により燃焼ガスとの直接接触を妨げられ
て温和な温度条件にあり、改質ガスの過熱による一酸化
炭素の生成が抑えられる。 なお、図示実施例においては、反応管３は隔壁１３と同
心的な外筒１７と内筒１９の組み合わせにより構成した
が、多数の２重管をバーナの周囲に環状に配列して反応
管を構成することも可能である。
この発明は、反応管を外筒と内筒とからなる直立した２
重円筒構造とし、前記外筒にその下端から流入した原料
ガスがその上端で反転して前記内筒にその上端から流入
しその下端から改質ガスとして流出するように構成する
とともに、熱媒体は加熱室内を前記反応管に沿ってその
原料ガス流入側から上に向かって流れるようにしたの
で、外筒下端の高温の原料ガスの流入部から内筒下端の
比較的低温の反応ガスの流出部へ熱伝達を行わせて各部
の温度を適正な温度に保ことが可能とな、改質触媒の熱
劣化を防いで、メタノールの水素への改質率を向上さ
せ、さらに一酸化炭素の生成を抑えて良質の改質ガスを
得ることができる。
重円筒構造とし、前記外筒にその下端から流入した原料
ガスがその上端で反転して前記内筒にその上端から流入
しその下端から改質ガスとして流出するように構成する
とともに、熱媒体は加熱室内を前記反応管に沿ってその
原料ガス流入側から上に向かって流れるようにしたの
で、外筒下端の高温の原料ガスの流入部から内筒下端の
比較的低温の反応ガスの流出部へ熱伝達を行わせて各部
の温度を適正な温度に保ことが可能とな、改質触媒の熱
劣化を防いで、メタノールの水素への改質率を向上さ
せ、さらに一酸化炭素の生成を抑えて良質の改質ガスを
得ることができる。
第１図はこの発明の実施例を示す縦断面図、第２図は第
１図のII−II線に沿う断面図、第３図は燃料電池発電シ
ステムの一般構成を示す系統図である。 １：メタノール改質器、２：炉体、３：反応管、４：バ
ーナ、５：燃料電池本体、１５：加熱室、１７：外筒、
１９：内筒。
１図のII−II線に沿う断面図、第３図は燃料電池発電シ
ステムの一般構成を示す系統図である。 １：メタノール改質器、２：炉体、３：反応管、４：バ
ーナ、５：燃料電池本体、１５：加熱室、１７：外筒、
１９：内筒。
Claims (1)
- 【請求項１】炉体内に区画された加熱室内に改質触媒を
充填した反応管が配置され、前記加熱室を一方の側から
他方の側に向かって流れる高温の熱媒体により、前記反
応管に導かれたメタノールと水蒸気とからなる原料ガス
を加熱して水素に富んだ改質ガスに改質するメタノール
改質器において、反応管を外筒と内筒とからなる直立し
た２重円筒構造とし、前記外筒にその下端から流入した
原料ガスがその上端で反転して前記内筒にその上端から
流入しその下端から改質ガスとして流出するように構成
するとともに、熱媒体は加熱室内を前記反応管に沿って
その原料ガス流入側から上に向かって流れるようにした
ことを特徴とするメタノール改質器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62314830A JPH0611641B2 (ja) | 1987-12-12 | 1987-12-12 | メタノール改質器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62314830A JPH0611641B2 (ja) | 1987-12-12 | 1987-12-12 | メタノール改質器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01157402A JPH01157402A (ja) | 1989-06-20 |
| JPH0611641B2 true JPH0611641B2 (ja) | 1994-02-16 |
Family
ID=18058110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62314830A Expired - Lifetime JPH0611641B2 (ja) | 1987-12-12 | 1987-12-12 | メタノール改質器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0611641B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0688761B2 (ja) * | 1988-09-19 | 1994-11-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 炭化水素の改質装置 |
| FR2661902A1 (fr) * | 1990-05-09 | 1991-11-15 | Air Liquide | Procede et installation de production d'hydrogene a partir de methanol. |
| EP1324414A3 (en) | 2001-12-25 | 2003-11-26 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Hydrogen generation system and fuel cell system having the same |
| US8002951B2 (en) | 2008-09-05 | 2011-08-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Furnace and process for incinerating a decoke effluent in a twin-tube-plane furnace |
| CN116425116A (zh) * | 2023-05-30 | 2023-07-14 | 摩氢科技有限公司 | 一种小体积甲醇重整制氢反应装置 |
-
1987
- 1987-12-12 JP JP62314830A patent/JPH0611641B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01157402A (ja) | 1989-06-20 |
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