JPH0611109A - 分割流バーナー組立体 - Google Patents

分割流バーナー組立体

Info

Publication number
JPH0611109A
JPH0611109A JP5010784A JP1078493A JPH0611109A JP H0611109 A JPH0611109 A JP H0611109A JP 5010784 A JP5010784 A JP 5010784A JP 1078493 A JP1078493 A JP 1078493A JP H0611109 A JPH0611109 A JP H0611109A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
passage
fuel
mixture
air
flame
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP5010784A
Other languages
English (en)
Other versions
JPH0792210B2 (ja
Inventor
Joel Vatsky
ジョエル・ヴァトスキー
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Foster Wheeler Energy Corp
Original Assignee
Foster Wheeler Energy Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Foster Wheeler Energy Corp filed Critical Foster Wheeler Energy Corp
Publication of JPH0611109A publication Critical patent/JPH0611109A/ja
Publication of JPH0792210B2 publication Critical patent/JPH0792210B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23CMETHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C7/00Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
    • F23C7/002Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
    • F23C7/004Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion using vanes
    • F23C7/006Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion using vanes adjustable
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23CMETHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C7/00Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
    • F23C7/008Flow control devices
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23DBURNERS
    • F23D1/00Burners for combustion of pulverulent fuel
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23DBURNERS
    • F23D1/00Burners for combustion of pulverulent fuel
    • F23D1/02Vortex burners, e.g. for cyclone-type combustion apparatus

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Nozzles (AREA)
  • Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
  • Gas Burners (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【目的】 火炎温度を抑制し、燃焼工程中に利用し得る
酸素の量を減少させ、よって燃料燃焼における窒素酸化
物類の生成を大幅に減少する方法で操作するバーナー組
立体を提供する。 【構成】 炉の内部に連通して配置されるバーナー組立
体において、半径方向に離隔された二つの平行な環状通
路を有し、その一方の通路の燃料部分が濃縮され、単一
の火炎パターンを形成し、他方の通路が複数の通路に分
割されて、単一の火炎パターンを包囲する複数の火炎パ
ターンを形成し、そのそれぞれを通る二次空気の流れ及
び渦巻きを個々に制御するための整合手段が設けられる
ものである。

Description

【発明の詳細な説明】
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、一般的にバーナー組
立体、より詳細には燃料燃焼の結果としての窒素酸化物
類の形成を減少する態様で操作する改良されたバーナー
組立体に関する。
【0002】
【従来の技術】反応器、蒸気発生器等の炉区域で石炭を
燃焼させる典型的な装置において、いくつかのバーナー
は炉の内部と連通して配置され、空気と粉砕石炭の混合
物を燃焼させるため操作する。このような装置において
使用されるバーナーは、単一の比較的大きな火炎を形成
するように、一般的に燃料/空気混合物がノズルを通し
て連続的に噴射される型式のものである。結果として、
火炎の表面領域はその体積に対して比較的小さくなり、
よって平均火炎温度は比較的高くなる。しかし、燃料/
空気混合物の燃料部分が粉砕石炭の形状である場合、燃
焼支持空気の中で利用し得る大気窒素の固定により窒素
酸化物類が形成され、これは火炎の関数である。火炎温
度が華氏2800度を超えると、燃焼支持空気から除去
される固定窒素の量が温度の上昇に対して指数関数的に
上昇する。この状態は最終燃焼生成物中の高濃度の窒素
酸化物類の生成を招き、それが深刻な大気汚染問題の原
因となる。窒素酸化物類は石炭そのものから得られる窒
素からも形成され、これは火炎温度の直接的な作用では
ないが、燃焼工程中に利用し得る酸素の量に関係され
る。
【0003】前述を勘案すると、火炎温度を抑制し、燃
焼工程中に利用し得る酸素の量を減少させ、よって窒素
酸化物類の形成を減少させる試みがなされてきた。試み
られた解決策には、二段階燃焼、煙道ガス再循環、バー
ナーへの酸素欠損燃料/空気混合物の導入、及び単一の
大きな火炎の複数の小さな火炎への分割を伴う技術が含
まれている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの試み
は単一ではなにがしかの有益な結果を生むかもしれず、
またある場合には大幅なNOxの減少をもたらすかもし
れないが、なお一層の窒素酸化物類の削減が可能であ
る。
【0005】
【課題を解決するための手段】従って本発明の目的は、
燃料燃焼における窒素酸化物類の生成を大幅に減少する
方法で操作するバーナー組立体を提供することにある。
【0006】本発明の別の目的は、1ユニット量あたり
の火炎の表面積が増大され、結果としてより多くの火炎
放射、より低い火炎温度、及び最高温度における火炎内
燃焼構成分のより短い滞留時間を生ずるバーナー組立体
を提供することにある。
【0007】本発明の更に別の目的は、燃焼工程中に燃
料の化学量論的燃焼が制限され、利用し得る酸素の量を
減少させ、窒素酸化物類形成のそれに付随する削減を達
成する前記の型式のバーナー組立体を提供することにあ
る。
【0008】本発明の更に特定の目的は、二つの平行路
のそれぞれを通る空気の流れ及び渦巻きを個々に制御す
るために整合手段が配置された二つの平行路内のバーナ
ーの出口に向かって二次空気が導かれる前記の型式のバ
ーナー組立体を提供することにある。
【0009】本発明の他の更に特定の目的は、燃料/空
気混合物が半径方向に間隔をおいた平行な二つの環状通
路を通される前記の型式のバーナー組立体を提供するこ
とにある。
【0010】本発明の更に別の目的は、一方の通路の燃
料部分が濃縮され、単一の火炎パターンを形成する前記
の型式のバーナー組立体を提供することにある。
【0011】本発明の更に別の目的は、他方の通路が角
度をつけて間隔をおいた複数の通路に分割され、単一の
火炎パターンを包囲する複数の火炎パターンを形成する
前記の型式のバーナー組立体を提供することにある。
【0012】これらの目的を果たすために、本発明のバ
ーナー組立体は燃料/空気混合物を受理するためにその
一端に位置する入口と、混合物を排出するためにその通
路の他端に位置する出口とを持つ環状通路を含む。円錐
分割部材が通路を二つの半径方向隔離通路に分割するよ
うに環状通路内に配置される。外側の通路は燃料/空気
混合物を分割するために角度をつけて間隔をおいた複数
のセグメントに分割され、そのため燃料のイグニッショ
ン時に複数の火炎パターンが形成される。内側表面には
リブが設けられ、他方の内側通路をなし、該内側通路
は、通路から排出された燃料を濃縮し、複数の火炎パタ
ーンに包囲されるもう一つの火炎パターンを形成する。
二次空気はバーナーの周りに延長する二本の平行路内の
出口に向かって導かれ、通路内を流れる空気の量と渦巻
きを調節するために複数の整合羽根がそれぞれの通路内
に配置される。
【0013】
【実施例】特に図1を参照して、参照番号10は従来の
炉の前壁又は後壁14中に形成された貫通開口12に対
して軸方向に整列して配置されたバーナー組立体を一般
的に示す。炉は開口12に隣接した燃焼室16を規定す
るのに適当な形態の後壁と側壁を含むことが理解され
る。また、バーナー組立体10と同一の追加のバーナー
組立体を収容するために炉の前壁または後壁14には同
様の開口が設けられる。壁14並びに炉の他の壁の内側
表面は適当な熱絶縁材料で張られ、特に図示されていな
いが、燃焼室16はボイラー管で張られることも可能で
あり、該管の中を水等の熱交換流体が蒸気を発生する目
的で従来の方法で循環されることが理解される。
【0014】垂直壁が、連接する上壁、底壁、及び側壁
と共に、炉壁14と平行関係に配置され、従来の方法で
は通例「二次空気」と呼ばれる燃焼支持空気を受理するた
めのプレナム室すなわち風箱を形成することもまた理解
される。
【0015】バーナー組立体10は内側管状部材22と
外側管状部材24とを含む。外側部材24は内側部材2
2の上に同心離隔関係に延長して、炉開口12まで延長
する環状通路26を規定する。接線方向に配置した入口
ダクト28は、後に詳細に説明されるように、燃料と空
気の混合物を管状通路26内に導くために外側環状部材
24と連通する。
【0016】一対の離隔環状板30と32は、ノズル2
0の周りに延長し、該板30の内端は外側管状部材24
の上で終止する。線状部材34は板32の内端からノズ
ル20に対して一般長手方向に延長し、ちょうど壁14
の内側で終止する。追加の環状板38は板30と離隔平
行関係にノズル20の周りに延長する。空気分割スリー
ブ40は板38の内側表面から線状部材34とノズル2
0の間を実質的にノズルと線状部材34と平行関係に延
長し、二つの空気流通路42と44を規定する。
【0017】複数の外側整合羽根46は、板30と32
の間に枢動的に載置され、前記風箱から空気流通路42
と44への二次空気の渦巻きを制御する。同様の方法で
複数の内側整合羽根48は、板30と38の間に枢動的
に載置され環状通路44を通過する二次空気の渦巻きを
更に制限する。図1にはただ二つの整合羽根46と48
しか図示されていないが、更にいくつかの羽根が、図示
されている羽根と円周方向離隔関係に延長する。また、
羽根46と48の枢動的載置は、羽根をシャフトに載置
し(略示的に示す)、板30、32、及び38内に形成
された適当なベアリングでシャフトを軸支する等の従来
の方法によってなされてもよい。さらに、羽根46と4
8の位置はクランク等によって調節し得る。これらの部
品の型式は従来のものなので、図示せず、以下にも詳細
には記載されない。
【0018】風箱から羽根46への空気流入量は、板3
2の外側周縁上に滑動可能に配置され、ノズル20の長
手軸に平行に可動するスリーブ50の動きによって制御
される。細長いウォームギア52は、スリーブ50を動
かすために設けられ、回転可能支持物を設ける板30に
取り付けられたブッシュ54を通って延長する。ウォー
ムギア52は、このウォームギアを回転させるための適
当な駆動手段(図示せず)に適切に接続された一端部
と、ネジ52aを設けた他端部とを持つ。ウォームギア
52のネジ52aは、スリーブ50内に形成された適当
な孔(図示せず)と歯合し、ウォームギアの回転時にス
リーブはノズル20の長手軸に関して長手方向に、板3
0と32によって規定される空気入口を横切って動く。
このように、風箱から空気流通路42と44を通過する
燃焼支持空気の量はスリーブ50の軸方向移動により制
御され得る。穿孔空気フード56は、スリーブ50の下
流直下で板30と32の間に延長し、静圧差測定法によ
るバーナーへの二次空気の流れの独立した測定を可能に
する。これは流れを測定する従来の方法で、測定装置は
図示されない。この整合組立体の詳細は、本発明の譲受
人に譲渡された米国特許第4,348,170号及び第
4,400,451号に示され、記載されており、これ
らの開示は参照によってなされる。
【0019】図2−4はバーナー組立体20の詳細を示
す。図示されるように、内側と外側の管状部材22と2
4の端部、すなわち先端は、それぞれ参照番号22a、
24aで示されるとおり炉開口12に向かって半径方向
内側にわずかにテーパーされる。分割円錐58は、先端
22aと24aの間に延長し、半径方向に離隔し平行で
同軸の二つの通路60と62を規定する。外側通路60
は、外側管状部材24の先端と分割円錐58の間に延長
し、内側通路62は、分割円錐58と内側管状部材22
の先端の間に延長する。通路60と62のそれぞれの一
端は、環状通路26からの燃料/空気混合物を受理し、
通路60と62のそれぞれの他端は、後記する態様にて
炉開口12へ混合物を排出する。
【0020】図2、5、及び6によりわかりやすく示さ
れるように、外側環状通路60は、60度間隔で角度を
つけて間隔をおいた六つのセグメント60aに分割され
る。それぞれのセグメント60aは、通路60中に複数
の楕円形状(断面)の壁64を成形することにより形成
され、該通路は、外側管状部材24と分割円錐58の対
応する面と共に、燃料/空気混合物を通過させる囲まれ
た通路を規定する。それぞれの壁64は、環状通路60
の全長に渡って延長し、通路の排出端に向かって内側に
テーパーする。よって、図5によりわかりやすく示され
るように、それぞれのセグメント60aの楕円形出口開
口は、図6によりわかりやすく示されるように、その入
口開口より小さい。それぞれのセグメント60aの出口
開口は、図2、5、及び6に示されるように楕円形でも
よいが、円形、矩形、または四角形等、他の形状でもよ
い。
【0021】図1によりわかりやすく示されるように、
角度をつけて間隔をおいたクサビ形状の六つの開口66
が、内側空気流通路44(図1)から外側通路60の角
度をつけて間隔をおいたセグメント60aによって占め
られていない部分へ二次空気を入れるように、隣接する
壁64の間に形成される。六つの板68はノズル組み立
て体10の排出端部でそれぞれの開口66の端部の上に
延長する。
【0022】図5及び6によりわかりやすく示されるよ
うに、複数のリブ58aが分割円錐58の内側表面上に
形成され、空気と燃料の混合物が環状室62を通過する
ときに固形の燃料粒を集め、よって燃料粒が炉開口12
に排出される前に濃縮する。
【0023】図3及び4に示されるように、先端70
は、内側管状部材22のテーパー部分22aの端部に形
成され、部材22内に延長し先端の内壁に付着した複数
のロッド72により部材22に対して可動である。ロッ
ド66の他端は、水圧シリンダー等のどんな種類の付勢
装置(図示せず)にも接続可能であり、ロッドと、よっ
て先端70の従来の方法による長手方向の動きを行な
う。従って、先端70の長手方向の動きは内側環状通路
62の有効出口開口を変化させ、この開口を通って流れ
る燃料/空気の量、よって通路60と62の間の相対領
域が制限可能となり、それにより通路60と62の総領
域が変化する。先端70を炉開口12に向かって延長す
ることにより通路62の自由領域が減少し、それにより
通路60と62の総自由領域が減少する。従って、通路
60と62から出る石炭/空気混合物の速度は流れが一
定のとき上昇する。
【0024】石炭がノズルから排出されるときに石炭に
着火するためにノズル20の出口に隣接して適当な着火
装置を設けることができることが理解される。これらの
着火装置は従来のデザインなので、明快であり、図面に
示さない。
【0025】操作において、それぞれのバーナー組立体
10と関連する可動スリーブ50(図1)はそれぞれの
バーナー組立体への空気を正確に釣り合わせるために最
初の始動の間に調整される。最初の釣り合わせ後、バー
ナーの始動と閉鎖の間バーナー組立体への二次空気の流
れを制御するためだけにスリーブ50をさらに動かすこ
とが必要である。しかし、必要であれば、流れの制御は
外側羽根46によってなすことも可能である。
【0026】風箱からの二次空気は、穿孔フード56を
通り、板30と32の間の入口へ通される。空気の軸流
速度と半径方向速度は、空気が、後記する態様にてバー
ナー組立体10から排出される石炭と混合するように、
空気流通路42と44を通過し炉開口12へと流れる
際、整合羽根46及び48によって制御される。燃料、
好ましくは一次空気源内に懸濁され、すなわち随伴され
る粉砕石炭は、それぞれのバーナー組立体10の接線方
向入口から導入され、そこで渦を巻いて環状室26を通
る。入口28内に導入された粉砕石炭は空気より重いの
で、粉砕石炭は、このようにして発生した遠心力のもと
で外側管状部材24の内壁に向けて半径方向外方に容易
に動きやすくなる。その結果、比較的少量の空気と共に
石炭の大半は、外側円筒部材24と分割円錐58との間
に規定される外側環状通路60(図3及び4)に入る。
壁24、外側円筒部材24、及び分割円錐58によって
規定される通路60のセグメント60aの入口端部は、
燃料/空気の流れを六つの均等に間隔をおいた流れに分
割し、該流れは、囲まれたセグメント60aを通過し、
セグメント60aの出口端部から排出され、そしてイグ
ニッション時に六つの独立した火炎パターンを形成す
る。
【0027】環状通路26を通過する燃料/空気混合物
の残部は、分割円錐58と内側管状部材22の間に規定
された内側環状通路62に入る。通路62に入る混合物
は、前述のように、ほとんどが石炭粒の半径方向外側へ
の動きによって生じた空気である。分割円錐58の内側
表面上のリブ58aは石炭粒を集め、よって濃縮し、通
路62の出口端部から排出されるときに、角度をつけて
間隔をおいた通路60からの六つの火炎パターンに包囲
される七つ目の火炎パターンを形成するために充分な石
炭の濃縮がなされる。
【0028】可動先端64の位置は、環状通路60と6
2から排出される燃料/空気混合物の相対量、よって速
度を正確に制御するために調整可能である。内側空気通
路44(図1)からの二次空気は、そのセグメント60
aの間に形成されたクサビ型開口66を通過し、外側環
状通路60に入り、通路60と62から排出される燃料
/空気混合物に二次空気を供給する。着火装置はその後
定状状態燃焼が達成された後、閉鎖される。
【0029】
【発明の効果】前述の結果、いくつかの利点が生じる。
例えば、通路62からの一つの独立火炎パターンを包囲
する通路60からの多数の(図示、記載される実施例で
は六つの)火炎パターンの形成は、より強い火炎放射、
より低い平均火炎温度、及び最高温度における火炎内の
ガス成分のより短い滞留時間を生み、これら全てが窒素
酸化物類の形成を減少させることに寄与する。
【0030】また、二次空気の一部は、通路セグメント
60aの間の開口66によって外側環状通路60を通過
する燃料/空気の流れに導入されることも可能である。
結果として、空気−石炭の流れの総横断面に渡る実質的
に均一な燃料/空気の割合が達成される。また、内側環
状通路62の領域を調節する可動先端70の設置によ
り、60、62双方の通路を通過する燃料/空気の速度
が調節可能となり、それにより二次空気の速度に対する
一次空気の速度を最適化する。
【0031】さらに、バーナー組立体と関連する穿孔空
気フード56に渡る圧力降下は、最初にスリーブ50を
調整してそれぞれのバーナー組立体への二次空気の流れ
を釣り合わせることにより均一化することができるの
で、炉内に渡っての実質的に均一な煙道ガス分配が得ら
れる。またこれにより、共用の風箱が使用可能となり、
この装置をより低い過剰空気で窒素酸化物類と一酸化炭
素両方を大幅に減少して操作することが可能となる。さ
らに、独立した整合羽根46と48の、外側と内側の空
気流通路42と44への設置により、二次空気の分配と
火炎の形が独立して制御されることが可能となり、その
結果、窒素酸化物類の大幅な減少と、制御された混合を
以って両方の流れが平行路上を炉へ入ることによるより
漸定的な一次空気石炭の流れと二次空気の混合がなされ
る。
【0032】本発明の範囲内でいくつかの変更及び追加
が前述のものになされてもよいことが理解される。例え
ば、本発明の装置が化学量論よりも少ない空気の吸気を
許すので、空気を供給して燃焼を完全にするために、必
要があれば上炊き空気口等を設けることができる。ま
た、本発明は、セグメントの数が特定の設計要求にとも
ない変化し得るので、出口に六つの火炎パターンを形成
する六つの通路セグメント60aに限定されるものでは
ない。更に、セグメント60aの出口の形は楕円形であ
る必要はなく、製作需要の指示する他の幾何学的又は独
自のデザインであってもよい。
【0033】当業者にとって自明であるように、添付請
求項に規定される本出願の範囲から離れることなく、本
出願の実施例に対し他の変更や改変をなしてもよい。
【図面の簡単な説明】
前記の簡単な説明、並びに本発明の更なる目的、特徴、
及び利点は、本発明に関する現在好ましいが例示的な実
施態様の以下の詳細な記述により、以下の添付図面に基
づきより充分に認識される:
【図1】図1は、炉開口に隣接して設置された本発明の
バーナー組立体を表わす断面図である。
【図2】図2は、図1のバーナー組立体の一部の部分斜
視図である。
【図3】図3は、図2の3−3線から見た断面図であ
る。
【図4】図4は、図2の4−4線から見た断面図であ
る。
【図5】図5は、図1のバーナー組立体の出口端部の拡
大立面図である。
【図6】図6は、図1のバーナー組立体の入口端部の拡
大立面図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成5年4月27日
【手続補正1】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】発明の詳細な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【発明の詳細な説明】
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、一般的にバーナー組
立体、より詳細には燃料燃焼の結果としての窒素酸化物
類の形成を減少する態様で操作する改良されたバーナー
組立体に関する。
【0002】
【従来の技術】反応器、蒸気発生器等の炉区域で石炭を
燃焼させる典型的な装置において、いくつかのバーナー
は炉の内部と連通して配置され、空気と粉砕石炭の混
合物を燃焼させるため操作する。このような装置におい
て使用されるバーナーは、単一の比較的大きな火炎を形
成するように、一般的に燃料/空気混合物がノズルを通
して連続的に噴射される型式のものである。結果とし
て、火炎の表面領域はその体積に対して比較的小さくな
り、よって平均火炎温度は比較的高くなる。しかし、燃
料/空気混合物の燃料部分が粉砕石炭の形状である場
合、燃焼支持空気の中で利用し得る大気窒素の固定によ
り窒素酸化物類が形成され、これは火炎温度の関数であ
る。火炎温度が2800°F(1537.8°C)を超
えると、燃焼支持空気から除去される固定窒素の量が温
度の上昇に対して指数関数的に上昇する。この状態は最
終燃焼生成物中の高水準の窒素酸化物類の生成を招き、
それが深刻な大気汚染問題の原因となる。窒素酸化物類
は石炭そのものから得られる窒素からも形成され、これ
は火炎温度の直接的な作用ではないが、燃焼工程中に利
用し得る酸素の量に関係される。
【0003】前述を勘案すると、火炎温度を抑制し、燃
焼工程中に利用し得る酸素の量を減少させ、よって窒素
酸化物類の形成を減少させる試みがなされてきた。試み
られた解決策には、二段階燃焼、煙道ガス再循環、バー
ナーへの酸素欠損燃料/空気混合物の導入、及び単一の
大きな火炎の複数の小さな火炎への分割を伴う技術が含
まれている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの試み
は単一ではなにがしかの有益な結果を生むかもしれず、
またある場合には大幅なNOxの減少をもたらすかもし
れないが、なお一層の窒素酸化物類の削減が可能であ
る。
【0005】
【課題を解決するための手段】従って本発明の目的は、
燃料燃焼における窒素酸化物類の生成を大幅に減少する
態様で操作するバーナー組立体を提供することにある。
【0006】本発明の別の目的は、1単位容量あたりの
火炎の表面積が増大され、結果としてより多くの火炎放
射、より低い火炎温度、及び最高温度における火炎内燃
焼構成分のより短い滞留時間を生ずるバーナー組立体を
提供することにある。
【0007】本発明の更に別の目的は、燃焼工程中に燃
料の化学量論的燃焼が利用し得る酸素の量を減少させ
よう調節され、窒素酸化物類形成のそれに付随する削減
を達成する前記の型式のバーナー組立体を提供すること
にある。
【0008】本発明の更に特定の目的は、二つの平行路
においてバーナー出口に二次空気を向け、それぞれを通
る空気の流れ及び渦巻きを個々に制御するために整合手
段が配置された前記の型式のバーナー組立体を提供する
ことにある。
【0009】本発明の他の更に特定の目的は、燃料/空
気混合物が半径方向に間隔をおいた平行な二つの環状通
路を通される前記の型式のバーナー組立体を提供するこ
とにある。
【0010】本発明の更に別の目的は、一方の通路の燃
料部分が濃縮され、単一の火炎パターンを形成する前記
の型式のバーナー組立体を提供することにある。
【0011】本発明の更に別の目的は、他方の通路が角
度をつけて間隔をおいた複数の通路に分割され、単一の
火炎パターンを包囲する複数の火炎パターンを形成する
前記の型式のバーナー組立体を提供することにある。
【0012】これら及びその他の目的を果たすために、
本発明のバーナー組立体は燃料/空気混合物を受理する
ためにその一端に位置する入口と、混合物を排出するた
めにその通路の他端に位置する出口とを持つ環状通路を
含む。円錐分割部材が通路を二つの半径方向隔離通路に
分割するように環状通路内に配置される。外側の通路は
燃料/空気混合物を分割するために角度をつけて間隔を
おいた複数のセグメントに分割され、そのため燃料のイ
グニッション時に複数の火炎パターンが形成される。内
側表面にはリブが設けられ、他方の内側通路を規定し、
該内側通路は、通路から排出された燃料を濃縮し、複数
の火炎パターンに包囲されるもう一つの火炎パターンを
形成する。二次空気はバーナーの周りに延長する二本の
平行路内の出口に向かって導かれ、通路内を流れる空気
の量と渦巻きを調節するために複数の整合羽根がそれぞ
れの通路内に配置される。
【0013】
【実施例】特に図1を参照して、参照番号10は従来の
炉の前壁又は後壁14に形成された貫通開口12に対し
て軸方向に整列して配置されたバーナー組立体を一般的
に示す。炉は開口12にすぐ隣接した燃焼室16を規定
するのに適当な形態の後壁と側壁を含むことが理解され
る。また、バーナー組立体10と同一の追加のバーナー
組立体を収容するために炉の前壁または後壁14には同
様の開口が設けられる。壁14並びに炉の他の壁の内側
表面は適当な熱絶縁材料で張られ、特に図示されていな
いが、燃焼室16はボイラー管で張られることも可能で
あり、該管の中を水等の熱交換流体が蒸気を発生する目
的で慣用の態様で循環されることが理解される。
【0014】垂直壁が、連接する上壁、底壁、及び側壁
と共に、炉壁14と平行関係に配置され、慣用の態様
は通「二次空気」と呼ばれる燃焼支持空気を受理するた
めのプレナム室すなわち風箱を形成することもまた理解
される。
【0015】バーナー組立体10は内側管状部材22と
外側管状部材24とを含む。外側部材24は内側部材2
に対して同心離隔関係に該部材を越えて延長して、炉
開口12まで延長する環状通路26を規定する。接線方
向に配置した入口ダクト28は、後に詳細に説明される
ように、燃料と空気の混合物を管状通路26内に導く
ために外側環状部材24と連通する。
【0016】一対の離隔環状板30と32は、ノズル
20の周りに延長し、該板30の内端は外側管状部材2
4の上で終止する。線状部材34は板32の内端からノ
ズル20に対してほぼ長手方向に延長し、ちょうど壁1
4の内側で終止する。追加の環状板38は板30と離隔
平行関係にノズル20の周りに延長する。空気分割スリ
ーブ40は板38の内側表面から線状部材34とノズル
20の間を実質的にノズルと線状部材34と平行関係に
延長し、二つの空気流通路42と44を規定する。
【0017】複数の外側整合羽根46は、板30と32
の間に枢動的に載置され、前記風箱から空気流通路42
と44への二次空気の渦巻きを制御する。同様の態様
複数の内側整合羽根48は、板30と38の間に枢動的
に載置され環状通路44を通過する二次空気の渦巻きを
更に調節する。図1にはただ二つの整合羽根46と48
しか図示されていないが、更にいくつかの羽根が、図示
されている羽根と円周方向離隔関係に延長する。また、
羽根46と48の枢動的載置は、羽根をシャフトに載置
し(略示的に示す)、板30、32、及び38内に形成
された適当なベアリングでシャフトを軸支する等の慣用
の態様によってなされてもよい。さらに、羽根46と4
8の位置はクランク等によって調節し得る。これらの部
品の型式は従来のものなので、図示せず、以下にも詳細
には記載されない。
【0018】風箱から羽根46への空気流量は、板32
の外側周縁上に滑動可能に配置され、ノズル20の長手
軸に平行に可動するスリーブ50の動きによって制御さ
れる。細長いウォームギア52は、スリーブ50を動か
すために設けられ、回転可能支持物を設けるため、板3
0に取り付けられたブッシュ54を通って延長する。ウ
ォームギア52は、このウォームギアを回転させるため
の適当な駆動手段(図示せず)に適切に接続された一端
部と、ネジ52aを設けた他端部とを持つ。ウォームギ
ア52のネジ52aは、スリーブ50内に形成された適
当な孔(図示せず)と歯合し、ウォームギアの回転時に
スリーブはノズル20の長手軸に関して長手方向に、板
30と32によって規定される空気入口を横切って動
く。このように、空気流通路42と44を通過する風箱
からの燃焼支持空気の量はスリーブ50の軸方向移動に
より制御され得る。穿孔空気フード56は、スリーブ5
0の下流直下で板30と32の間に延長し、静圧差測定
法によるバーナーへの二次空気の流れの独立した測定を
可能にする。これは流れを測定する従来の手段で、測定
装置は図示されない。この整合組立体の詳細は、本発明
の譲受人に譲渡された米国特許第4,348,170号
及び第4,400,451号に示され、記載されて
【0019】図2−4はバーナー組立体20の詳細を示
す。図示されるように、内側と外側の管状部材22と2
4の端部、すなわち先端は、それぞれ参照番号22a、
24aで示されるとおり炉開口12に向かって半径方向
内側にわずかにテーパーされる。分割円錐58は、先
端22aと24aの間に延長し、半径方向に離隔し平行
で同軸の二つの通路60と62を規定する。外側通路6
0は、外側部材24の先端と分割円錐58の間に
延長し、内側通路62は、分割円錐58と内側管状部
材22の先端の間に延長する。通路60と62のそれぞ
れの一端は、環状通路26からの燃料/空気混合物を受
理し、通路60と62のそれぞれの他端は、後記する態
様にて炉開口12へ混合物を排出する。
【0020】図2、5、及び6によりわかりやすく示さ
れるように、外側環状通路60は、60度間隔で角度を
つけて間隔をおいた六つのセグメント60aに分割され
る。それぞれのセグメント60aは、通路60中に複数
の楕円形状(断面)の壁64を成形することにより形成
され、該通路は、外側管状部材24と分割円錐58の
対応する面と共に、燃料/空気混合物を通過させる囲ま
れた通路を規定する。それぞれの壁64は、環状通路6
0の全長に渡って延長し、通路の排出端に向かって内側
にテーパーする。よって、図5によりわかりやすく示さ
れるように、それぞれのセグメント60aの楕円形出口
開口は、図6によりわかりやすく示されるように、その
入口開口より小さい。それぞれのセグメント60aの出
口開口は、図2、5、及び6に示されるように楕円形で
もよいが、円形、矩形、または四角形等、他の形状でも
よい。
【0021】図1によりわかりやすく示されるように、
角度をつけて間隔をおいたクサビ形状の六つの開口66
が、内側空気流通路44(図1)から外側通路60の角
度をつけて間隔をおいたセグメント60aによって占め
られていない部分へ二次空気を入れるように、隣接する
壁64の間に形成される。六つの板68はノズル組立体
10の排出端部でそれぞれの開口66の端部を越えて
長する。
【0022】図5及び6によりわかりやすく示されるよ
うに、複数のリブ58aが分割円錐58の内側表面上
に形成され、空気と燃料の混合物が環状室62を通過
するときに固形の燃料粒を集め、よって燃料粒が炉開口
12に排出される前に濃縮する。
【0023】図3及び4に示されるように、先端70
は、内側管状部材22のテーパー部分22aの端部に形
成され、部材22内に延長し先端の内壁に付着した複数
のロッド72により部材22に対して可動である。ロッ
ド66の他端は、水圧シリンダー等のどんな種類の付勢
装置(図示せず)にも接続可能であり、ロッドと、よっ
て先端70の慣用の態様による長手方向の動きを行な
う。従って、先端70の長手方向の動きは内側環状通路
62の有効出口開口を変化させ、この開口を通って流れ
る燃料/空気の量、よって通路60と62の間の相対領
域が調節可能となり、それにより通路60と62の総領
域が変化する。先端70を炉開口12に向かって延長す
ることにより通路62の自由領域が減少し、それにより
通路60と62の総自由領域が減少する。従って、通路
60と62から出る石炭/空気混合物の速度は流れが一
定のとき上昇する。
【0024】石炭がノズルから排出されるときに石炭に
着火するためにノズル20の出口に隣接して適当な着火
装置を設けることができることが理解される。これらの
着火装置は慣用の設計なので、明であり、図面に示さ
ない。
【0025】操作において、それぞれのバーナー組立体
10と関連する可動スリーブ50(図1)はそれぞれの
バーナー組立体への空気を正確に釣り合わせるために最
初の始動の間に調整される。最初の釣り合わせ後、バー
ナーの始動と閉鎖の間バーナー組立体への二次空気の流
れを制御するためだけにスリーブ50をさらに動かすこ
とが必要である。しかし、必要であれば、流れの制御は
外側羽根46によってなすことも可能である。
【0026】風箱からの二次空気は、穿孔フード56を
通り、板30と32の間の入口へ通される。空気の軸流
速度と半径方向速度は、空気が、後記する態様にてバー
ナー組立体10から排出される石炭と混合するように、
空気流通路42と44を通過し炉開口12へと流れる
際、整合羽根46及び48によって制御される。燃料、
好ましくは一次空気源内に懸濁され、すなわち随伴され
る粉砕石炭は、それぞれのバーナー組立体10の接線方
向入口から導入され、そこで渦を巻いて環状室26を通
る。入口28内に導入された粉砕石炭は空気より重いの
で、粉砕石炭は、このようにして発生した遠心力のもと
で外側管状部材24の内壁に向けて半径方向外方に容易
に動きやすくなる。その結果、比較的少量の空気と共に
石炭の大半は、外側部材24と分割円錐58との間
に規定される外側環状通路60(図3及び4)に入る。
壁24、外側部材24、及び分割円錐58によって
規定される通路60のセグメント60aの入口端部は、
燃料/空気の流れを六つの均等に間隔をおいた流れに分
割し、該流れは、囲まれたセグメント60aを通過し、
セグメント60aの出口端部から排出され、そしてイグ
ニッション時に六つの別個の火炎パターンを形成する。
【0027】環状通路26を通過する燃料/空気混合物
の残部は、分割円錐58と内側管状部材22の間に規
定された内側環状通路62に入る。通路62に入る混合
物は、前述のように、ほとんどが石炭粒の半径方向外側
への動きによって生じた空気である。分割円錐58の
内側表面上のリブ58aは石炭粒を集め、よって濃縮
し、通路62の出口端部から排出されるときに、角度を
つけて間隔をおいた通路60からの六つの火炎パターン
に包囲される七つ目の火炎パターンを形成するために充
分な石炭の濃縮がなされる。
【0028】可動先端64の位置は、環状通路60と6
2から排出される燃料/空気混合物の相対量、よって速
度を正確に制御するために調整可能である。内側空気通
路44(図1)からの二次空気は、そのセグメント60
aの間に形成されたクサビ型開口66を通過し、外側環
状通路60に入り、通路60と62から排出される燃料
/空気混合物に二次空気を供給する。着火装置はその後
定状状態燃焼が達成された後、閉鎖される。
【0029】
【発明の効果】前述の結果、いくつかの利点が生じる。
例えば、通路62からの一つの独立火炎パターンを包囲
する通路60からの多数の(図示、記載される実施例で
は六つの)火炎パターンの形成は、より強い火炎放射、
より低い平均火炎温度、及び最高温度における火炎内の
ガス成分のより短い滞留時間を生み、これら全てが窒素
酸化物類の形成を減少させることに寄与する。
【0030】また、二次空気の一部は、通路セグメント
60aの間の開口66によって外側環状通路60を通過
する燃料/空気の流れに導入されることも可能である。
結果として、空気−石炭の流れの総横断面に渡る実質的
に均一な燃料/空気の割合が達成される。また、内側環
状通路62の領域を調節する可動先端70の設置によ
り、60、62双方の通路を通過する燃料/空気の速度
が調節可能となり、それにより二次空気の速度に対する
一次空気の速度を最適化する。
【0031】さらに、バーナー組立体と関連する穿孔空
気フード56を横切る圧力降下は、最初にスリーブ50
を調整してそれぞれのバーナー組立体への二次空気の流
れを釣り合わせることにより均一化することができるの
で、炉内に渡って実質的に均一な煙道ガス分配が得られ
る。またこれにより、共用の風箱が使用可能となり、こ
の装置をより低い過剰空気で窒素酸化物類と一酸化炭素
両方を大幅に減少して操作することが可能となる。さら
に、別個の整合羽根46と48の、外側と内側の空気流
通路42と44への設置により、二次空気の分配と火炎
の形が独立して制御されることが可能となり、その結
果、窒素酸化物類の大幅な減少と、制御された混合を以
って両方の流れが平行路上を炉へ入ることによるより漸
定的な一次空気石炭の流れと二次空気の混合がなされ
る。
【0032】本発明の範囲内でいくつかの変更及び追加
が前述のものになされてもよいことが理解される。例え
ば、本発明の装置が化学量論よりも少ない空気の吸気を
許すので、空気を供給して燃焼を完全にするために、必
要があれば上炊き空気口等を設けることができる。ま
た、本発明は、セグメントの数が特定の設計要求にとも
ない変化し得るので、出口に六つの火炎パターンを形成
する六つの通路セグメント60aに限定されるものでは
ない。更に、セグメント60aの出口の形は楕円形であ
る必要はなく、製作需要の指示する他の幾何学的又は独
自のデザインであってもよい。
【0033】当業者にとって自明であるように、添付請
求項に規定される本発明の範囲から離れることなく、本
発明の実施態様に対し他の変更や改変をなしてもよい。
【手続補正2】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】 前記の簡単な説明、並びに本発明の更なる目的、特徴、
及び利点は、本発明に関する現在好ましいが例示的な実
施態様の以下の詳細な記述により、以下の添付図面に基
づきより充分に認識される:
【図1】図1は、炉開口に隣接して設置された本発明の
バーナー組立体を表わす断面図である。
【図2】図2は、図1のバーナー組立体の一部の部分斜
視図である。
【図3】図3は、図2の3−3線に沿う断面図である。
【図4】図4は、図2の4−4線に沿う断面図である。
【図5】図5は、図1のバーナー組立体の出口端部の拡
大立面図である。
【図6】図6は、図1のバーナー組立体の入口端部の拡
大立面図である。
【手続補正3】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項1】 環状通路を規定する手段と、該通路に燃
    料/空気混合物を供給するための手段と、該混合物を受
    理するために前記通路の一端に位置する入口と、前記混
    合物を排出するために前記通路の他端に位置する出口
    と、前記通路を半径方向に離隔した二つの平行路に分割
    するために前記環状通路内に配置された第一の分割手段
    と、前記平行路の一方の少なくとも一部を、角度をつけ
    て間隔をおいた複数のセグメントに分割し、前記混合物
    を前記出口から排出して前記燃料を燃焼させる際、複数
    の火炎パターンが形成される第二の分割手段と、前記混
    合物の燃料部分を濃縮するために前記他方の通路と関連
    し、前記出口から前記燃料部分を排出して前記燃料部分
    を燃焼させる際、追加の火炎パターンが形成される手段
    とからなるバーナー組立体。
  2. 【請求項2】 環状通路を規定する手段と、前記通路へ
    燃料/空気混合物を供給するための手段と、該混合物を
    受理するために前記通路の一端に位置する入口と、前記
    混合物を排出するために前記通路の他端に位置する出口
    と、前記混合物を半径方向に離隔した二本の流れによっ
    て排出するように、前記通路を半径方向に離隔した二本
    の平行路に分割するために前記環状通路内に配置された
    分割手段と、前記一方の通路を通過する流れの燃料部分
    を濃縮するために前記通路の一方と関連し、前記後者の
    流れを前記出口から排出して前記燃料部分を燃焼させる
    際、別個の火炎パターンが形成される手段とからなるバ
    ーナー組立体。
  3. 【請求項3】 燃料/空気混合物を受理するための管状
    手段と、前記管状手段から排出するように前記混合物の
    一部の燃料部分を濃縮し、前記燃料部分を燃焼させる
    際、単一の火炎パターンが形成されるための手段と、前
    記混合物の燃料部分を燃焼させた際、前記単一の火炎パ
    ターンを包囲する角度をつけて間隔をおいた複数の火炎
    パターンが形成される方法で、角度をつけて間隔をおい
    た複数の流れによって前記混合物の残部を排出するため
    の手段とからなるバーナー組立体。
  4. 【請求項4】 燃料/空気混合物を炉開口内へ排出する
    方法で、前記開口に隣接して環状通路を規定する工程
    と、燃料/空気混合物を前記通路へ供給する工程と、前
    記混合物が前記通路を通過する際に、前記混合物を半径
    方向に離隔した二つの流れに分割する工程と、前記流れ
    の一方の燃料部分を濃縮し、前記後者の燃料部分を前記
    開口へ向けて排出し前記燃料部分を燃焼させる際、独立
    した火炎パターンが形成される工程とからなる燃料/空
    気混合物を炉開口内へ排出する方法。
JP5010784A 1992-01-27 1993-01-26 分割流バーナー組立体 Expired - Fee Related JPH0792210B2 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US82655792A 1992-01-27 1992-01-27
US826,557 1992-01-27

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH0611109A true JPH0611109A (ja) 1994-01-21
JPH0792210B2 JPH0792210B2 (ja) 1995-10-09

Family

ID=25246886

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP5010784A Expired - Fee Related JPH0792210B2 (ja) 1992-01-27 1993-01-26 分割流バーナー組立体

Country Status (7)

Country Link
US (2) US5347937A (ja)
EP (1) EP0554014B1 (ja)
JP (1) JPH0792210B2 (ja)
CN (1) CN1049963C (ja)
CA (1) CA2086399C (ja)
ES (1) ES2108817T3 (ja)
MX (1) MX9300192A (ja)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011112345A (ja) * 2009-11-30 2011-06-09 Ihi Corp 多燃料用バーナ装置
JP2011112347A (ja) * 2009-11-30 2011-06-09 Ihi Corp 燃焼空気調整装置
JP2014102043A (ja) * 2012-11-21 2014-06-05 Ihi Corp バイオマスバーナ
JP2014105892A (ja) * 2012-11-26 2014-06-09 Ihi Corp バーナ
KR101653650B1 (ko) * 2016-03-08 2016-09-05 한국해양과학기술원 해저 퇴적층 음향특성 측정 장치

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FI94151C (fi) * 1992-06-01 1995-07-25 Outokumpu Research Oy Tapa sulatusuuniin syötettävän reaktiokaasun syötön säätämiseksi ja tähän tarkoitettu monikäyttöpoltin
IN187412B (ja) * 1992-09-02 2002-04-20 Northern Eng Ind
US5542839A (en) * 1994-01-31 1996-08-06 Gas Research Institute Temperature controlled low emissions burner
JP3140299B2 (ja) * 1994-06-30 2001-03-05 株式会社日立製作所 微粉炭バーナ及びその使用方法
CA2162244C (en) * 1994-11-14 1999-04-27 Hideaki Oota Pulverized coal combustion burner
US5724897A (en) * 1994-12-20 1998-03-10 Duquesne Light Company Split flame burner for reducing NOx formation
US5568777A (en) * 1994-12-20 1996-10-29 Duquesne Light Company Split flame burner for reducing NOx formation
US5605103A (en) * 1995-09-11 1997-02-25 The Babcock & Wilcox Company Internal pitch impeller for a coal burner
US5983809A (en) * 1996-02-06 1999-11-16 Foster Wheeler Energy International, Inc. Burner assembly with low erosion inlet elbow
US5746143A (en) * 1996-02-06 1998-05-05 Vatsky; Joel Combustion system for a coal-fired furnace having an air nozzle for discharging air along the inner surface of a furnace wall
US5765488A (en) * 1996-02-13 1998-06-16 Foster Wheeler Energy Corporation Cyclone furnace combustion system and method utilizing a coal burner
US5713291A (en) * 1996-04-03 1998-02-03 The Babcock & Wilcox Company Rotated multi-cylinder air delivery port
US5857419A (en) * 1996-06-20 1999-01-12 Selas Corporation Of America Converging burner tip
DK0836049T3 (da) * 1996-10-08 2002-04-08 Enel Spa Injektionsdyse til pulveriseret kul
US5762007A (en) * 1996-12-23 1998-06-09 Vatsky; Joel Fuel injector for use in a furnace
US5791065A (en) * 1997-02-06 1998-08-11 Asea Brown Boveri, Inc. Gas heated paper dryer
FR2772888B1 (fr) * 1997-12-24 2000-03-10 Pillard Chauffage Amelioration aux bruleurs a combustible solide
EP1472494A4 (en) * 2002-02-07 2009-12-09 Siemens Energy Inc OUTER AIR OPENING AND OVEN SYSTEM
US7494337B2 (en) * 2004-04-22 2009-02-24 Thomas & Betts International, Inc. Apparatus and method for providing multiple stages of fuel
US7726386B2 (en) * 2005-01-14 2010-06-01 Thomas & Betts International, Inc. Burner port shield
RU2378519C2 (ru) * 2005-04-05 2010-01-10 Саргас Ас Тепловая электростанция с уменьшенным содержанием co2 и способ выработки электроэнергии из угольного топлива
EP1995517A1 (en) * 2006-03-14 2008-11-26 Babcock-Hitachi K.K. In-furnace gas injection port
US7739967B2 (en) * 2006-04-10 2010-06-22 Alstom Technology Ltd Pulverized solid fuel nozzle assembly
DE102007021925B4 (de) * 2007-05-10 2014-05-28 Siemens Aktiengesellschaft Kompakt-Kohlenstaubbrenner
US20090297996A1 (en) * 2008-05-28 2009-12-03 Advanced Burner Technologies Corporation Fuel injector for low NOx furnace
PL2379978T3 (pl) * 2008-12-19 2014-07-31 Fraunhofer Ges Forschung Dystrybutor płynów z symetrią obrotową
CN101846315B (zh) * 2009-03-24 2012-07-04 烟台龙源电力技术股份有限公司 煤粉浓缩装置和包含该煤粉浓缩装置的内燃式煤粉燃烧器
CN101985558B (zh) * 2010-08-19 2012-01-04 西峡龙成特种材料有限公司 煤物质的分解设备
CN101984022B (zh) * 2010-10-26 2011-08-10 西峡龙成特种材料有限公司 多管外热式煤粉分解设备
DE102011018697A1 (de) * 2011-04-26 2012-10-31 Babcock Borsig Steinmüller Gmbh Brenner für partikelförmigen Brennstoff
CA2994119A1 (en) * 2015-07-31 2017-02-09 Nuvera Fuel Cells, LLC Burner assembly with low nox emissions

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01117414U (ja) * 1988-02-04 1989-08-08
JPH0225083A (ja) * 1988-07-14 1990-01-26 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> ガラス導波路レーザおよび増幅器の製造方法

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US246321A (en) * 1881-08-30 Hydrocarbon-furnace
CH136320A (de) * 1928-12-10 1929-11-15 Hufschmidt Karl Brenner für Kohlenstaubfeuerungen.
GB325057A (en) * 1928-12-22 1930-02-13 Sydney Asline Ward Improvements in or relating to burners for pulverulent fuel
US2399234A (en) * 1942-02-14 1946-04-30 Comb Eng Co Inc Pulverized fuel burner
DE1007931B (de) * 1952-07-12 1957-05-09 Iaofuia Ofenbau Union G M B H Brenner fuer Industrieoefen
GB775730A (en) * 1954-07-29 1957-05-29 Foster Wheeler Ltd Improvements in pulverized fuel burners
SU140938A1 (ru) * 1960-05-28 1960-11-30 В.Д. Кригмонт Турбулентно-струйна горелка
US3944142A (en) * 1974-03-22 1976-03-16 Foster Wheeler Energy Corporation Split stream burner assembly
US3897199A (en) * 1974-07-05 1975-07-29 Foster Wheeler Corp Burner assembly having a tertiary air nozzle
US4043512A (en) * 1976-01-23 1977-08-23 Foster Wheeler Energy Corporation Coal burner
JPS52140921A (en) * 1976-05-20 1977-11-24 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Pulverized coal burner
US4116388A (en) * 1977-02-10 1978-09-26 Foster Wheeler Energy Corporation Burner nozzle
JPS5415974A (en) * 1977-04-19 1979-02-06 Fradin Albert Method and apparatus for manufacturing fiber reinforced pipe
JPS54159741A (en) * 1978-06-07 1979-12-17 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Powdery fuel burner
JPS54159743A (en) * 1978-06-07 1979-12-17 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Powder fuel combustion burner
US4223615A (en) * 1978-08-07 1980-09-23 Kvb, Inc. Low nox coal burner
JPS5533551A (en) * 1978-08-31 1980-03-08 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Pulverized-coal burner
US4348170A (en) * 1980-06-04 1982-09-07 Foster Wheeler Energy Corporation Dual register, split stream burner assembly with divider cone
US4400151A (en) * 1980-06-04 1983-08-23 Foster Wheeler Energy Corporation Controlled flow, split stream burner assembly
JPS57202402A (en) * 1981-06-05 1982-12-11 Nippon Furnace Kogyo Kaisha Ltd Combustion device for pulverized coal
US4421039A (en) * 1981-09-24 1983-12-20 Combustion Engineering, Inc. Pulverized coal-fired burner
US4443182A (en) * 1981-11-10 1984-04-17 Hauck Manufacturing Company Burner and method
US4611543A (en) * 1981-12-17 1986-09-16 Combustion Engineering, Inc. Restrictor application for in line gas entrained solids redistribution
US4412496A (en) * 1982-04-27 1983-11-01 Foster Wheeler Energy Corp. Combustion system and method for a coal-fired furnace utilizing a low load coal burner
JPS592990A (ja) * 1982-06-30 1984-01-09 Nippon Marine Eng Kk 船舶用ランプ装置
US4497263A (en) * 1983-03-07 1985-02-05 Foster Wheeler Energy Corporation Combustion system and method for a coal-fired furnace utilizing a wide turn-down burner
JP2638040B2 (ja) * 1988-02-23 1997-08-06 バブコツク日立株式会社 微粉炭燃焼装置
ES2050791T3 (es) * 1988-03-04 1994-06-01 Northern Eng Ind Quemador para la combustion de combustible pulverizado.
JP2776572B2 (ja) * 1989-07-17 1998-07-16 バブコツク日立株式会社 微粉炭バーナ

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01117414U (ja) * 1988-02-04 1989-08-08
JPH0225083A (ja) * 1988-07-14 1990-01-26 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> ガラス導波路レーザおよび増幅器の製造方法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011112345A (ja) * 2009-11-30 2011-06-09 Ihi Corp 多燃料用バーナ装置
JP2011112347A (ja) * 2009-11-30 2011-06-09 Ihi Corp 燃焼空気調整装置
JP2014102043A (ja) * 2012-11-21 2014-06-05 Ihi Corp バイオマスバーナ
JP2014105892A (ja) * 2012-11-26 2014-06-09 Ihi Corp バーナ
KR101653650B1 (ko) * 2016-03-08 2016-09-05 한국해양과학기술원 해저 퇴적층 음향특성 측정 장치

Also Published As

Publication number Publication date
US5408943A (en) 1995-04-25
CA2086399A1 (en) 1993-07-28
MX9300192A (es) 1993-07-01
EP0554014A3 (en) 1993-09-22
CA2086399C (en) 2004-03-30
US5347937A (en) 1994-09-20
EP0554014A2 (en) 1993-08-04
EP0554014B1 (en) 1997-10-15
JPH0792210B2 (ja) 1995-10-09
ES2108817T3 (es) 1998-01-01
CN1049963C (zh) 2000-03-01
CN1075359A (zh) 1993-08-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH0611109A (ja) 分割流バーナー組立体
US4348170A (en) Dual register, split stream burner assembly with divider cone
EP0343767B1 (en) Burner for the combustion of pulverised fuel
US4400151A (en) Controlled flow, split stream burner assembly
US5674066A (en) Burner
US6230635B1 (en) Device and method for combustion of fuel
US5011400A (en) Controlled flow split steam burner assembly with sorbent injection
JPH0531049B2 (ja)
JPH0454843B2 (ja)
CA1218265A (en) Combustion system and method for a coal-fired furnace utilizing a wide turn-down burner
US5388536A (en) Low NOx burner
SE439363B (sv) Brennare for kvevehaltiga brenslen
US6145450A (en) Burner assembly with air stabilizer vane
CA1254444A (en) Controlled flow split stream burner assembly with sorbent injection
US4604052A (en) Dual-water mixture fuel burner
EP0945678B1 (en) Low NOx burner for liquid and gaseous fuels
JPH08312918A (ja) 短炎xclバーナー
US4201539A (en) Flame forming burner
JPH0159481B2 (ja)
CN1080142C (zh) 双流切向进入式喷嘴
EP0118455B1 (en) Pulverized solid fuel burning apparatus
BG65334B1 (bg) Горелка и метод за изгаряне на прахообразно гориво
GB2079925A (en) Dual register, split stream burner assembly
CA1204342A (en) Dual register, split stream burner assembly
RU1815504C (ru) Пылеконцентратор

Legal Events

Date Code Title Description
R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071009

Year of fee payment: 12

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081009

Year of fee payment: 13

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091009

Year of fee payment: 14

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091009

Year of fee payment: 14

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101009

Year of fee payment: 15

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees