JPH06107186A - ステアリング装置の振動抑制装置 - Google Patents
ステアリング装置の振動抑制装置Info
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- JPH06107186A JPH06107186A JP4259972A JP25997292A JPH06107186A JP H06107186 A JPH06107186 A JP H06107186A JP 4259972 A JP4259972 A JP 4259972A JP 25997292 A JP25997292 A JP 25997292A JP H06107186 A JPH06107186 A JP H06107186A
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- Japan
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- steering
- elastic body
- shaft
- upper shaft
- conical surface
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- Steering Controls (AREA)
- Steering-Linkage Mechanisms And Four-Wheel Steering (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 テレスコピックコラム機構によってステアリ
ングシャフトの長さを変化させて、これによりステアリ
ング装置の振動周波数が変化すると、自動的にダイナミ
ックダンパの振動周波数が調整されて、ステアリング装
置の振動を十分に抑制する。 【構成】 アッパーシャフト２に上側が小径になる円錐
面５を軸周面に形成し、該アッパーシャフト２の外側に
あるステアリングチューブ３に固着されたホルダ６が弾
性体９を支持し、該弾性体９の一端には前記円錐面５に
摺接する摺接部位８が固着され、他端には質量体７が固
着されて、ホルダ６と質量体７との間に変形有効間隔１
２を置いたことを特徴とする。
ングシャフトの長さを変化させて、これによりステアリ
ング装置の振動周波数が変化すると、自動的にダイナミ
ックダンパの振動周波数が調整されて、ステアリング装
置の振動を十分に抑制する。 【構成】 アッパーシャフト２に上側が小径になる円錐
面５を軸周面に形成し、該アッパーシャフト２の外側に
あるステアリングチューブ３に固着されたホルダ６が弾
性体９を支持し、該弾性体９の一端には前記円錐面５に
摺接する摺接部位８が固着され、他端には質量体７が固
着されて、ホルダ６と質量体７との間に変形有効間隔１
２を置いたことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、テレスコピックコラム
機構を介してステアリングシャフトの長さを変えること
によって、ステアリング装置の振動周波数の変化に対応
して、自動的にダイナミックダンパの振動周波数が調整
されるステアリング装置の振動抑制装置に関する。
機構を介してステアリングシャフトの長さを変えること
によって、ステアリング装置の振動周波数の変化に対応
して、自動的にダイナミックダンパの振動周波数が調整
されるステアリング装置の振動抑制装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の走行中に、ステアリング装置に
生じる振動を抑制するための方法として、ステアリング
装置にダイナミックダンパを設けることが行われてき
た。従来のステアリング装置の振動抑制装置としては、
例えば実開昭５９−１５４４５２号公報に記載されてい
るものがある。
生じる振動を抑制するための方法として、ステアリング
装置にダイナミックダンパを設けることが行われてき
た。従来のステアリング装置の振動抑制装置としては、
例えば実開昭５９−１５４４５２号公報に記載されてい
るものがある。
【０００３】かかるステアリング装置の振動抑制装置
は、ダイナミックダンパが、ステアリングホイールのパ
ッドマークとプラスチックインサートとの間に形成され
ている中空空間に収容され、該ダイナミックダンパは、
カップ状支持金具の外周を環状に包囲する質量体と、こ
の質量体をカップ状支持金具の左右の対向側壁に支持す
るゴムとから構成されている。ここで、ゴムは両端にお
いてそれぞれカップ状支持金具の外周面と質量体の内周
面とに固着されており、こうして構成されたダイナミッ
クダンパは、ステアリング装置の振動に伴って逆位相で
振動して、該ステアリング装置の振動を抑制する。
は、ダイナミックダンパが、ステアリングホイールのパ
ッドマークとプラスチックインサートとの間に形成され
ている中空空間に収容され、該ダイナミックダンパは、
カップ状支持金具の外周を環状に包囲する質量体と、こ
の質量体をカップ状支持金具の左右の対向側壁に支持す
るゴムとから構成されている。ここで、ゴムは両端にお
いてそれぞれカップ状支持金具の外周面と質量体の内周
面とに固着されており、こうして構成されたダイナミッ
クダンパは、ステアリング装置の振動に伴って逆位相で
振動して、該ステアリング装置の振動を抑制する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、テレス
コピックコラム機構を有するステアリング装置において
は、ステアリングシャフトの長さを変えることができる
ため、これによってステアリングシャフトのばね定数が
変化して、ステアリング装置の振動周波数が変化する。
従って、上記従来例にあっては、ダイナミックダンパの
振動周波数が一定であって調整できないため、ステアリ
ングシャフトの長さによっては、振動を減衰させる効果
が十分に得られないという欠点があった。
コピックコラム機構を有するステアリング装置において
は、ステアリングシャフトの長さを変えることができる
ため、これによってステアリングシャフトのばね定数が
変化して、ステアリング装置の振動周波数が変化する。
従って、上記従来例にあっては、ダイナミックダンパの
振動周波数が一定であって調整できないため、ステアリ
ングシャフトの長さによっては、振動を減衰させる効果
が十分に得られないという欠点があった。
【０００５】そこで、本発明は上記従来例の未解決の課
題に着目してなされたものであり、テレスコピックコラ
ム機構によってステアリングシャフトの長さを変化させ
て、これによりステアリング装置の振動周波数が変化す
ると、自動的にダイナミックダンパの振動周波数が調整
されて、ステアリング装置の振動を十分に減衰させるこ
とを目的としている。
題に着目してなされたものであり、テレスコピックコラ
ム機構によってステアリングシャフトの長さを変化させ
て、これによりステアリング装置の振動周波数が変化す
ると、自動的にダイナミックダンパの振動周波数が調整
されて、ステアリング装置の振動を十分に減衰させるこ
とを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】要するに本発明は、テレ
スコピックコラム機構を有するステアリング装置におい
て、アッパーシャフトに上側が小径になる円錐面を軸周
面に形成し、ステアリングチューブが前記アッパーシャ
フトの外側にあって、該アッパーシャフトを回転自在且
つ軸方向に移動自在に支持しており、一端の摺接部位が
前記円錐面に摺接する弾性体が、該円錐面に対して前記
アッパーシャフトの軸に交差する方向に進退自在に、支
持手段によってステアリングチューブに支持されてお
り、該弾性体の他端には質量体が固定され、前記円錐面
に向けて付勢手段によって付勢され、前記支持手段と質
量体との間に前記弾性体の変形を許容する変形有効間隔
を置いたことを特徴とする。かくして、前記変形有効間
隔を置いた弾性体と質量体とによってダイナミックダン
パが構成される。
スコピックコラム機構を有するステアリング装置におい
て、アッパーシャフトに上側が小径になる円錐面を軸周
面に形成し、ステアリングチューブが前記アッパーシャ
フトの外側にあって、該アッパーシャフトを回転自在且
つ軸方向に移動自在に支持しており、一端の摺接部位が
前記円錐面に摺接する弾性体が、該円錐面に対して前記
アッパーシャフトの軸に交差する方向に進退自在に、支
持手段によってステアリングチューブに支持されてお
り、該弾性体の他端には質量体が固定され、前記円錐面
に向けて付勢手段によって付勢され、前記支持手段と質
量体との間に前記弾性体の変形を許容する変形有効間隔
を置いたことを特徴とする。かくして、前記変形有効間
隔を置いた弾性体と質量体とによってダイナミックダン
パが構成される。
【０００７】
【作用】本発明においては、テレスコピックコラム機構
によって、ステアリングシャフトの下部をなすロアシャ
フトに対して、同上部をなすアッパーシャフトを軸方向
に移動することができる。ここで、アッパーシャフトに
は上側が小径になる円錐面を軸周囲に形成してあるの
で、ステアリングシャフトの長さが長くなるようにアッ
パーシャフトを上方に移動すると、円錐面に摺接する弾
性体がアッパーシャフトの軸から遠ざかる方向に移動す
る。逆に、ステアリングシャフトの長さが短くなるよう
にアッパーシャフトを下方に移動して行くと、弾性体は
付勢手段によってアッパーシャフトの軸に近づく方向へ
押し戻される。
によって、ステアリングシャフトの下部をなすロアシャ
フトに対して、同上部をなすアッパーシャフトを軸方向
に移動することができる。ここで、アッパーシャフトに
は上側が小径になる円錐面を軸周囲に形成してあるの
で、ステアリングシャフトの長さが長くなるようにアッ
パーシャフトを上方に移動すると、円錐面に摺接する弾
性体がアッパーシャフトの軸から遠ざかる方向に移動す
る。逆に、ステアリングシャフトの長さが短くなるよう
にアッパーシャフトを下方に移動して行くと、弾性体は
付勢手段によってアッパーシャフトの軸に近づく方向へ
押し戻される。
【０００８】従って、アッパーシャフトの上下方向への
移動に伴って、前述した弾性体が進退して変形有効間隔
がステアリングシャフトの長さに比例して変化するか
ら、ダイナミックダンパは、弾性体のばね定数の変化に
基づいて振動周波数が変化し、これによってステアリン
グシャフトの長さを変えても、これに対応してダイナミ
ックダンパの振動周波数を自動的に調整することができ
るようになる。
移動に伴って、前述した弾性体が進退して変形有効間隔
がステアリングシャフトの長さに比例して変化するか
ら、ダイナミックダンパは、弾性体のばね定数の変化に
基づいて振動周波数が変化し、これによってステアリン
グシャフトの長さを変えても、これに対応してダイナミ
ックダンパの振動周波数を自動的に調整することができ
るようになる。
【０００９】
【実施例】以下本発明を図面に示す実施例に基づいて説
明する。図１は本発明の要部を示す一部切欠側面図であ
り、ステアリングホイール１を上端に固着したアッパー
シャフト２の下端は、図示しないロアシャフトに入れ子
式に連結されていて、ロアシャフト下端に連続するステ
アリングギヤやパワーステアリング装置等に回転力を伝
達し且つ長さを可変にしたステアリングシャフトを構成
している。このステアリングシャフトは、周知の通りア
ッパーシャフト２がステアリングチューブ３内でその軸
線方向に移動することによりステアリングシャフトの長
さを可変にしている。
明する。図１は本発明の要部を示す一部切欠側面図であ
り、ステアリングホイール１を上端に固着したアッパー
シャフト２の下端は、図示しないロアシャフトに入れ子
式に連結されていて、ロアシャフト下端に連続するステ
アリングギヤやパワーステアリング装置等に回転力を伝
達し且つ長さを可変にしたステアリングシャフトを構成
している。このステアリングシャフトは、周知の通りア
ッパーシャフト２がステアリングチューブ３内でその軸
線方向に移動することによりステアリングシャフトの長
さを可変にしている。
【００１０】アッパーシャフト２には、ステアリングホ
イール１の近くに小径部４が形成され、該小径部４から
下端へ向かうにつれて次第に大径になるように円錐面５
が軸周面に形成されている。一方、ステアリングチュー
ブ３の上端寄りの下側の側面には、円筒箱型をなすホル
ダ６が固定される。このホルダ６は、一端に質量体７が
固着され他端に摺接部位８が固着された弾性体９を支持
するためのものであって、本発明の構成要件である支持
手段をなしている。このホルダ６は、アッパーシャフト
２側の面に摺接部位８を挿通できる穴１０を設けて、こ
の穴１０に、前記円錐面５に摺接する摺接部位８を挿通
してその先端をアッパーシャフト２の円錐面５に摺接さ
せる。一方、ホルダ６の反対側の端部に、アッパーシャ
フト２の軸線に対して直角方向に案内管１１を固定し、
これに弾性体９の長手方向中間部を挿通することによっ
て該弾性体９を支持する。前記弾性体９の支持は、前記
質量体７と協働してダイナミックダンパとして機能させ
るために、該弾性体９の一部を案内管１１から外部に露
出させて、案内管１１と質量体７との間を、前記弾性体
９が有効に変形するための変形有効間隔１２とする。
イール１の近くに小径部４が形成され、該小径部４から
下端へ向かうにつれて次第に大径になるように円錐面５
が軸周面に形成されている。一方、ステアリングチュー
ブ３の上端寄りの下側の側面には、円筒箱型をなすホル
ダ６が固定される。このホルダ６は、一端に質量体７が
固着され他端に摺接部位８が固着された弾性体９を支持
するためのものであって、本発明の構成要件である支持
手段をなしている。このホルダ６は、アッパーシャフト
２側の面に摺接部位８を挿通できる穴１０を設けて、こ
の穴１０に、前記円錐面５に摺接する摺接部位８を挿通
してその先端をアッパーシャフト２の円錐面５に摺接さ
せる。一方、ホルダ６の反対側の端部に、アッパーシャ
フト２の軸線に対して直角方向に案内管１１を固定し、
これに弾性体９の長手方向中間部を挿通することによっ
て該弾性体９を支持する。前記弾性体９の支持は、前記
質量体７と協働してダイナミックダンパとして機能させ
るために、該弾性体９の一部を案内管１１から外部に露
出させて、案内管１１と質量体７との間を、前記弾性体
９が有効に変形するための変形有効間隔１２とする。
【００１１】前記摺接部位８には、弾性体９との接続部
位にフランジ１３が形成され、これと、前記ホルダ６の
前記案内管１１側の端部との間にコイルばね１４が縮設
されて、摺接部位８を前記円錐面５に向けて付勢してい
る。こうして、前記コイルばね１４によって本発明の構
成要件たる付勢手段をなしている。ここで、弾性体９の
一端に固着された摺接部位８は耐摩耗性の高い素材から
なり、且つ先端における円錐面５への接触面積が小さく
なるように半球状をなし、一方、弾性体９の他端に固着
された質量体７は鉄や鉛等の比重の大きい固体からでき
ていて、ダイナミックダンパの錘として機能する。
位にフランジ１３が形成され、これと、前記ホルダ６の
前記案内管１１側の端部との間にコイルばね１４が縮設
されて、摺接部位８を前記円錐面５に向けて付勢してい
る。こうして、前記コイルばね１４によって本発明の構
成要件たる付勢手段をなしている。ここで、弾性体９の
一端に固着された摺接部位８は耐摩耗性の高い素材から
なり、且つ先端における円錐面５への接触面積が小さく
なるように半球状をなし、一方、弾性体９の他端に固着
された質量体７は鉄や鉛等の比重の大きい固体からでき
ていて、ダイナミックダンパの錘として機能する。
【００１２】なお、前記ホルダ６には摺接部位８の一
部、摺接部位８のフランジ１３、コイルばね１４及び弾
性体９の一部が内在するために、これらの組み立てや当
該ホルダ６のチューブ３への固定の容易性を考慮して、
ホルダ６の構造を、一部を別部品として組み合わせる構
成にすることは勿論である。なお、弾性体９に対する質
量体７の固定を着脱可能にして組み立てを容易にしても
よい。
部、摺接部位８のフランジ１３、コイルばね１４及び弾
性体９の一部が内在するために、これらの組み立てや当
該ホルダ６のチューブ３への固定の容易性を考慮して、
ホルダ６の構造を、一部を別部品として組み合わせる構
成にすることは勿論である。なお、弾性体９に対する質
量体７の固定を着脱可能にして組み立てを容易にしても
よい。
【００１３】次にこの実施例の作用を説明する。アッパ
ーシャフト２には円錐面５が形成されているため、ステ
アリングシャフトを伸長させる目的でアッパーシャフト
２を軸方向上方に移動させると、摺接部位８は円錐面５
に押されて、コイルばね１４の付勢に抗してアッパーシ
ャフト２の軸と交差する外方向に移動し、ホルダ６の案
内管１１から露出した弾性体９の長さ、即ち変形有効間
隔１２を長くする。
ーシャフト２には円錐面５が形成されているため、ステ
アリングシャフトを伸長させる目的でアッパーシャフト
２を軸方向上方に移動させると、摺接部位８は円錐面５
に押されて、コイルばね１４の付勢に抗してアッパーシ
ャフト２の軸と交差する外方向に移動し、ホルダ６の案
内管１１から露出した弾性体９の長さ、即ち変形有効間
隔１２を長くする。
【００１４】一方、アッパーシャフト２を軸方向下方に
移動してステアリングシャフトの長さを短縮すると、摺
接部位８はコイルばね１４によって円錐面５へ付勢され
ているので、前記変形有効間隔１２は短くなる。こうし
て、アッパーシャフト２の上下移動に伴って、ダイナミ
ックダンパの変形有効間隔１２が変化する。このように
して、ステアリングシャフトの長さの変化に比例して変
形有効間隔１２も変化する。したがって、ステアリング
シャフトの長さが大になってその振動周波数が小さくな
ると、前記変形有効間隔１２が大になって、ダイナミッ
クダンパの共振周波数も小さくなり、一方、ステアリン
グシャフトの長さが小になってその振動周波数が小さく
なると、変形有効間隔１２も小になってダイナミックダ
ンパの共振周波数も小さくなり、いずれにしても質量体
７がステアリングシャフトと逆位相且つ同一周波数で振
動することにより、ステアリングシャフトの振動を抑え
込む。
移動してステアリングシャフトの長さを短縮すると、摺
接部位８はコイルばね１４によって円錐面５へ付勢され
ているので、前記変形有効間隔１２は短くなる。こうし
て、アッパーシャフト２の上下移動に伴って、ダイナミ
ックダンパの変形有効間隔１２が変化する。このように
して、ステアリングシャフトの長さの変化に比例して変
形有効間隔１２も変化する。したがって、ステアリング
シャフトの長さが大になってその振動周波数が小さくな
ると、前記変形有効間隔１２が大になって、ダイナミッ
クダンパの共振周波数も小さくなり、一方、ステアリン
グシャフトの長さが小になってその振動周波数が小さく
なると、変形有効間隔１２も小になってダイナミックダ
ンパの共振周波数も小さくなり、いずれにしても質量体
７がステアリングシャフトと逆位相且つ同一周波数で振
動することにより、ステアリングシャフトの振動を抑え
込む。
【００１５】このダイナミックダンパが最も効果的に機
能する変形有効間隔１２におけるばね定数ｋ（Ｎ／ｍ
ｍ）は、ステアリング装置の振動周波数をｆ（Ｈｚ）、
質量体７の重量をＭ（ｋｇ）とすると、 ｋ＝（２πｆ）2 ×Ｍ／９８０ で表される。従って、ステアリングシャフトの長さが最
も長いときのステアリング装置の振動周波数をｆ長（Ｈ
ｚ）、その場合のばね定数をｋ長（Ｎ／ｍｍ）として、
最も短いときの周波数をｆ短（Ｈｚ）、その場合のばね
定数をｋ短（Ｎ／ｍｍ）とすると、 ｋ長＝（２πｆ長）2 ×Ｍ／９８０ ｋ短＝（２πｆ短）2 ×Ｍ／９８０ となる。
能する変形有効間隔１２におけるばね定数ｋ（Ｎ／ｍ
ｍ）は、ステアリング装置の振動周波数をｆ（Ｈｚ）、
質量体７の重量をＭ（ｋｇ）とすると、 ｋ＝（２πｆ）2 ×Ｍ／９８０ で表される。従って、ステアリングシャフトの長さが最
も長いときのステアリング装置の振動周波数をｆ長（Ｈ
ｚ）、その場合のばね定数をｋ長（Ｎ／ｍｍ）として、
最も短いときの周波数をｆ短（Ｈｚ）、その場合のばね
定数をｋ短（Ｎ／ｍｍ）とすると、 ｋ長＝（２πｆ長）2 ×Ｍ／９８０ ｋ短＝（２πｆ短）2 ×Ｍ／９８０ となる。
【００１６】また、ステアリングシャフトの長さの長短
の差をΔＬ（ｍｍ）、アッパーシャフト２の円錐母線角
１５をθ（ｄｅｇ）、前記ｋ長に対応する変形有効間隔
１２をＤ長（ｍｍ）、前記ｋ短に対応する変形有効間隔
１２をＤ短（ｍｍ）とすると ｔａｎθ＝（Ｄ長−Ｄ短）／ΔＬ が成り立ち、これにより円錐面５の円錐母線角１５を決
定することができる。
の差をΔＬ（ｍｍ）、アッパーシャフト２の円錐母線角
１５をθ（ｄｅｇ）、前記ｋ長に対応する変形有効間隔
１２をＤ長（ｍｍ）、前記ｋ短に対応する変形有効間隔
１２をＤ短（ｍｍ）とすると ｔａｎθ＝（Ｄ長−Ｄ短）／ΔＬ が成り立ち、これにより円錐面５の円錐母線角１５を決
定することができる。
【００１７】なお、図２に示すように、ステアリングホ
イール１に近い程ステアリング装置の振幅が大きくなる
ため、かかる位置にホルダ６を取付けた方が、ダイナミ
ックダンパによる振動抑制効果が大きい。また、質量体
７は約４００ｇとすることが最適であることが実験によ
りわかった。従って、最も好ましい実施例として、質量
体７を約４００ｇとして、ステアリングホイール１に出
来るだけ近い位置にホルダ６を取付けると ｆ短＝２４ Ｈｚ ｆ長＝２０ Ｈｚ Ｍ＝０．４ ｋｇ ΔＬ＝３５ ｍｍ の場合には、 ｋ短＝９．３ Ｎ／ｍｍ ｋ長＝６．４ Ｎ／ｍｍ とする必要がある。このとき、 Ｄ短＝７ ｍｍ Ｄ長＝１０ｍｍ とすると、 ｔａｎθ＝（１０−７）／３５ となり、 θ＝４．９ ｄｅｇ となる。この場合の振動の抑制を測定した実験結果を図
３に示す。
イール１に近い程ステアリング装置の振幅が大きくなる
ため、かかる位置にホルダ６を取付けた方が、ダイナミ
ックダンパによる振動抑制効果が大きい。また、質量体
７は約４００ｇとすることが最適であることが実験によ
りわかった。従って、最も好ましい実施例として、質量
体７を約４００ｇとして、ステアリングホイール１に出
来るだけ近い位置にホルダ６を取付けると ｆ短＝２４ Ｈｚ ｆ長＝２０ Ｈｚ Ｍ＝０．４ ｋｇ ΔＬ＝３５ ｍｍ の場合には、 ｋ短＝９．３ Ｎ／ｍｍ ｋ長＝６．４ Ｎ／ｍｍ とする必要がある。このとき、 Ｄ短＝７ ｍｍ Ｄ長＝１０ｍｍ とすると、 ｔａｎθ＝（１０−７）／３５ となり、 θ＝４．９ ｄｅｇ となる。この場合の振動の抑制を測定した実験結果を図
３に示す。
【００１８】本実施例では、振動抑制装置をステアリン
グチューブ３の下側の面に取付けたが、これに限定され
るものではなく、ステアリングチューブ３の上側の面又
は横の面に取付けてもよい。上側の面に取付けた場合
は、質量体７の重さによって弾性体９は円錐面５に付勢
されるので、必ずしも付勢手段を設ける必要がない。ま
た、横の面に取付けた場合は、弾性体９の変形が主とし
て剪断変形として表れるためばね定数が小さくなる。
グチューブ３の下側の面に取付けたが、これに限定され
るものではなく、ステアリングチューブ３の上側の面又
は横の面に取付けてもよい。上側の面に取付けた場合
は、質量体７の重さによって弾性体９は円錐面５に付勢
されるので、必ずしも付勢手段を設ける必要がない。ま
た、横の面に取付けた場合は、弾性体９の変形が主とし
て剪断変形として表れるためばね定数が小さくなる。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のステアリ
ング装置の振動抑制装置によれば、ステアリングシャフ
トの伸縮に応じて、ダイナミックダンパの変形有効間隔
が変化して、該ダイナミックダンパの振動周波数が変化
する。従って、ステアリングシャフトの長さを変えるこ
とによって、ステアリング装置の振動周波数が変化して
も、これに応じて自動的にダイナミックダンパの適正な
振動周波数が得られるから、ステアリング装置の振動を
十分に抑制できるという効果がある。
ング装置の振動抑制装置によれば、ステアリングシャフ
トの伸縮に応じて、ダイナミックダンパの変形有効間隔
が変化して、該ダイナミックダンパの振動周波数が変化
する。従って、ステアリングシャフトの長さを変えるこ
とによって、ステアリング装置の振動周波数が変化して
も、これに応じて自動的にダイナミックダンパの適正な
振動周波数が得られるから、ステアリング装置の振動を
十分に抑制できるという効果がある。
【図１】一実施例を示した一部切欠側面図である。
【図２】ステアリング装置の振動状態を示す側面図であ
る。
る。
【図３】従来のステアリング装置の振動と実施例の振動
とを比較した実験結果を示すグラフである。
とを比較した実験結果を示すグラフである。
２ アッパーシャフト ３ ステアリングチューブ ５ 円錐面 ７ 質量体 ９ 弾性体 １２ 変形有効間隔
Claims (1)
- 【請求項１】 テレスコピックコラム機構を有するステ
アリング装置において、上側が小径になる円錐面を軸周
面に形成したアッパーシャフトと、該アッパーシャフト
の外側にあって該アッパーシャフトを回転自在且つ軸方
向に移動自在に支持するステアリングチューブと、前記
円錐面に対して前記アッパーシャフトの軸に交差する方
向に進退自在にステアリングチューブに支持され一端の
摺接部位が前記円錐面に摺接する弾性体と、該弾性体を
ステアリングチューブに支持するための支持手段と、前
記弾性体の他端に固定された質量体と、前記弾性体を前
記円錐面に向けて付勢する付勢手段とを備え、前記支持
手段と質量体との間に前記弾性体の変形を許容する変形
有効間隔を置いたことを特徴とするステアリング装置の
振動抑制装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4259972A JPH06107186A (ja) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | ステアリング装置の振動抑制装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4259972A JPH06107186A (ja) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | ステアリング装置の振動抑制装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06107186A true JPH06107186A (ja) | 1994-04-19 |
Family
ID=17341491
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4259972A Pending JPH06107186A (ja) | 1992-09-29 | 1992-09-29 | ステアリング装置の振動抑制装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06107186A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004052259B4 (de) * | 2003-10-28 | 2007-03-29 | Tokai Rubber Industries, Ltd., Komaki | Schwingungssteuerungssystem für eine elektrische höhenverstellbare Lenkungseinheit |
| KR100764154B1 (ko) * | 2001-09-27 | 2007-10-05 | 주식회사 만도 | 차량용 스티어링 칼럼의 텔레스코픽장치 |
| JP2007269278A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Jtekt Corp | 車両用操舵装置 |
| JP2009248899A (ja) * | 2008-04-10 | 2009-10-29 | Toyota Motor Corp | テレスコピック式ステアリング装置 |
| US8328237B2 (en) * | 2007-10-04 | 2012-12-11 | Chrysler Group Llc | Steering column dynamic damper |
-
1992
- 1992-09-29 JP JP4259972A patent/JPH06107186A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100764154B1 (ko) * | 2001-09-27 | 2007-10-05 | 주식회사 만도 | 차량용 스티어링 칼럼의 텔레스코픽장치 |
| DE102004052259B4 (de) * | 2003-10-28 | 2007-03-29 | Tokai Rubber Industries, Ltd., Komaki | Schwingungssteuerungssystem für eine elektrische höhenverstellbare Lenkungseinheit |
| US7226082B2 (en) | 2003-10-28 | 2007-06-05 | Tokai Rubber Industries, Ltd. | Vibration control system for electric tilt steering |
| JP2007269278A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Jtekt Corp | 車両用操舵装置 |
| US8328237B2 (en) * | 2007-10-04 | 2012-12-11 | Chrysler Group Llc | Steering column dynamic damper |
| JP2009248899A (ja) * | 2008-04-10 | 2009-10-29 | Toyota Motor Corp | テレスコピック式ステアリング装置 |
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