JPH0588903B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は熱可塑性アクリル樹脂組成物に関する
ものである。 さらに詳しくは、本発明は透明性、耐衝撃性、
耐候性に優れ、ヘイズの温度依存性が低減された
熱可塑性アクリル樹脂組成物に関するものであ
る。 〔従来の技術〕 一般に熱可塑性樹脂の耐衝撃性を改良する手段
として、いわゆるエラストマー成分を導入する方
法が行われている。そのような方法の一つとし
て、ジエン系のエラストマーの導入が一般的であ
るが、ジエン系エラストマーは耐候性に極めて劣
るため屋外用途に対する方法としては適当でな
い。 耐候性を低下させることなく耐衝撃性を付与す
るために、アクリル系エラストマーの導入が種々
検討されている。特にアクリル系エラストマーと
して、多層構造を有するアクリル系重合体を用い
た例が多数提案されている。 例えば、３層もしくは４層構造の粒状複合耐と
熱可塑性重合体とのブレンドによつて透明性を損
なわずに耐衝撃性を改良したもの（特公昭55−
27576号公報）、 ３層構造を基本とし、かつこれらの各層間にほ
ぼ定率で変化する濃度勾配をもつた中間層を有す
るもの（特開昭51−129449号公報、特開昭53−
58554号公報）、 ３層構造を基本とし、中央軟質層と最外層の間
に一層以上の中間層を有するもの（特公昭59−
36646号公報、特開昭57−147539号公報）、 軟−硬−軟−硬の４層構造を有するもの（特開
昭55−94917号公報）などが提案されている。 しかしながら、これらの方法は、耐衝撃性の改
良に関しては確かに効果が認められるものの、透
明性、及び／又はヘイズの温度依存性が大きいと
いう問題点があつた。 〔発明が解決しようとする課題〕 このように、これまでアクリル樹脂が持つ好ま
しい特性を保持したままでその他の欠点を改良す
る目的で、最内硬質層、軟質層、及び最外硬質層
を基本構造とするアクリル系多層構造粒用複合体
に関する多くの提案がなされてきた。 しかしながら、これらの提案では、透明性、耐
衝撃性、機械的強度はかなり改善されるものの、
ヘイズの温度依存性に関しては、まだ充分に満足
しうるものではなかつた。 本発明の目的は、このような従来の最内硬質
層、軟質層、及び最外硬質層を基本構造とするア
クリル系多層構造粒状複合体の有する欠点を改良
し、アクリル樹脂本来の優れた透明性、流動加工
性を有する上に耐衝撃性に優れ、ヘイズの温度依
存性の低減されたアクリル樹脂組成物を提案する
ことにある。 〔課題を解決するための手段〕 本発明者らは、耐衝撃性アクリル樹脂組成物の
透明性を改良し、ヘイズの温度依存性を低減させ
るために鋭意検討を重ねた結果、特定の構造を有
するアクリル系多層構造粒状複合体を用いること
によつて前記の目的を達成しうることを見出し、
この知見に基づいて本発明を完成するに至つた。 即ち、本発明は、 メチルメタクリレート単位単独、あるいはそれ
と20重量％以下のアルキル基の炭素数が１〜４で
ある少なくとも１種のアルキルアクリレート単
位、さらに必要に応じてそれらと共重合可能なビ
ニル単量体単位からなる熱可塑性アクリル樹脂(A)
20〜98重量部と、メチルメタクリレート単位、ア
ルキル基の炭素数が１〜８であるアルキルアクリ
レート単位、スチレン単位、多官能グラフト剤及
び又は多官能架橋剤、さらに必要に応じてそれら
と共重合可能なビニル単量体単位からなり、か
つ、最内硬質層（β層）、架橋した軟質層（α
層）、及び最外硬質層からなるアクリル系多層構
粒状複合体であつて、最内硬質層（β層）の中に
軟質の部分（γ層）が複数個ミクロに分散した構
造を有するアクリル系多層構造粒状複合体(B)２〜
80重量部とをブレンドして得られる熱可塑性アク
リル樹脂組成物であつて、 当該熱可塑性アクリル樹脂組成物のルテニウム
酸染色した超薄切片を透過型電子顕微鏡を用いて
観察した場合に (a) 当該組成物が海島構造を有しており、島を構
成する分散体が、ルテニウム酸で染色されたム
酸で染色されない硬質の内層部分（β層）から
なる多層構造を有し、 (b) さらに、ルテニウム酸で染色されない硬質の
内層部分（β層）の中に、ルテニウム酸で染色
された軟質の部分（γ層）が複数個ミクロに分
散した構造であつて、 (c) 当該硬質のβ層の平均粒子径が1000〜3000Å
で、その周囲を覆つている軟質のα層の平均厚
みが200〜400Åであり、かつ、島全体の平均粒
子径が1400〜3800Åであつて、 さらに、当該熱可塑性アクリル樹脂組成物をア
セトンにより分別した場合に、 (d) アセトンに可溶な部分の重量が30〜98重量％
であり、その組成がメチルメタクリレート単位
80〜100重量％、アルキル基の炭素数が１〜８
であるアルキルアクリレート単位０〜20重量
％、これらと共重合可能なビニル単量体単位０
〜20重量％であり、 (e) 一方、アセトンに不溶な部分の重量が２〜70
重量％であり、その組成がメチルメタクリレー
ト単位20〜70重量％、アルキル基の炭素数が１
〜８であるアルキルアクリレート単位10〜75重
量％、これらと共重合可能なビニル単量体単位
２〜30重量％であり、 当該アセトン不溶部のメチルエチルケトンに
対する膨潤度が1.5〜６であり、かつ その引張弾性率が1000〜10000Kg／cm²である ことを特徴とする熱可塑性アクリル樹脂組成物で
ある。 本発明における熱可塑性アクリル樹脂(A)はメチ
ルメタクリレート単独、あるいはそれと20重量％
以下のアルキル基の炭素数が１〜４である少なく
とも１種のアルキルアクリレート、さらに必要に
応じてそれらと共重合可能なビニル単量体を公知
の方法で重合することによつて得られる。 熱可塑性アクリル樹脂(A)において、共重合可能
なビニル単量体を、目的とする透明性や耐衝撃性
を損なわない範囲で少量使用してもよく、そ撃性
を損なわない範囲で少量使用してもよく、その例
としてはメチルメタクリレート以外のアルキルメ
タクリレート、スチレン、スチレン誘導体、アク
リロニトリル、メタクリロニトリル等が挙げられ
る。 本発明におけるアクリル系多層構造物状複合体
(B)はメチルメタクリレート単位、アルキル基の炭
素数が１〜８であるアルキルアクリレート単位、
スチレン単位と多官能架橋剤及び又は多官能グラ
フト剤、さらに必要に応じてそれらと共重合可能
なビニル単量単位からなり、かつ、最内硬質層
（β層）、架橋した軟質層（α層）、及び最外硬質
層からなるアクリル系多層構造粒状複合体であつ
て、最内硬質層（β層）の中に軟質の部分（γ
層）が複数個ミクロに分散した構造を有するアク
リル系多層構造粒状複合体である。 本発明におけるアクリル系多層構粒状複合体(B)
は逐次多段重合によつて製造されるが、重合方法
としては乳化重合法を用いるのが望ましい。 しかし、特にこれらに限定されることは無く、
乳化懸濁重合法によつても製造しうる。 ここで、必要に応じて少量使用できる共重合可
能なビニル単量体の例としては、メチルメタクリ
レート以外のアルキルアクリレート、アクリロニ
トリル、メタクリロニトリル、スチレン誘導体等
が挙げられる。 多官能架橋剤としては、ジビニル化合物、ジア
リル化合物、ジアクリル化合物、ジメタクリル化
合物などの一般に知られている架橋剤が使用でき
る。 また、多官能グラフト剤としては、異なる官能
基を有する多官能単量体、例えば、アクリル酸、
メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸のアリルエ
ステル等が挙げられる。 本発明の熱可塑性アクリル樹脂組成物は、ルテ
ニウム酸染色した超薄切片を透過型電子顕微鏡を
用いて観察した場合に、 (a) 当該組成物が海島構造を有しており、島を構
成する部分が、ルテニウム酸で染色された同心
円状の軟質の外層部分（α層）と、ルテニウム
酸で染色されない硬質の内層部分（β層）から
なる多層構造を有し、 (b) さらに、ルテニウム酸で染色されない硬質の
内層部分（β層）の中に、ルテニウム酸で染色
された軟質の部分（γ層）が複数個ミクロに分
散した構造であつて、 (c) 当該硬質のβ層の平均粒子径1000〜3000Åそ
の周囲を覆つている軟質のα層の平均厚みが
200〜400Åであり、かつ、島全体の平均粒子径
が1400〜3800Åである という極めて特殊な構造を有している。 当該熱可塑性アクリル樹脂組成物は、この特殊
な構造のため、耐衝撃性、耐候性を維持しつつ、
透明性およびヘイズの温度依存性が大きく改良さ
れたと考えられる。 これは従来提案されてきた多層構造重合体から
は予期し難いことであつた。 (a)′ ここで、ルテニウム酸で染色されない軟質
の内層部分（β層）がルテニウム酸で染色され
た軟質の外層部分（α層）で覆われていない場
合には、耐衝撃性などの機械強度に劣るものが
得られる。 (b)′ ルテニウム酸で染色されない硬質の内層部
分（β層）の中に、ルテニウム酸で染色された
軟質の部分（γ層）が複数個ミクロに分散して
いない場合には、耐衝撃性に劣るか或いは透明
性やヘイズの温度依存性に劣るものが得られ
る。 (c)′ さらに、硬質のβ層の平均粒子径は、1000
〜3000Åの必要があり、好ましくは1500〜2500
Åである。硬質のβ層の平均粒子径が1000Å未
満の場合には、透明性やヘイズの温度依存性に
劣るものが得られ、3000Åを超える場合には、
耐衝撃性に劣るものが得られる。 また、硬質のβ層の周囲を覆つている軟質のα
層の平均厚みは、200〜400Åの必要があり、好ま
しくは、300〜400Åである。軟質のα層の平均厚
みが200Å未満の場合には耐衝撃性に劣り、400Å
を超える場合には、透明性やヘイズに劣り、400
Åを超える場合には、透明性やヘイズの温度依存
性に劣るものが得られる。 さらに、島全体の平均粒子径が1400Å未満の場
合には、耐衝撃性に劣り、3800Åを超える場合に
は、透明性に劣るものが得られる。 本発明のアクリル系多層構造粒状複合体(B)にお
いて、軟質のα層の平均厚み、及び硬質のβ層の
平均粒子径を所定の厚み及び径にするためには、
各層を形成するモノマー混合物の部数、モノマ
ー／水の重量比、乳化剤の種類の選定とその使用
量などを適切に選択することが重要である。 さらに、上記アクリル系多層構粒状複合体(B)に
おいて、ルテニウム酸で染色されない硬質の内層
部分（β層）の中に、ルテニウム酸で染色された
軟質の部分（γ層）が複数個ミクロに分散してい
ることが重要である。 この軟質のγ層は、軟質層（α層）を形成する
モノマーが、最内硬質層（β層）に浸透、重合し
て形成されると推定される。硬質のβ層の中に軟
質のγ層を複数個ミクロに分散させるためには、
硬質のβ層の組成、分子量、架橋密度、架橋点間
距離を適切に選択すること、さらに、ルテニウム
酸で染色される部分を構成する単量体混合物の組
成、仕込み方法を適切に選択することが重要であ
る。 (d)′ さらに、当該熱可塑性アクリル樹脂組成物
をアセトンにより分別した場合に、アセトンに
可溶な部分の重量が30〜98重量％である。 アセトンに可溶な部分とは、熱可塑性アクリ
ル樹脂(A)又は、熱可塑性アクリル樹脂(A)とアク
リル系多層構造粒状複合体(B)の最外硬質層の一
部と考えられる。この部分の重量が30重量％未
満の場合には、成形性、色調に劣り、98重量％
を超える場合には、耐衝撃性に劣る。 このアセトンに可溶な部分の組成はメチルメ
タクリレート単位80〜100重量％、アルキル基
の炭素数が１〜８であるアルキルアクリレート
単位０〜20重量％、これらと共重合可能なビニ
ル単量体単位０〜20重量％であることが必要で
ある。この範囲を逸脱した場合には、耐候性や
透明性の点で好ましくない。 ここで、共重合可能なビニル単量体として
は、アルキル基の炭素数が２〜４のアルキルメ
タクリレート、スチレン、スチレン誘導体、ア
クリロニトリル、メタクリロニトリル等が挙げ
られる。 (e)′ 一方、アセトンに不溶な部分とは、熱可塑
性アクリル樹脂組成物中のアクリル系多層構造
粒状複合体(B)、又は(B)の最外硬質層の一部を除
いたものと考えられる。 このアセトンに不溶な部分の組成は、メチル
メタクリレート単位20〜70重量％、アルキル基
の炭素数が１〜８であるアルキルアクリレート
単位10〜75重量％、これらと共重合可能なビニ
ル単量体単位２〜30重量％であることが必要で
ある。この範囲を逸脱した場合には、耐衝撃性
や透明性の点で好ましくない。 ここで、共重合可能なビニル単量体として
は、アルキル基の炭素数が２〜４のアルキルメ
タクリレート、スチレン、スチレン誘導体、ア
クリロニトリル、メタクリロニトリル等が挙げ
られる。 また、このアセトンに不溶な部分のメチルエ
チルケトンに対する膨潤度が1.5〜６であり、
さらに、この引張弾性率が1000〜10000Kg／cm²
であることが必要である。この範囲を逸脱した
場合には、耐衝撃性、透明性、ヘイズの温度依
存性に劣るものが得られる。 本発明のアクリル系多層構粒状複合体(B)の製造
には、先に述べたように乳化重合法を用いること
が有利であるが、各層の重合体又は共重合体を形
成させるための適切な重合温度は、各層とも30〜
120℃、好ましくは50〜100℃の範囲で選ばれる。 さらに、このようなアクリル系多層構粒状複合
体(B)を形成させるためには、各単量体或いは単量
体混合物を逐次添加して反応させることによつて
多層構造粒状複合体を形成するのが可能な、所謂
シード重合法を用いることが有利である。この
際、第２層目以降の重合を行う場合に、新たな粒
子が生成しないような条件を選ぶ必要があるが、
これは用いる乳化剤の量を臨界ミセル濃度未満に
することによつて実現することができる。また新
たな粒子生成の有無は、電子顕微鏡による観察に
よつて確認することができる。 乳化重合に用いられる乳化剤については、特に
制限は無く、従来慣用されているものの中から任
意のものを選ぶことができる。例えば、長鎖アル
キルカルボン酸塩、スルホコハク酸アルキルエス
テル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩などが挙
げられる。 また、この際用いられる重合開始剤については
特に制限は無く、通常用いられている水溶性の過
硫酸塩、過ホウ酸塩などの無機系開始剤を単独で
或いは亜硫酸塩、チオ硫酸塩などを併用してレド
ツクス開始剤系として用いることもできる。さら
に、油溶性の有機過酸化物／第１鉄塩、有機過酸
化物／ソジウムスルホキシレートのようなレドツ
クス開始剤系も用いることができる。 このような重合方法によつて得られる特殊な構
造を有するアクリル系多層構造造粒状複合体(B)
は、ポリマーラテツクスの状態から公知の方法に
よつて、塩析、洗浄、乾燥等の処理を行うことに
より、粒子状固形物として得られる。 本発明の熱可塑性アクリル樹脂組成物は、この
ようにして得られたアクリル系多層構造粒状複合
体(B)２〜80重量部と、熱可塑性アクリル樹脂(A)20
〜98重量部とを溶融混練することにより得られ
る。アクリル系多層構粒状複合体(B)が２重量部未
満の場合は、耐衝撃性が不足し、80重量部を超え
る場合には、色調に劣るものが得られる。 本発明の組成物を得るために混練する際に、安
定剤、滑剤、染料、顔料等を必要に応じて添加す
ることができる。 このようにして得られた本発明の組成物を射出
成形又は押出成形することにより、透明性、耐衝
撃性に優れ、ヘイズの温度依存性の低減された成
形品を得ることができる。 以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明
するが、本発明はこれにより何ら制限を受けるも
のでは無い。 なお、実施例・比較例における測定は、以下の
方法もしくは測定機器を用いて行つた。 Izod衝撃強度；ASTM D256 ヘイズ；積分球式ヘイズメーターを使用し
て、厚さ３mmの試験片の23℃及び70℃における
ヘイズを測定した。結果を下記の記号で示し
た。 ◎ ヘイズ 10％未満 ○ ヘイズ 10〜20％未満 △ ヘイズ 20〜30％未満 × ヘイズ 30％以上 電子顕微鏡用試料の作製；0.5mm角以下の超
薄切片を作製し、面をダイヤモンドナイフを用
いて切削し仕上げる。この試料を密閉容器内
で、遮光状態にて１％ルテニウム酸水溶液の蒸
気に数時間曝露し、染色した。 平均粒子径、平均厚み；成形品より切り取つ
たサンプルをルテニウム酸で染色した超薄切片
の透過型電子顕微鏡写真（写真倍率10万倍）を
調製し、無作為に選んだ100個の粒子の径を測
定し、それを算術平均して平均粒子径とした。
このとき、粒子が球状と見なせない場合には、
その長径と短径を測定し、算術平均した値を粒
子径とした。 厚みについても、同様に無作為に選んだ100
個の粒子について測定し、それを算術して平均
厚みとした。このとき、厚みにむらがある場合
には、その最大厚みと最小厚みを測定し、算術
平均した値を厚みとした。 アセトン分別；海島構造を有する組成物の海
と島を分別する一つの方法である。ペレツト約
1.00ｇを精秤し（W₁）、アセトン30mlを加え25
℃で５時間振とう後、５℃、2300rpmにて30分
間遠心分離する。 上澄み液(イ)をデカンテーシヨンして除いた
後、新たにアセトン30mlを加え25℃で１時間振
とうする。振とう後、５℃、23000rpmにて30
分間遠心分離する。 上澄み液(ロ)をデンカンテーシヨンして除き、
100℃、２時間真空乾燥し、デシケーター内で
室温まで冷却後、残留物の重量を秤量する
（W₂）。 次式により、アセトン不溶部（wt％）を算
出する。 アセトン不溶部＝W₂／W₁×100 膨潤度；アクリル系多層構造上複合体の架橋
密度の一つの指標である。 ペレツト約0.5ｇにメチルエチルケトン30ml
を加え、25℃で24時間浸漬後、５時間振とう
し、５℃、18000rpmで１時間遠心分離する。
上澄み液をデカンテーシヨンして除いた後、新
たにメチルエチルケトン30mlを加え、25℃で１
時間振とうし、５℃、18000rpmで１時間遠心
分離する。 上澄み液を除き、重量を秤量する（W₃）。そ
の後100℃、２時間真空乾燥し、残留物の重量
を秤量する（W₄）。 次式により、膨潤度を算出する。 膨潤度＝W₃−W₄／W₄ 組成分析；アセトン可溶部については、アセ
トン分別で得た上澄み液(イ)，(ロ)を大量のメタノ
ール中に注ぎ、沈殿物を真空乾燥して得た。 アセトン不溶部については、アセトン分別で
得たサンプルを用いた。各サンプルの熱分解ガ
スクロマトグラフイーにより、組成分析を行つ
た。 引張弾性率；アセトン分別で得られた不溶部
を150℃で圧縮成形してフイルムを作製し、こ
れから幅15±0.5mm、厚み0.5±0.05mm、長さ70
±１mmの試験片を作製した。引張試験機を用い
てチヤツク間距離50mm、引張速度50mm／minで
測定した。 また、実施例及び比較例において用いた略号は
以下の化合物を示す。 MMA；メチルメタクリレート BA；ｎ−ブチルアクリレート St；スチレン MA；メチルアクリレート ALMA；アリルメタクリレート PEGDA；ポリエチレングリコールジアクリレ
ート（分子量200又は600） ｎ−OM；ｎ−オクチルメルカプタン HMBT；２−（2′−ヒドロキシ−5′−メチルフ
エニル）ベンゾトリアゾール （実施例 １） 内容積10の還流冷却器付反応器に、イオン交
換水6000ml、ジヘキシルスルホコハク酸ナトリウ
ム12ｇを投入し、250rpmの回転数で攪拌しなが
ら、窒素雰囲気下70℃に昇温し、酸素の影響が事
実上無い状態にした。過硫酸アンモニウム1.6ｇ
を添加した後、MMA 600ｇ、BA 40ｇ、
HMBT 0.16ｇ及びALMA 1.6ｇからなる混合物
（B1）を60分間かけて連続的に添加し、添加終了
後さらに30分間保持した。 このようにして生成した重合体ラテツクスを40
℃に冷却した後、St 32ｇを加え60分間攪拌した。
次にBA 128ｇ、HMBT 0.08ｇ、ALMA 1.6ｇ
及びPEGDA（分子量200）1.6ｇからなる混合物
（B2）を加え、さらに60分間攪拌した。 次に、このラテツクスを70℃に昇温し、過硫酸
アンモニウム1.6ｇを添加した後、BA 576ｇ、St
144ｇ、HMBT 0.24ｇ ALMA 7.2ｇ及び
PEGDA（分子量200）7.2ｇからなる混合物（B3）
を100分間かけて連続的に添加し、添加終了後さ
らに60分間保持した。 60分間保持した。 次に、BA 179ｇ、St 45ｇ、MMA 224ｇ、
HMBT 0.08ｇ、ALMA 2.4ｇ及びPEGDA（分子
量200）2.4ｇからなる混合物（B4）を60分間か
けて連続的に添加し、添加終了後さらに60分間保
持した。 最後に、MMA 400ｇ、BA 32ｇ、ｎ−OM
1.2ｇ及びHMBT 0.08ｇからなる混合物（B5）
を20分間連続的に添加し、添加終了後さらに30分
間保持し、次いで、95℃に昇温し１時間保持し
た。 このようにして得られたラテツクスを、３重量
％硫酸ナトリウム温水溶液中へ投入して、塩析・
凝固させ、次いで、脱水・洗浄を繰り返したのち
乾燥し、アクリル系多層構造粒状複合体(B)を得
た。 このアクリル系多層構造粒状複合体(B)20重量部
と、MMA／MA共重合体［MMA／MA＝
97.5／2.5重量比、η_sp／Ｃ＝0.54dl／ｇ（0.30ｇ／
dlクロロホルム溶液、20分間混合した後、30mmベ
ント付２軸押出機（ナカタニ機械(株)製、Ａ型）を
用いて240℃にてペレツト化を実施した。 得られたペレツトをインラインスクリユー射出
成形機（東芝機械(株)製、IS−75S型）を用いて成
形温度250℃、射出圧力900Kgｆ／cm²、金型温度50
℃の条件で所定の試験片を作製し、物性測定を行
つた。 得られた樹脂組成物は、透明性、ヘイズの温度
依存性に優れ、かつ耐衝撃性も良好であつた。 この試験片からルテニウム酸で染色した超薄切
片を作製し、透過型電子顕微鏡で観察したところ
ルテニウム酸で染色されていない硬質のβ層の平
均粒子径は2400Å、島全体の平均粒子径は3100
Å、ルテニウム酸で染色されている軟質のα層の
平均厚みは350Åであり、ルテニウム酸で染色さ
れていない硬質のβ層中には、ルテニウム酸で染
色された軟質の部分（γ層）が複数個ミクロに分
散していた。 得られたペレツトをアセトン分別した結果、ア
セトン不溶分は18.5％であつた。また、メチルエ
チルケトンに対する膨潤度は3.5であつた。 アセトン不溶部から作製したフイルムの引張弾
性率は3300Kg／cm²であつた。 熱分解ガスクロマトグラフイーによる組成分析
の結果は、アセトン可溶分でMMA 97.3wt％、
MA 2.3wt％、BA 0.4wt％であつた。 一方、アセトン不溶分では、MMA 40wt％、
BA 47wt％、St 13wt％であつた。 （実施例 ２） 実施例１において、（B1）を構成する混合物
を、MMA 320ｇ、BA 256ｇ、St 64ｇ、
HMBT 0.16ｇ及びALMA 1.6ｇからなるものと
し、また、使用されているPEGDA（分子量200）
を等量のPEGDA（分子量600）に変えた以外は、
実施例１と全く同様にして実施した。 （実施例 ３） 実施例１において、（B1）を構成する混合物
を、MMA 928ｇ、BA 56ｇ、HMBT 0.24ｇ及
びALMA 2.4ｇからなるものとし、40℃の重合
体ラテツクスに添加する単量体をSt 28ｇ、及び
（B2）をBA 112ｇ、HMBT 0.08ｇ、ALMA
1.2ｇ及びPEGDA（分子量600）1.2ｇからなるも
のとし、連続的に添加する混合物（B3）を、BA
500ｇ、St 125ｇ、HMBT 0.24ｇ、ALMA 6.4
ｇ及びPEGDA（分子量600）6.4ｇからなるものと
し、（B4）を構成する混合物を加えず、（B5）を
構成する混合物を、MMA 600ｇ、BA 48ｇ、ｎ
−OM 1.84ｇ及びHMBT 0.16ｇからなるものと
した以外は、実施例１と全く同様にして実施し
た。 （実施例 ４） 実施例１と同様の反応器に、イオン交換水6860
ml、ジヘキシルスルホコハク酸ナトリウム17.75
ｇを投入し、250rpmの回転数で攪拌しながら、
窒素雰囲気下75℃に昇温した。 MMA 534.6ｇ、BA 19.4ｇ、ALMA 0.443ｇ
及びHMBT 0.166ｇからなる混合物を、重量比
で２対３に分割し、前者を（B1）、後者を（B2）
とした。 反応器に（B1）を添加した５分後に、過硫酸
アンモニウム0.22ｇを添加し、45分間保持した。
続いて、（B2）を12分間かけて連続的に添加し、
添加終了後さらに20分間保持した。 このようにして得られた重合体ラテツクスを40
℃に冷却した。 次に、BA 1141ｇ、St 259ｇ、PEGDA（分子
量200）64ｇ、ALMA 14.84ｇ及びHMBT 0.42
ｇからなる混合物を重量比で５対１に分割し、前
者を（B3）、後者を（B4）とした。 また、MMA 876.1ｇ、BA 11.54ｇ、ｎ−OM
2.66ｇ及びHMBT 0.27ｇからなる混合物を重量
比で１対１に分割し、前者を（B5）、後者を
（B6）とした。 反応器に（B3）を添加し、60分間攪拌を続け
た。このラテツクスを75℃に昇温し、過硫酸アン
モニウム0.89ｇを添加し、190分間保持した。 次に、反応器に過硫酸アンモニウム0.53ｇを添
加した後、（B4）を一括添加し、その２分後から
（B5）を90分間かけて連続添加した。添加終了後
さらに60分間保持した。 さらに、反応器に過硫酸アンモニウム0.18ｇを
添加した後、最後に（B6）を20分間かけて連続
添加し、添加終了後30分間保持した。次いで、95
℃に昇温し、60分間保持した。 このようにして得られたラテツクスを実施例１
と同様に後処理し、混練、成形、評価を実施し
た。 （実施例 ５） 実施例４において、ジヘキシルスルホコハク酸
ナトリウムを27.4ｇとし、MMA 534.6ｇ、BA
19.4ｇ、ALMA 0.443ｇ及びHMBT 0.166ｇか
らなる混合物を（B1）と（B2）に分割せずに、
反応器に過硫酸アンモニウム0.22ｇを添加した５
分後から、45分間かけて連続添加し、添加終了後
さらに20分間保持した以外は、実施例４と全く同
様にして実施した。 これらの実施例における試験片の物性評価結果
を表−１に示す。 （比較例 １） 実施例３において、（B3）を構成する混合物
を、BA 236ｇ、St 56ｇ HMBT 0.16ｇ、
ALMA 2.8ｇ及びPEGDA（分子量600）2.8ｇか
らなるものとし、（B5）を構成する混合物を、
MMA 916ｇ、BA 68ｇ、ｎ−OM 2.8ｇ及び
HMBT 0.32ｇからなるものとした以外は、実施
例３と全く同様にして実施した。 （比較例 ２） 実施例３において、（B3）を構成する混合物
を、BA 236ｇ、St 56ｇ、HMBT 0.16ｇ、
ALMA 2.8ｇ及びPEGDA（分子量600）2.8ｇか
らなるものとし、（B4）を構成する混合物を、
MMA 316ｇ、BA 20ｇ、HMBT 0.16ｇ及び
ALMA 3.4ｇからなるものとした以外は、実施
例３と全く同様にして実施した。 （比較例 ３） 実施例１と同様の反応器に、イオン交換水6860
ml、ジヘキシルスルホコハク酸ナトリウム13.72
ｇを投入し、250rpmの回転数で攪拌しながら、
窒素雰囲気下70℃に昇温した。 過硫酸アンモニウム0.74ｇを添加した。10分後
から、MMA 238ｇ、BA 16.3ｇ及びALMA
0.64ｇからなる混合物（B1）を10分間保持した。 次に、過硫酸アンモニウム2.85ｇを添加した。
10分後から、BA 1443ｇ、St 338ｇ及びALMA
18.9ｇからなる混合物（B2）を140分間かけて連
続的に添加し、添加終了後さらに150分間保持し
た。 次に、過硫酸アンモニウム1.22ｇを添加した。
10分後から、MMA 718ｇ、BA 45.8ｇ及びｎ−
OM 2.29ｇからなる混合物（B3）を50分間かけ
て連続的に添加し、添加終了後さらに70分間保持
した。 このようにして得られたラテツクスを実施例１
と同様に後処理し、混練、成形、評価を実施し
た。 （比較例 ４） 比較例３において、（B1）の添加時間を20分間
とし、また、最後に95℃に昇温して60分間保持し
た以外は、比較例３と全く同様にして実施した。 （比較例 ５） 実施例１において、乳化剤量を６ｇとし、
（B1）の添加時間を120分間とし、（B3）を構成
する混合物を、BA 748ｇ、St 187ｇ、HMBT
0.24ｇ、ALMA 9.4ｇ及びPEGDA（分子量600）
9.4ｇからなるものとし、（B5）を構成する混合
物を、MMA 200ｇ、BA 16ｇ、ｎ−OM 0.64ｇ
及びHMBT 0.08ｇからなるものとし、また、各
混合物に使用するPEGDA（分子量200）を全て
PEGDA（分子量600）に変えた以外は、実施例１
と全く同様にして実施した。 これらの比較例における試験片の物性評価結果
を表−１に示す。

〔発明の効果〕

本発明によれば、従来のアクリル系多層構造粒
状複合体が有する欠点を改良し、アクリル樹脂本
来の優れた透明性や成形加工性を有する上に、耐
衝撃性、及びヘイズの温度依存性に優れたアクリ
ル樹脂組成物を提供することができる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ メチルメタクリレート単位単独、あるいはそ
   れと20重量％以下のアルキル基の炭素数が１〜４
   である少なくとも１種のアルキルアクリレート単
   位からなる熱可塑性アクリル樹脂(A)20〜98重量部
   と、メチルメタクリレート単位、アルキル基の炭
   素数が１〜８であるアルキルアクリレート単位、
   スチレン単位、多官能グラフト剤及び又は多官能
   架橋剤からなり、かつ最内硬質層（β層）、架橋
   した軟質層（α層）、及び最外硬質層からなるア
   クリル系多層構粒状複合体であつて、最内硬質層
   （β層）の中に軟質の部分（γ層）が複数個ミク
   ロに分散した構造を有するアクリル系多層構造粒
   状複合体(B)２〜80重量部とをブレンドして得られ
   る熱可塑性アクリル樹脂組成物であつて、 当該熱可塑性アクリル樹脂組成物のルテニウム
   酸染色した超薄切片を透過型電子顕微鏡を用いて
   観察した場合に、 (a) 当該組成物が海島構造を有しており、島を構
   成する分散体が、ルテニウム酸で染色された同
   心円状の軟質の外層部分（α層）と、ルテニウ
   ム酸で染色されない硬質の内層部分（β層）か
   らなる多層構造を有し、 (b) さらに、ルテニウム酸で染色されない硬質の
   内層部分（β層）の中に、ルテニウム酸で染色
   された軟質の部分（γ層）が複数個ミクロに分
   散した構造であつて、 (c) 当該硬質のβ層の平均粒子粒径が1000〜3000
   Åで、その周囲を覆つている軟質のα層の平均
   厚みが200〜400Åであり、かつ、島全体の平均
   粒子径が1400〜3800Åであつて、 さらに当該熱可塑性アクリル樹脂組成物をア
   セトンにより分別した場合に、 (d) アセトンに可溶な部分の重量が30〜98重量％
   であり、その組成がメチルメタクリレート単位
   80〜100重量％、アルキル基の炭素数が１〜８
   であるアルキルアクリレート単位０〜20重量
   ％、これらと共重合可能なビニル単量体単位０
   〜20重量％であり、 (e) 一方、アセトンに不溶な部分の重量が２〜70
   重量％であり、その組成がメチルメタクリレー
   ト単位20〜70重量％、アルキル基の炭素数が１
   〜８であるアルキルアクリレート単位10〜75重
   量％、これらと共重合可能なビニル単量体単位
   ２〜30重量％であり、 当該アセトン不溶部のメチルエチルケトンに
   対する膨潤度が1.5〜６であり、かつ その引張弾性率が1000〜10000Kg／cm²である ことを特徴とする熱可塑性アクリル樹脂組成物。