JPH0585843A - 窒化けい素系構造物 - Google Patents
窒化けい素系構造物Info
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- JPH0585843A JPH0585843A JP3150682A JP15068291A JPH0585843A JP H0585843 A JPH0585843 A JP H0585843A JP 3150682 A JP3150682 A JP 3150682A JP 15068291 A JP15068291 A JP 15068291A JP H0585843 A JPH0585843 A JP H0585843A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 断熱性があり、かつ高機械強度を有する窒化
けい素系構造物を提供する。 【構成】 相対密度が９０％以上の窒化けい素焼結体
と、相対密度が７０％以下で１０％以上の窒化けい素焼
結体とが、無機系接着剤により接合されてなる窒化けい
素系構造物。
けい素系構造物を提供する。 【構成】 相対密度が９０％以上の窒化けい素焼結体
と、相対密度が７０％以下で１０％以上の窒化けい素焼
結体とが、無機系接着剤により接合されてなる窒化けい
素系構造物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、断熱自動車エンジンの
各部材として好適に用いられる構造物に係り、詳しくは
高温下使用に耐え得る窒化けい素系構造物に関する。
各部材として好適に用いられる構造物に係り、詳しくは
高温下使用に耐え得る窒化けい素系構造物に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車エンジンにおける各部材の
材料として、特に高温強度および耐熱衝撃性が要求され
るピストン、シリンダーライナー、排気バルブ、ターボ
チャージャー等の部材にはこれら要求性能に優れた窒化
けい素材料が使用されている。また、耐熱衝撃性もしく
は断熱性が要求される排気マニホールドやポートライナ
ーにはコーデュエライト材、チタン酸アルミニウム等が
使用されている。
材料として、特に高温強度および耐熱衝撃性が要求され
るピストン、シリンダーライナー、排気バルブ、ターボ
チャージャー等の部材にはこれら要求性能に優れた窒化
けい素材料が使用されている。また、耐熱衝撃性もしく
は断熱性が要求される排気マニホールドやポートライナ
ーにはコーデュエライト材、チタン酸アルミニウム等が
使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、断熱自動車
エンジンの特性を向上させるには、ピストンおよびシリ
ンダーライナー等の断熱性を向上させる必要がある。し
かし、従来の窒化けい素材では熱伝導率が大きいことか
ら所望する断熱性を得るには不十分である。また、コー
デュエライト材、チタン酸アルミニウムは十分な断熱性
を有しているものの、高温機械的強度が不十分であり、
これら材料をピストンやシリンダーライナーなどに用い
ることは現在のところ不可である。
エンジンの特性を向上させるには、ピストンおよびシリ
ンダーライナー等の断熱性を向上させる必要がある。し
かし、従来の窒化けい素材では熱伝導率が大きいことか
ら所望する断熱性を得るには不十分である。また、コー
デュエライト材、チタン酸アルミニウムは十分な断熱性
を有しているものの、高温機械的強度が不十分であり、
これら材料をピストンやシリンダーライナーなどに用い
ることは現在のところ不可である。
【０００４】本発明は前記事情に鑑みてなされたもの
で、その目的とするところは、例えば断熱自動車エンジ
ンの特性を向上させるべく、該エンジンの各部材に好適
とされる、断熱性がありかつ高機械強度を有する窒化け
い素系構造物を提供することにある。
で、その目的とするところは、例えば断熱自動車エンジ
ンの特性を向上させるべく、該エンジンの各部材に好適
とされる、断熱性がありかつ高機械強度を有する窒化け
い素系構造物を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明における請求項１
記載の窒化けい素系構造物では、相対密度が９０％以上
の窒化けい素焼結体と、相対密度が７０％以下で１０％
以上の窒化けい素焼結体とが、無機系接着剤により接合
されてなることを前記課題の解決手段とした。請求項２
記載の窒化けい素系構造物では、前記相対密度が７０％
以下で１０％以上の窒化けい素焼結体が、針状もしくは
繊維状の窒化けい素の複数個が互いに結合してなる焼結
体であることを前記課題の解決手段とした。請求項３記
載の窒化けい素系構造物では、前記相対密度が７０％以
下で１０％以上の窒化けい素焼結体が、窒化けい素以外
の第２成分として、酸化けい素、周期律表第ＩＩａ属元
素、周期律表第ＩＩＩａ属元素およびイットリウムを含
む希土類元素酸化物のうち一種または二種以上を３０重
量％以下含有してなることをことを前記課題の解決手段
とした。請求項４記載の窒化けい素系構造物では、前記
無機系接着剤が、ＣａＯ−ＳｉＯ2と、Ａｌ2Ｏ3、およ
びＹ2Ｏ3を含む希土類元素酸化物の少なくとも一種とか
らなることをことを前記課題の解決手段とした。請求項
５記載の窒化けい素系構造物では、前記無機系接着剤
が、窒化けい素粉を０.１重量％から７０重量％含有し
てなることをことを前記課題の解決手段とした。
記載の窒化けい素系構造物では、相対密度が９０％以上
の窒化けい素焼結体と、相対密度が７０％以下で１０％
以上の窒化けい素焼結体とが、無機系接着剤により接合
されてなることを前記課題の解決手段とした。請求項２
記載の窒化けい素系構造物では、前記相対密度が７０％
以下で１０％以上の窒化けい素焼結体が、針状もしくは
繊維状の窒化けい素の複数個が互いに結合してなる焼結
体であることを前記課題の解決手段とした。請求項３記
載の窒化けい素系構造物では、前記相対密度が７０％以
下で１０％以上の窒化けい素焼結体が、窒化けい素以外
の第２成分として、酸化けい素、周期律表第ＩＩａ属元
素、周期律表第ＩＩＩａ属元素およびイットリウムを含
む希土類元素酸化物のうち一種または二種以上を３０重
量％以下含有してなることをことを前記課題の解決手段
とした。請求項４記載の窒化けい素系構造物では、前記
無機系接着剤が、ＣａＯ−ＳｉＯ2と、Ａｌ2Ｏ3、およ
びＹ2Ｏ3を含む希土類元素酸化物の少なくとも一種とか
らなることをことを前記課題の解決手段とした。請求項
５記載の窒化けい素系構造物では、前記無機系接着剤
が、窒化けい素粉を０.１重量％から７０重量％含有し
てなることをことを前記課題の解決手段とした。
【０００６】以下、本発明の窒化けい素系構造物を詳し
く説明する。本発明の窒化けい素系構造物は、相対密度
が９０％以上の第１の窒化けい素焼結体と、相対密度が
７０％以下で１０％以上の第２の窒化けい素焼結体と
を、無機系接着剤により接合して、所望する形状のもの
にしたものであり、特に第２の窒化けい素焼結体を断熱
材とした構造物である。ここで相対密度とは、理論密度
に対する割合を百分率で示したものであり、また窒化け
い素の理論密度は３.１９ｇ／ｃｍ3としている。
く説明する。本発明の窒化けい素系構造物は、相対密度
が９０％以上の第１の窒化けい素焼結体と、相対密度が
７０％以下で１０％以上の第２の窒化けい素焼結体と
を、無機系接着剤により接合して、所望する形状のもの
にしたものであり、特に第２の窒化けい素焼結体を断熱
材とした構造物である。ここで相対密度とは、理論密度
に対する割合を百分率で示したものであり、また窒化け
い素の理論密度は３.１９ｇ／ｃｍ3としている。
【０００７】第１の窒化けい素焼結体に接合される第２
の焼結体の素材を窒化けい素にしたのは、この第２の焼
結体の熱膨張率を、これと接合される緻密な第１の窒化
けい素材の熱膨張率に等しくすることにより、熱膨張差
による第１、第２の窒化けい素体および接合部の破壊が
なく、また窒素雰囲気において得られる構造物が１８０
０℃雰囲気まで安定となり、焼結体間の接合時の制約が
少なくなるからである。（これに対し、従来用いられて
いるコーデュエライト材では１３００℃以上の非酸化雰
囲気で窒化けい素材と反応溶解してしまい、またチタン
酸アルミニウムでは１０００℃以上で還元分解してしま
う。）
の焼結体の素材を窒化けい素にしたのは、この第２の焼
結体の熱膨張率を、これと接合される緻密な第１の窒化
けい素材の熱膨張率に等しくすることにより、熱膨張差
による第１、第２の窒化けい素体および接合部の破壊が
なく、また窒素雰囲気において得られる構造物が１８０
０℃雰囲気まで安定となり、焼結体間の接合時の制約が
少なくなるからである。（これに対し、従来用いられて
いるコーデュエライト材では１３００℃以上の非酸化雰
囲気で窒化けい素材と反応溶解してしまい、またチタン
酸アルミニウムでは１０００℃以上で還元分解してしま
う。）
【０００８】また、この第２の窒化けい素焼結体の相対
密度を、７０％以下で１０％以上としたのは、７０％を
越えると十分な断熱性が得られず、１０％未満では十分
な強度が得られないからである。断熱材とする第２の窒
化けい素焼結体の構造としては、針状もしくは繊維状の
窒化けい素の複数個が互いに結合してなるもので、気孔
率が９０％以下で３０％以上である多孔質体が好まし
い。針状もしくは繊維状の窒化けい素材としては、線径
が０.０５〜１０μｍ程度、長さが０.０１〜１０ｍｍ程
度のものが好ましい。ここで、このような針状もしくは
繊維状の窒化けい素材を用いるのは、粒状の窒化けい素
材料を用いるのに比較して得られる焼結体の機械強度を
高く保つことができ、かつ該焼結体を低密度にすること
ができるからである。
密度を、７０％以下で１０％以上としたのは、７０％を
越えると十分な断熱性が得られず、１０％未満では十分
な強度が得られないからである。断熱材とする第２の窒
化けい素焼結体の構造としては、針状もしくは繊維状の
窒化けい素の複数個が互いに結合してなるもので、気孔
率が９０％以下で３０％以上である多孔質体が好まし
い。針状もしくは繊維状の窒化けい素材としては、線径
が０.０５〜１０μｍ程度、長さが０.０１〜１０ｍｍ程
度のものが好ましい。ここで、このような針状もしくは
繊維状の窒化けい素材を用いるのは、粒状の窒化けい素
材料を用いるのに比較して得られる焼結体の機械強度を
高く保つことができ、かつ該焼結体を低密度にすること
ができるからである。
【０００９】針状もしくは繊維状の窒化けい素として
は、α−窒化けい素ウィスカー、β−窒化けい素ウィス
カー、窒化けい素繊維等を用いることができる。そし
て、これらを単独で用いて混合焼結するか、もしくはこ
れらに周期律表の第ＩＩａ属元素、第ＩＩＩａ属元素、
希土類元素の酸化物、酸化けい素の少なくとも一種を第
２成分として配合し、混合焼結して第２の窒化けい素焼
結体を得る。なお、断熱性の点からみると、α−窒化け
い素ウィスカーを用いるほうがβ−窒化けい素ウィスカ
ーを用いるより好ましいが、その場合には焼結温度およ
び接合温度を１６００℃以下とする必要がある。
は、α−窒化けい素ウィスカー、β−窒化けい素ウィス
カー、窒化けい素繊維等を用いることができる。そし
て、これらを単独で用いて混合焼結するか、もしくはこ
れらに周期律表の第ＩＩａ属元素、第ＩＩＩａ属元素、
希土類元素の酸化物、酸化けい素の少なくとも一種を第
２成分として配合し、混合焼結して第２の窒化けい素焼
結体を得る。なお、断熱性の点からみると、α−窒化け
い素ウィスカーを用いるほうがβ−窒化けい素ウィスカ
ーを用いるより好ましいが、その場合には焼結温度およ
び接合温度を１６００℃以下とする必要がある。
【００１０】前記第２成分として、周期律表の第ＩＩａ
属元素、第ＩＩＩａ属元素、希土類元素酸化物、酸化け
い素の少なくとも一種を配合するのは次の理由による。
すなわち、これら第２成分が窒化けい素材と反応するこ
とによって窒化物が形成され、この窒化物が針状もしく
は繊維状の窒化けい素同士の接合材として作用するから
である。また、アルミニウムや酸素原子等が窒化けい素
に固溶することにより、窒化けい素の熱伝導率が低下す
るからである。さらに、緻密な第１の窒化けい素焼結体
との接合時にこれら元素が接合相へ拡散し、接合強度が
高まるからである。ただし、これら第２成分の３０重量
％を越える添加は、断熱材となる第２の窒化けい素焼結
体と第１の窒化けい素焼結体とに熱膨張差を生じ、好ま
しくない。
属元素、第ＩＩＩａ属元素、希土類元素酸化物、酸化け
い素の少なくとも一種を配合するのは次の理由による。
すなわち、これら第２成分が窒化けい素材と反応するこ
とによって窒化物が形成され、この窒化物が針状もしく
は繊維状の窒化けい素同士の接合材として作用するから
である。また、アルミニウムや酸素原子等が窒化けい素
に固溶することにより、窒化けい素の熱伝導率が低下す
るからである。さらに、緻密な第１の窒化けい素焼結体
との接合時にこれら元素が接合相へ拡散し、接合強度が
高まるからである。ただし、これら第２成分の３０重量
％を越える添加は、断熱材となる第２の窒化けい素焼結
体と第１の窒化けい素焼結体とに熱膨張差を生じ、好ま
しくない。
【００１１】これら相対密度の異なる第１の窒化けい素
焼結体と第２の窒化けい素焼結体とを接合させるための
無機系接着剤としては、ＣａＯ−ＳｉＯ2ガラスに第３
成分として、Ａｌ2Ｏ3、およびＹ2Ｏ3を含む希土類元素
酸化物の少なくとも一種を含有させたものが好適とされ
る。
焼結体と第２の窒化けい素焼結体とを接合させるための
無機系接着剤としては、ＣａＯ−ＳｉＯ2ガラスに第３
成分として、Ａｌ2Ｏ3、およびＹ2Ｏ3を含む希土類元素
酸化物の少なくとも一種を含有させたものが好適とされ
る。
【００１２】ＣａＯ−ＳｉＯ2ガラスとしては、ＣａＯ
とＳｉＯ2とのモル比が１：０.８〜１：２、好ましくは
１：１〜１：１.５の範囲の組成のものが好適に用いら
れる。また、第３成分としてのＡｌ2Ｏ3を添加するの
は、ＣａＯ−ＳｉＯ2溶融時の液相分離を防止するのに
有効だからである。さらに、Ｙ2Ｏ3を含む希土類酸化物
を添加するのは、無機系接着剤の熱膨張率を低下させる
のに有効だからであり、さらには非酸化雰囲気下での窒
化けい素材とＳｉＯ2との反応によるＳｉＯ2、Ｎ2ガス
の発生を抑制し、かつ窒化けい素材からの窒素の固溶を
促進して接合相の強度を高めることができるからであ
る。
とＳｉＯ2とのモル比が１：０.８〜１：２、好ましくは
１：１〜１：１.５の範囲の組成のものが好適に用いら
れる。また、第３成分としてのＡｌ2Ｏ3を添加するの
は、ＣａＯ−ＳｉＯ2溶融時の液相分離を防止するのに
有効だからである。さらに、Ｙ2Ｏ3を含む希土類酸化物
を添加するのは、無機系接着剤の熱膨張率を低下させる
のに有効だからであり、さらには非酸化雰囲気下での窒
化けい素材とＳｉＯ2との反応によるＳｉＯ2、Ｎ2ガス
の発生を抑制し、かつ窒化けい素材からの窒素の固溶を
促進して接合相の強度を高めることができるからであ
る。
【００１３】また、このような無機系接着剤として、前
記成分に窒化けい素粉を０.１重量％から７０重量％含
有させたものも好適とされる。そして、この無機系接着
剤にあっては、窒化けい素粉が添加されたことによって
熱膨張率が低下し、さらには接合時における該接着剤の
粘性が高くなることによって第２の窒化けい素焼結体へ
の該無機系接着剤の吸い込みが防止されるものとなる。
なお、窒化けい素粉の添加量（含有量）が０.１重量％
未満では添加の効果が得られず、７０重量％を越える
と、窒化けい素焼結体間の接合強度が低下してしまい好
ましくない。
記成分に窒化けい素粉を０.１重量％から７０重量％含
有させたものも好適とされる。そして、この無機系接着
剤にあっては、窒化けい素粉が添加されたことによって
熱膨張率が低下し、さらには接合時における該接着剤の
粘性が高くなることによって第２の窒化けい素焼結体へ
の該無機系接着剤の吸い込みが防止されるものとなる。
なお、窒化けい素粉の添加量（含有量）が０.１重量％
未満では添加の効果が得られず、７０重量％を越える
と、窒化けい素焼結体間の接合強度が低下してしまい好
ましくない。
【００１４】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに具体的に
説明する。β−窒化けい素ウィスカーとシリカゲルとを
８０重量％：２０重量％となるように配合してこれらを
混合、成形、焼成し、気孔率７０重量％の断熱材（第２
の窒化けい素焼結体）を作製した。ここで、この断熱材
の相対密度を調べたところ、３０％であった。この断熱
材を用い、図１に示すように第１の窒化けい焼結体から
なるプレート３とベース４との間に該断熱材２を配し、
かつそれぞれの間にＣａＯ−ＳｉＯ2−Ｓｉ3Ｎ4系ガラ
ス（無機系接着剤）５を配してこれを窒素雰囲気中にて
１５５０℃で３０分加熱し、プレート３、断熱材、ベー
ス４を接合してピストンクラウン１を作製した。
説明する。β−窒化けい素ウィスカーとシリカゲルとを
８０重量％：２０重量％となるように配合してこれらを
混合、成形、焼成し、気孔率７０重量％の断熱材（第２
の窒化けい素焼結体）を作製した。ここで、この断熱材
の相対密度を調べたところ、３０％であった。この断熱
材を用い、図１に示すように第１の窒化けい焼結体から
なるプレート３とベース４との間に該断熱材２を配し、
かつそれぞれの間にＣａＯ−ＳｉＯ2−Ｓｉ3Ｎ4系ガラ
ス（無機系接着剤）５を配してこれを窒素雰囲気中にて
１５５０℃で３０分加熱し、プレート３、断熱材、ベー
ス４を接合してピストンクラウン１を作製した。
【００１５】接合時におけるプレート３およびベース４
の破壊変形と、これらプレート２およびベース３と断熱
材との剥離を調べたところ、全く異常がみられなかっ
た。また、プレート３の上部に５トンの荷重を加えて繰
り返し疲労試験を実施したが、断熱材２の剥離破損もプ
レート３の破損もみられなかった。
の破壊変形と、これらプレート２およびベース３と断熱
材との剥離を調べたところ、全く異常がみられなかっ
た。また、プレート３の上部に５トンの荷重を加えて繰
り返し疲労試験を実施したが、断熱材２の剥離破損もプ
レート３の破損もみられなかった。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように本発明における請求
項１記載の窒化けい素系構造物は、相対密度が９０％以
上の窒化けい素焼結体と、相対密度が７０％以下で１０
％以上の窒化けい素焼結体とを無機系接着剤により接合
してなるものである。したがって、接合される焼結体が
ともに窒化けい素であることから両者の熱膨張差がな
く、よって熱膨張差による破壊が無く、接合処理での制
約が少なくなり、また断熱性がありかつ十分な機械強度
を有する構造物となる。請求項２記載の窒化けい素系構
造物は、前記相対密度が７０％以下で１０％以上の窒化
けい素焼結体が、針状もしくは繊維状の窒化けい素の複
数個が互いに結合してなる焼結体であることから、該焼
結体が高断熱性を有するものとなり、よって断熱自動車
エンジンの部材など高温強度および断熱性が要求される
部材に好適となる。請求項３記載の窒化けい素系構造物
は、前記相対密度が７０％以下で１０％以上の窒化けい
素焼結体が、窒化けい素以外の第２成分として、酸化け
い素、周期律表第ＩＩａ属元素、周期律表第ＩＩＩａ属
元素およびイットリウムを含む希土類酸化物のうち一種
または二種以上を３０重量％以下含有してなるものであ
るから、これら第２成分が窒化けい素材と反応すること
によって窒化物が形成され、この窒化物が針状もしくは
繊維状の窒化けい素同士の接合材として作用することに
より該窒化けい素焼結体の機械強度が高まる。また、ア
ルミニウムや酸素原子等が窒化けい素に固溶することに
より、窒化けい素の熱伝導率が低下して構造物全体の断
熱性が向上する。さらに、接合時にこれら元素が接合相
へ拡散し、接合強度が高まることから、構造物全体の強
度が高まる。請求項４記載の窒化けい素系構造物は、前
記無機系接着剤がＣａＯ−ＳｉＯ2と、Ａｌ2Ｏ3、およ
びＹ2Ｏ3を含む希土類酸化物の少なくとも一種とからな
るものであるから、Ａｌ2Ｏ3を添加することによりＣａ
Ｏ−ＳｉＯ2溶融時の液相分離を防止することができ、
またＹ2Ｏ3を含む希土類酸化物を添加することにより無
機系接着剤の熱膨張率を低下させ、さらには非酸化雰囲
気下での窒化けい素材とＳｉＯ2との反応によるＳｉ
Ｏ2、Ｎ2ガスの発生を抑制し、かつ窒化けい素材からの
窒素の固溶を促進して接合相の強度を高めることができ
る。請求項５記載の窒化けい素系構造物は、前記無機系
接着剤が、窒化けい素粉を０.１重量％から７０重量％
含有してなるものである。したがって、窒化けい素粉が
添加されたことにより無機系接着剤の熱膨張率が低下し
て構造物全体の断熱性が高まり、さらには接合時におけ
る該接着剤の粘性が高くなり、窒化けい素焼結体への無
機系接着剤の吸い込みが防止されて構造物全体の機械強
度が高まる。
項１記載の窒化けい素系構造物は、相対密度が９０％以
上の窒化けい素焼結体と、相対密度が７０％以下で１０
％以上の窒化けい素焼結体とを無機系接着剤により接合
してなるものである。したがって、接合される焼結体が
ともに窒化けい素であることから両者の熱膨張差がな
く、よって熱膨張差による破壊が無く、接合処理での制
約が少なくなり、また断熱性がありかつ十分な機械強度
を有する構造物となる。請求項２記載の窒化けい素系構
造物は、前記相対密度が７０％以下で１０％以上の窒化
けい素焼結体が、針状もしくは繊維状の窒化けい素の複
数個が互いに結合してなる焼結体であることから、該焼
結体が高断熱性を有するものとなり、よって断熱自動車
エンジンの部材など高温強度および断熱性が要求される
部材に好適となる。請求項３記載の窒化けい素系構造物
は、前記相対密度が７０％以下で１０％以上の窒化けい
素焼結体が、窒化けい素以外の第２成分として、酸化け
い素、周期律表第ＩＩａ属元素、周期律表第ＩＩＩａ属
元素およびイットリウムを含む希土類酸化物のうち一種
または二種以上を３０重量％以下含有してなるものであ
るから、これら第２成分が窒化けい素材と反応すること
によって窒化物が形成され、この窒化物が針状もしくは
繊維状の窒化けい素同士の接合材として作用することに
より該窒化けい素焼結体の機械強度が高まる。また、ア
ルミニウムや酸素原子等が窒化けい素に固溶することに
より、窒化けい素の熱伝導率が低下して構造物全体の断
熱性が向上する。さらに、接合時にこれら元素が接合相
へ拡散し、接合強度が高まることから、構造物全体の強
度が高まる。請求項４記載の窒化けい素系構造物は、前
記無機系接着剤がＣａＯ−ＳｉＯ2と、Ａｌ2Ｏ3、およ
びＹ2Ｏ3を含む希土類酸化物の少なくとも一種とからな
るものであるから、Ａｌ2Ｏ3を添加することによりＣａ
Ｏ−ＳｉＯ2溶融時の液相分離を防止することができ、
またＹ2Ｏ3を含む希土類酸化物を添加することにより無
機系接着剤の熱膨張率を低下させ、さらには非酸化雰囲
気下での窒化けい素材とＳｉＯ2との反応によるＳｉ
Ｏ2、Ｎ2ガスの発生を抑制し、かつ窒化けい素材からの
窒素の固溶を促進して接合相の強度を高めることができ
る。請求項５記載の窒化けい素系構造物は、前記無機系
接着剤が、窒化けい素粉を０.１重量％から７０重量％
含有してなるものである。したがって、窒化けい素粉が
添加されたことにより無機系接着剤の熱膨張率が低下し
て構造物全体の断熱性が高まり、さらには接合時におけ
る該接着剤の粘性が高くなり、窒化けい素焼結体への無
機系接着剤の吸い込みが防止されて構造物全体の機械強
度が高まる。
【図１】本発明の窒化けい素系構造物をピストンクラウ
ンに適用した場合の一実施例を示す側断面図である。
ンに適用した場合の一実施例を示す側断面図である。
１ ピストンクラウン ２ 断熱材 ３ プレート ４ ベース ５ ＣａＯ−ＳｉＯ2−Ｓｉ3Ｎ4系ガラス（無機
系接着剤）
系接着剤）
Claims (5)
- 【請求項１】 相対密度が９０％以上の窒化けい素焼結
体と、相対密度が７０％以下で１０％以上の窒化けい素
焼結体とが、無機系接着剤により接合されてなることを
特徴とする窒化けい素系構造物。 - 【請求項２】 請求項１記載の窒化けい素系構造物にお
いて、前記相対密度が７０％以下で１０％以上の窒化け
い素焼結体が、針状もしくは繊維状の窒化けい素の複数
個が互いに結合してなる焼結体であることを特徴とする
窒化けい素系構造物。 - 【請求項３】 請求項１及び２記載の窒化けい素系構造
物において、前記相対密度が７０％以下で１０％以上の
窒化けい素焼結体が、窒化けい素以外の第２成分とし
て、酸化けい素と周期律表第ＩＩａ属元素、周期律表第
ＩＩＩａ属元素およびイットリウムを含む希土類元素の
酸化物のうち一種または二種以上を３０重量％以下含有
してなることを特徴とする窒化けい素系構造物。 - 【請求項４】 請求項１、２及び３記載の窒化けい素系
構造物において、前記無機系接着剤が、ＣａＯ−ＳｉＯ
2と、Ａｌ2Ｏ3、およびＹ2Ｏ3を含む希土類元素の酸化
物の少なくとも一種とからなることを特徴とする窒化け
い素系構造物。 - 【請求項５】 請求項４記載の窒化けい素系構造物にお
いて、前記無機系接着剤が、窒化けい素粉を０.１重量
％から７０重量％含有してなることを特徴とする窒化け
い素系構造物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3150682A JPH0585843A (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 窒化けい素系構造物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3150682A JPH0585843A (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 窒化けい素系構造物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0585843A true JPH0585843A (ja) | 1993-04-06 |
Family
ID=15502169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3150682A Withdrawn JPH0585843A (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 窒化けい素系構造物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0585843A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018131375A (ja) * | 2017-02-14 | 2018-08-23 | 日立造船株式会社 | 耐酸性及び耐アルカリ性のある封着ガラス並びにそれを用いたゼオライト分離膜 |
-
1991
- 1991-06-21 JP JP3150682A patent/JPH0585843A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018131375A (ja) * | 2017-02-14 | 2018-08-23 | 日立造船株式会社 | 耐酸性及び耐アルカリ性のある封着ガラス並びにそれを用いたゼオライト分離膜 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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