JPH057990A - 継目無鋼管用丸ビレツトの製造方法 - Google Patents
継目無鋼管用丸ビレツトの製造方法Info
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- JPH057990A JPH057990A JP3205970A JP20597091A JPH057990A JP H057990 A JPH057990 A JP H057990A JP 3205970 A JP3205970 A JP 3205970A JP 20597091 A JP20597091 A JP 20597091A JP H057990 A JPH057990 A JP H057990A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
-
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、特にボイラ、油井、ガス井、化学
プラント、機械構造用等多岐に用いられる、低ＣｒＭｏ
鋼、高ＣｒＭｏ鋼、オーステナイトステンレス鋼、高合
金鋼用継目無鋼管用丸ビレットの製造方法に関し、丸ビ
レット自身の改善を行うことにより内面欠陥の発生を防
止する。 【構成】 Ｃｒ：０．５〜４０重量％を含有する鉄合金
連続鋳造鋳片から継目無鋼管用丸ビレットを製造するに
際して、長辺と短辺の比が１．５以上２．０以下である
矩形断面の連続鋳造鋳片を、鋳造開始温度と凝固開始温
度との温度差ΔＴを７０℃以下として鋳造し、次いで圧
下比が３．０以上となるよう圧延加工を施す。 ここで
上記長辺と短辺の比を２．０以上９．０以下とし、上記
圧下比を２．５以上としてもよい。また、上記鉄合金連
続鋳造鋳片に含まれるＳおよびＯが、それぞれ０．００
８重量％および０．０１０重量％であることが好まし
い。
プラント、機械構造用等多岐に用いられる、低ＣｒＭｏ
鋼、高ＣｒＭｏ鋼、オーステナイトステンレス鋼、高合
金鋼用継目無鋼管用丸ビレットの製造方法に関し、丸ビ
レット自身の改善を行うことにより内面欠陥の発生を防
止する。 【構成】 Ｃｒ：０．５〜４０重量％を含有する鉄合金
連続鋳造鋳片から継目無鋼管用丸ビレットを製造するに
際して、長辺と短辺の比が１．５以上２．０以下である
矩形断面の連続鋳造鋳片を、鋳造開始温度と凝固開始温
度との温度差ΔＴを７０℃以下として鋳造し、次いで圧
下比が３．０以上となるよう圧延加工を施す。 ここで
上記長辺と短辺の比を２．０以上９．０以下とし、上記
圧下比を２．５以上としてもよい。また、上記鉄合金連
続鋳造鋳片に含まれるＳおよびＯが、それぞれ０．００
８重量％および０．０１０重量％であることが好まし
い。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、０．５重量％以上のＣ
ｒあるいは場合によってはさらに０．００８重量％以下
のＳと０．０１０重量％以下のＯを含有するＣｒ含有継
目無鋼管用丸ビレットの製造方法に係り、特にボイラ、
油井、ガス井、化学プラント、機械構造用等多岐に用い
られる、低ＣｒＭｏ鋼、高ＣｒＭｏ鋼、オーステナイト
ステンレス鋼、高合金鋼用継目無鋼管用丸ビレットの製
造方法に関する。
ｒあるいは場合によってはさらに０．００８重量％以下
のＳと０．０１０重量％以下のＯを含有するＣｒ含有継
目無鋼管用丸ビレットの製造方法に係り、特にボイラ、
油井、ガス井、化学プラント、機械構造用等多岐に用い
られる、低ＣｒＭｏ鋼、高ＣｒＭｏ鋼、オーステナイト
ステンレス鋼、高合金鋼用継目無鋼管用丸ビレットの製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】継目無鋼管は、中実の丸形ビレットを傾
斜式ロールとプラグを用いて穿孔し、その後、マンドレ
ルミル圧延方式と呼ばれるマンドレルバーを用いた圧延
及び３つの穴形ロールからなる熱間絞り装置による縮径
と伸延を組合せた加工から成形されるか、または、プラ
グミル方式と呼ばれる２つの穴形ロールとプラグによる
圧延、傾斜式ロールとプラグによる摩管、及び２つの穴
形ロールによる縮径加工から成形されるのが一般的であ
る。
斜式ロールとプラグを用いて穿孔し、その後、マンドレ
ルミル圧延方式と呼ばれるマンドレルバーを用いた圧延
及び３つの穴形ロールからなる熱間絞り装置による縮径
と伸延を組合せた加工から成形されるか、または、プラ
グミル方式と呼ばれる２つの穴形ロールとプラグによる
圧延、傾斜式ロールとプラグによる摩管、及び２つの穴
形ロールによる縮径加工から成形されるのが一般的であ
る。
【０００３】この継目無鋼管の素材となる中実丸ビレッ
トには、現在ほとんど連続鋳造方式によって製造された
材料が充当されており、その充当方法は矩形素材（以
下、ブルームという）から圧延によって丸形とするか、
または丸形の素材（以下、丸ビレットという）を鋳込み
のままで用いるかの２通りに分けられる。上記方法によ
り継目無鋼管を製造する場合、通常の炭素鋼ではほとん
ど問題なく造管されるが、Ｃｒ含有量が０．５重量％以
上のＣｒ含有鋼の場合には、連続鋳造ブルームまたは丸
ビレットの中心部に普通鋼に比べて大きなキャビティが
生じ易く、これが丸ビレットの場合はそのまま残存し、
またブルームの場合にも圧延時に十分圧着せず、これら
から充当された丸ビレットを用いて穿孔するとき、その
中心部にプラグによる穿孔される前に傾斜ロールによる
もみ割れ（以下、マンネスマン割れという）に起因する
大きな空隙が生じ、この部分がプラグと傾斜ロールによ
り圧延されても内面欠陥として残存する場合が多い。
トには、現在ほとんど連続鋳造方式によって製造された
材料が充当されており、その充当方法は矩形素材（以
下、ブルームという）から圧延によって丸形とするか、
または丸形の素材（以下、丸ビレットという）を鋳込み
のままで用いるかの２通りに分けられる。上記方法によ
り継目無鋼管を製造する場合、通常の炭素鋼ではほとん
ど問題なく造管されるが、Ｃｒ含有量が０．５重量％以
上のＣｒ含有鋼の場合には、連続鋳造ブルームまたは丸
ビレットの中心部に普通鋼に比べて大きなキャビティが
生じ易く、これが丸ビレットの場合はそのまま残存し、
またブルームの場合にも圧延時に十分圧着せず、これら
から充当された丸ビレットを用いて穿孔するとき、その
中心部にプラグによる穿孔される前に傾斜ロールによる
もみ割れ（以下、マンネスマン割れという）に起因する
大きな空隙が生じ、この部分がプラグと傾斜ロールによ
り圧延されても内面欠陥として残存する場合が多い。
【０００４】このような穿孔時のマンネスマン割れのた
め、従来、Ｃｒ含有量の多い連続鋳造素材を欠陥なく穿
孔することは困難とされており、中心部にキャピティの
生じ難い鋼塊素材が用いられてきた。しかし、最近の連
続鋳造技術の進歩により、中心部のキャビティ発生もか
なり抑制されるようになったので、現在では連続鋳造素
材も充当されるようになってきているが、連続鋳造素材
を用いた場合、一般的にはかなり高い比率の内面欠陥の
発生が避けられず、これらを手入れにより除去して最終
製品としている。
め、従来、Ｃｒ含有量の多い連続鋳造素材を欠陥なく穿
孔することは困難とされており、中心部にキャピティの
生じ難い鋼塊素材が用いられてきた。しかし、最近の連
続鋳造技術の進歩により、中心部のキャビティ発生もか
なり抑制されるようになったので、現在では連続鋳造素
材も充当されるようになってきているが、連続鋳造素材
を用いた場合、一般的にはかなり高い比率の内面欠陥の
発生が避けられず、これらを手入れにより除去して最終
製品としている。
【０００５】このようなＣｒ含有鋼組成の継目無鋼管を
マンネスマン圧延方式で製造するに当たって、連続鋳造
素材を使用する場合の穿孔時における内面欠陥を防止す
る方法として、例えば特開平１−２９３９０９号公報に
開示されている技術がある。その内容はＣｒ：２〜２７
重量％を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からな
る連続鋳造鋳片を素材として継目無鋼管を製造するに際
し、この素材に長辺と短辺の比が１．６〜３．０である
矩形の断面形状を有する連続鋳造鋳片を用い、この鋳片
を通常圧延によって丸ビレットとなし、この丸ビレット
を傾斜ロールとプラグによって穿孔するときに、下記式
で定義される穿孔中の歪εn の絶対値｜εn ｜がプラグ
先端より１０ｍｍの位置からプラグ後端に向かう位置に
おいて｜εn ｜≦０．０１５であることを特徴とするＣ
ｒ含有継目無鋼管の製造方法である。
マンネスマン圧延方式で製造するに当たって、連続鋳造
素材を使用する場合の穿孔時における内面欠陥を防止す
る方法として、例えば特開平１−２９３９０９号公報に
開示されている技術がある。その内容はＣｒ：２〜２７
重量％を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からな
る連続鋳造鋳片を素材として継目無鋼管を製造するに際
し、この素材に長辺と短辺の比が１．６〜３．０である
矩形の断面形状を有する連続鋳造鋳片を用い、この鋳片
を通常圧延によって丸ビレットとなし、この丸ビレット
を傾斜ロールとプラグによって穿孔するときに、下記式
で定義される穿孔中の歪εn の絶対値｜εn ｜がプラグ
先端より１０ｍｍの位置からプラグ後端に向かう位置に
おいて｜εn ｜≦０．０１５であることを特徴とするＣ
ｒ含有継目無鋼管の製造方法である。
【０００６】εn ＝ｌn （ｔn ／ｔn-1 ）
ここで、
ｔn-1 ：プラグ先端より１０ｍｍの位置からプラグ後端
に向かう任意の位置Ｐn-1 における肉厚（ｍｍ） ｔn ：位置Ｐn-1 からプラグ後端側に１ｍｍ離れた位置
Ｐn における肉厚である。
に向かう任意の位置Ｐn-1 における肉厚（ｍｍ） ｔn ：位置Ｐn-1 からプラグ後端側に１ｍｍ離れた位置
Ｐn における肉厚である。
【０００７】前記特開平１−２９３９０９号公報に示さ
れた方法で造管した場合確かに穿孔時の管内面欠陥はあ
る程度防止することはできるが穿孔時の歪の大きさに制
限があり、適用範囲が限定されているという問題があ
る。
れた方法で造管した場合確かに穿孔時の管内面欠陥はあ
る程度防止することはできるが穿孔時の歪の大きさに制
限があり、適用範囲が限定されているという問題があ
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】発明は上記のような問
題を解決して、造管時の歪の大きさの制限ではなく、丸
ビレットそのものの改善を行うことにより内面欠陥の発
生防止を目的とするものである。
題を解決して、造管時の歪の大きさの制限ではなく、丸
ビレットそのものの改善を行うことにより内面欠陥の発
生防止を目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく、鋭意実験・研究を重ねた結果、連続鋳造
に際し、鋳造開始温度と凝固開始温度との温度差ΔＴ及
び連続鋳造鋳片の断面形状すなわち長辺ａと短辺ｂの比
ａ／ｂならびに丸ビレット加工時の圧下比が造管時の内
面欠陥発生率に大きな影響を与え、さらに鋼中のＳ，Ｏ
濃度を低減することによりその効果が一層増大すること
を見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至っ
た。ここで圧下比とは連続鋳造鋳片の断面積（Ｓｃｃ）
と丸ビレットの断面積（Ｓｂ）との比、すなわちＳｃｃ
／Ｓｂである。
を解決すべく、鋭意実験・研究を重ねた結果、連続鋳造
に際し、鋳造開始温度と凝固開始温度との温度差ΔＴ及
び連続鋳造鋳片の断面形状すなわち長辺ａと短辺ｂの比
ａ／ｂならびに丸ビレット加工時の圧下比が造管時の内
面欠陥発生率に大きな影響を与え、さらに鋼中のＳ，Ｏ
濃度を低減することによりその効果が一層増大すること
を見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至っ
た。ここで圧下比とは連続鋳造鋳片の断面積（Ｓｃｃ）
と丸ビレットの断面積（Ｓｂ）との比、すなわちＳｃｃ
／Ｓｂである。
【００１０】すなわち、連続鋳造鋳片製造条件のうちΔ
Ｔとａ／ｂ及び丸ビレットへの圧下比を適正化し、さら
に場合によっては鋼中のＳ，Ｏ濃度を低減して製造され
たビレットを用いて造管すると、造管時に内面欠陥が発
生しないことが知見された。この原因の具体的原因は十
分に解明されていないが、連続鋳造鋳片の中心部のキャ
ビティが減少し、ビレット内質の熱間加工性が向上して
いるためと考えられる。
Ｔとａ／ｂ及び丸ビレットへの圧下比を適正化し、さら
に場合によっては鋼中のＳ，Ｏ濃度を低減して製造され
たビレットを用いて造管すると、造管時に内面欠陥が発
生しないことが知見された。この原因の具体的原因は十
分に解明されていないが、連続鋳造鋳片の中心部のキャ
ビティが減少し、ビレット内質の熱間加工性が向上して
いるためと考えられる。
【００１１】本発明の第１の発明は、Ｃｒ：０．５〜４
０重量％を含有する鉄合金連続鋳造鋳片から継目無鋼管
用丸ビレットを製造するに際して、長辺と短辺の比が
１．５以上２．０以下である矩形断面の連続鋳造鋳片
を、鋳造開始温度と凝固開始温度との温度差ΔＴを７０
℃以下として鋳造し、次いで圧下比が３．０以上となる
よう圧延加工を施すことを特徴とする継目無鋼管用丸ビ
レットの製造方法である。
０重量％を含有する鉄合金連続鋳造鋳片から継目無鋼管
用丸ビレットを製造するに際して、長辺と短辺の比が
１．５以上２．０以下である矩形断面の連続鋳造鋳片
を、鋳造開始温度と凝固開始温度との温度差ΔＴを７０
℃以下として鋳造し、次いで圧下比が３．０以上となる
よう圧延加工を施すことを特徴とする継目無鋼管用丸ビ
レットの製造方法である。
【００１２】また、本発明の第２の発明は上記第１の発
明の要件のうち、長辺と短辺の比を２．０以上９．０以
下に、圧下比を２．５以上に代えたことを特徴とする継
目無鋼管用丸ビレットの製造方法である。また、本発明
の第３の発明は、上記第１または第２の発明において、 Ｓ：０．００８％以下 Ｏ：０．０１０％以下 だけ含有する前記鉄合金連続鋳造鋳片を用いて継目無鋼
管用丸ビレットを製造することを特徴とする継目無鋼管
用丸ビレットの製造方法である。
明の要件のうち、長辺と短辺の比を２．０以上９．０以
下に、圧下比を２．５以上に代えたことを特徴とする継
目無鋼管用丸ビレットの製造方法である。また、本発明
の第３の発明は、上記第１または第２の発明において、 Ｓ：０．００８％以下 Ｏ：０．０１０％以下 だけ含有する前記鉄合金連続鋳造鋳片を用いて継目無鋼
管用丸ビレットを製造することを特徴とする継目無鋼管
用丸ビレットの製造方法である。
【００１３】
【作用】以下に本発明の限定理由について説明する。
Ｃｒ：０．５〜４０重量％；Ｃｒは耐食性、高温強度、
高温耐酸化性等の改善のため広い範囲で添加されてい
る。Ｃｒ添加により一般にマンネスマン圧延方式により
穿孔、圧延すると継目無鋼管に内面欠陥が発生し易くな
るが、０．５重量％未満では内面欠陥発生に対して大き
な問題はなく、一方、４０重量％を超えての継目無鋼管
はマンネスマン圧延方式では現状考えられていないこと
からＣｒは０．５〜４０重量％の範囲に限定した。
高温耐酸化性等の改善のため広い範囲で添加されてい
る。Ｃｒ添加により一般にマンネスマン圧延方式により
穿孔、圧延すると継目無鋼管に内面欠陥が発生し易くな
るが、０．５重量％未満では内面欠陥発生に対して大き
な問題はなく、一方、４０重量％を超えての継目無鋼管
はマンネスマン圧延方式では現状考えられていないこと
からＣｒは０．５〜４０重量％の範囲に限定した。
【００１４】Ｓ：０．００８重量％以下；Ｓは鋼中に不
純物として含有されるが熱間加工性を害するものと考え
られ、通常０．０２〜０．０１重量％程度に低減して製
造されている。本発明を達成する過程で種々検討した結
果、Ｏの低減に加えてＳの低減を合わせて行うことによ
りビレット内質向上に対してブルーム比やその後の圧下
比の効果が著しく高められ、造管後の内面欠陥が低減す
ることが知見された。これらＳとＯの影響についての実
験結果を図５に示す。９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼および１３Ｃｒ
鋼、２２Ｃｒ鋼について素材のＯ濃度を０．０１２％，
０．０１０％，０．００８％と０．００６％の４種類に
変えたものを選び、それぞれのＯ濃度について素材のＳ
濃度と丸ビレット造管時の内面疵発生率（％）との関係
を示したものである。このとき長片／短片（＝ａ／
ｂ）：２．７で丸ビレットへの圧下比が７．７およびａ
／ｂ＝４．０で丸ビレットへの圧下比が８．１でいずれ
も△Ｔ＝３０℃である。図に示すようにＯ濃度が０．０
１０％以下で、Ｓ濃度が０．００８％以下になると内面
疵発生率が３％以下に大幅に低減されることが知見され
た。その際、Ｏ濃度の低下につれて内面疵発生率が低下
し、合わせてＳ濃度が低下するにつれて一層内面疵発生
率が低下する。この知見よりＳの上限を０．００８％と
した。
純物として含有されるが熱間加工性を害するものと考え
られ、通常０．０２〜０．０１重量％程度に低減して製
造されている。本発明を達成する過程で種々検討した結
果、Ｏの低減に加えてＳの低減を合わせて行うことによ
りビレット内質向上に対してブルーム比やその後の圧下
比の効果が著しく高められ、造管後の内面欠陥が低減す
ることが知見された。これらＳとＯの影響についての実
験結果を図５に示す。９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼および１３Ｃｒ
鋼、２２Ｃｒ鋼について素材のＯ濃度を０．０１２％，
０．０１０％，０．００８％と０．００６％の４種類に
変えたものを選び、それぞれのＯ濃度について素材のＳ
濃度と丸ビレット造管時の内面疵発生率（％）との関係
を示したものである。このとき長片／短片（＝ａ／
ｂ）：２．７で丸ビレットへの圧下比が７．７およびａ
／ｂ＝４．０で丸ビレットへの圧下比が８．１でいずれ
も△Ｔ＝３０℃である。図に示すようにＯ濃度が０．０
１０％以下で、Ｓ濃度が０．００８％以下になると内面
疵発生率が３％以下に大幅に低減されることが知見され
た。その際、Ｏ濃度の低下につれて内面疵発生率が低下
し、合わせてＳ濃度が低下するにつれて一層内面疵発生
率が低下する。この知見よりＳの上限を０．００８％と
した。
【００１５】Ｏ：０．０１０重量％以下；Ｏに関して
は、特別に規制が取られていないのが現状であるが、ブ
ルーム比やその後の圧下比及びＳ量とビレットの内質と
の関係を調査した結果、図５に示したように、Ｏ量の低
減に加えてＳ量の低減を合わせて行うことにより、ビレ
ット内質向上に対してブルーム比やその後の圧下比の効
果が著しく高められ造管後の内面欠陥が低減することが
知見された。この知見により上限を０．０１０％とし
た。
は、特別に規制が取られていないのが現状であるが、ブ
ルーム比やその後の圧下比及びＳ量とビレットの内質と
の関係を調査した結果、図５に示したように、Ｏ量の低
減に加えてＳ量の低減を合わせて行うことにより、ビレ
ット内質向上に対してブルーム比やその後の圧下比の効
果が著しく高められ造管後の内面欠陥が低減することが
知見された。この知見により上限を０．０１０％とし
た。
【００１６】温度差ΔＴと断面形状及びビレットへの圧
下比：温度差と断面形状の要件は種々の実験を行うこと
によって初めて知見されたものである。以下実験結果を
用いて説明する。図１は連続鋳造鋳片製造時の鋳造開始
温度と凝固開始温度との温度差ΔＴと丸ビレット造管時
の内面疵発生率（％）との関係を示したものである。こ
のときａ／ｂ＝３．１で丸ビレット１の圧下比は８．７
である。図に示されるように、ΔＴが増加するにつれて
内面疵の発生率は増加する。ΔＴが７０℃を越すと内面
疵発生率は５％以上に高くなる。図２にはΔＴとａ／ｂ
の組合せを変え、丸ビレットへの圧下比が５〜１１であ
る丸ビレットを用いた時の造管時の内面疵発生状況を示
す。本図からわかるようにａ／ｂが１．５以上でΔＴが
７０℃以下であれば造管時に内面疵が発生しにくい（内
面欠陥発生率４％未満）。一方ΔＴが７０℃を超える
か、ａ／ｂが１．５未満のときは内面欠陥が発生しやす
い（内面欠陥発生率４％以上）。一方ａ／ｂが９を越え
ると偏平比が大きいため、丸ビレットへの加工に際して
座屈が生じやすくて形状が悪くなる。これらの結果から
丸ビレット造管時の内面欠陥を減少するためには、鋳造
開始温度と凝固開始温度との温度差ΔＴが７０℃以下の
条件で、長辺と短辺の比が１．５〜９．０である矩形の
断面形状を有する連続鋳造鋳片を鋳造する必要があるこ
とが分る。
下比：温度差と断面形状の要件は種々の実験を行うこと
によって初めて知見されたものである。以下実験結果を
用いて説明する。図１は連続鋳造鋳片製造時の鋳造開始
温度と凝固開始温度との温度差ΔＴと丸ビレット造管時
の内面疵発生率（％）との関係を示したものである。こ
のときａ／ｂ＝３．１で丸ビレット１の圧下比は８．７
である。図に示されるように、ΔＴが増加するにつれて
内面疵の発生率は増加する。ΔＴが７０℃を越すと内面
疵発生率は５％以上に高くなる。図２にはΔＴとａ／ｂ
の組合せを変え、丸ビレットへの圧下比が５〜１１であ
る丸ビレットを用いた時の造管時の内面疵発生状況を示
す。本図からわかるようにａ／ｂが１．５以上でΔＴが
７０℃以下であれば造管時に内面疵が発生しにくい（内
面欠陥発生率４％未満）。一方ΔＴが７０℃を超える
か、ａ／ｂが１．５未満のときは内面欠陥が発生しやす
い（内面欠陥発生率４％以上）。一方ａ／ｂが９を越え
ると偏平比が大きいため、丸ビレットへの加工に際して
座屈が生じやすくて形状が悪くなる。これらの結果から
丸ビレット造管時の内面欠陥を減少するためには、鋳造
開始温度と凝固開始温度との温度差ΔＴが７０℃以下の
条件で、長辺と短辺の比が１．５〜９．０である矩形の
断面形状を有する連続鋳造鋳片を鋳造する必要があるこ
とが分る。
【００１７】上述のようにΔＴとａ／ｂの値を適正にし
て得られた連続鋳片を用いて丸ビレットを製造するに際
して、丸ビレットへの圧下比と内面疵発生との関係を調
査した。図３に示すように、モデルピアサー圧延機１に
てテーパ丸ビレット２を傾斜圧延した丸ビレット３のマ
ンネスマン割れ４の状況を調査した。割れ発生の位置か
ら次式に示したような定義で限界ドラフト率Ｒを求め
た。
て得られた連続鋳片を用いて丸ビレットを製造するに際
して、丸ビレットへの圧下比と内面疵発生との関係を調
査した。図３に示すように、モデルピアサー圧延機１に
てテーパ丸ビレット２を傾斜圧延した丸ビレット３のマ
ンネスマン割れ４の状況を調査した。割れ発生の位置か
ら次式に示したような定義で限界ドラフト率Ｒを求め
た。
【００１８】
Ｒ＝（ｄ1 ／ｄO ）×（Ｄ0 −Ｄ1 ）／Ｄ0
ただし、
Ｄ1 ：テーパー丸ビレットの小径側直径
ＤO ：テーパー丸ビレットの大径側直径
ｄO ：圧延後の丸ビレットの長さ
ｄ1 ：圧延後の丸ビレットの健全な長さ
（割れを除く長さ）
この限界ドラフト率Ｒの値が大きい方が割れ発生が生じ
にくく、造管時に内面疵が生じにくいことが知られてい
る。ΔＴ＝３０℃、長辺と短辺の比ａ／ｂが３．２で製
造された鋳片及びΔＴ＝２５℃、ａ／ｂ＝１．８で製造
された鋳片について種々の圧下比で丸ビレットに圧延し
上述のテーパー丸ビレットの傾斜圧延を行い、限界ドラ
フト率Ｒを求めた結果を図４に示した。このように圧下
比が増すほど加工性が向上するため割れが発生しにくい
ことが知見された。
にくく、造管時に内面疵が生じにくいことが知られてい
る。ΔＴ＝３０℃、長辺と短辺の比ａ／ｂが３．２で製
造された鋳片及びΔＴ＝２５℃、ａ／ｂ＝１．８で製造
された鋳片について種々の圧下比で丸ビレットに圧延し
上述のテーパー丸ビレットの傾斜圧延を行い、限界ドラ
フト率Ｒを求めた結果を図４に示した。このように圧下
比が増すほど加工性が向上するため割れが発生しにくい
ことが知見された。
【００１９】ΔＴ＝３０℃、ａ／ｂ＝３．２の鋳片に対
しては圧下比２．５以上で限界ドラフト率Ｒが向上し、
ΔＴ＝２５℃、ａ／ｂ＝１．８のスラブに対しては圧下
比３．０で限界ドラフト率Ｒが向上する知見が得られ
た。このようにΔＴとａ／ｂの値を適正に規制して得ら
れた連続鋳造鋳片を用いてかつビレットへの圧下比を
２．５もしくは３．０以上とすることによりマンネスマ
ン割れ性が著しく向上することが知見され、これらの結
果に基いて前記の温度差ΔＴ、断面形状、圧下比の条件
を限定した。
しては圧下比２．５以上で限界ドラフト率Ｒが向上し、
ΔＴ＝２５℃、ａ／ｂ＝１．８のスラブに対しては圧下
比３．０で限界ドラフト率Ｒが向上する知見が得られ
た。このようにΔＴとａ／ｂの値を適正に規制して得ら
れた連続鋳造鋳片を用いてかつビレットへの圧下比を
２．５もしくは３．０以上とすることによりマンネスマ
ン割れ性が著しく向上することが知見され、これらの結
果に基いて前記の温度差ΔＴ、断面形状、圧下比の条件
を限定した。
【００２０】
【実施例】以下に本発明の実施例について説明する。
（実施例１）表１に示す化学組成の鋼種を表２及び表３
に示すΔＴとａ／ｂの条件で連続鋳造により矩形断面の
鋳片とした後、圧延により種々のサイズを有する継目無
鋼管用の素材丸ビレットとし、この丸ビレットを傾斜式
ロールとプラグで穿孔し、マンドレルミル、熱間圧延絞
りミル又はプラグミル、リーラー、サイザーミルにより
造管し、造管後の内面欠陥の発生状況を調査した。その
結果を表２及び表３に併せて示した。
に示すΔＴとａ／ｂの条件で連続鋳造により矩形断面の
鋳片とした後、圧延により種々のサイズを有する継目無
鋼管用の素材丸ビレットとし、この丸ビレットを傾斜式
ロールとプラグで穿孔し、マンドレルミル、熱間圧延絞
りミル又はプラグミル、リーラー、サイザーミルにより
造管し、造管後の内面欠陥の発生状況を調査した。その
結果を表２及び表３に併せて示した。
【００２１】表２及び表３から明らかなように連続鋳造
鋳片製造時の温度差ΔＴと断面形状と丸ビレットへの圧
下比が本発明の範囲内にあるときは、すべての鋼種で内
面欠陥発生率が４％未満と小さくなっている。一方比較
例に示したように本発明の範囲外のものは内面欠陥発生
率が高くなっている。
鋳片製造時の温度差ΔＴと断面形状と丸ビレットへの圧
下比が本発明の範囲内にあるときは、すべての鋼種で内
面欠陥発生率が４％未満と小さくなっている。一方比較
例に示したように本発明の範囲外のものは内面欠陥発生
率が高くなっている。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】（実施例２）表４に示す化学組成の鋼種を
表５及び表６に示すΔＴとａ／ｂの条件で連続鋳造によ
り矩形断面の鋳片とした後、圧延により種々のサイズを
有する継目無鋼管用の素材丸ビレットとし、この丸ビレ
ットを傾斜式ロールとプラグで穿孔し、マンドレルミ
ル、サイザーミルにより造管し、造管後の内面欠陥の発
生状況を調査した。その結果を表５及び表６に併せて示
した。
表５及び表６に示すΔＴとａ／ｂの条件で連続鋳造によ
り矩形断面の鋳片とした後、圧延により種々のサイズを
有する継目無鋼管用の素材丸ビレットとし、この丸ビレ
ットを傾斜式ロールとプラグで穿孔し、マンドレルミ
ル、サイザーミルにより造管し、造管後の内面欠陥の発
生状況を調査した。その結果を表５及び表６に併せて示
した。
【００２６】表５及び表６から明らかなようにＳおよび
Ｏの組成が本発明中第３の発明の範囲内でかつ連続鋳造
鋳片製造時の温度差ΔＴと断面形状と丸ビレットへの圧
下比が本発明の範囲内にあるときは、すべての鋼種で内
面欠陥発生率が４％未満と小さくなっており、しかもそ
の際、ΔＴが低いほうが内面疵発生率が小さくなってい
る。一方比較例とした第３の発明の範囲外のもの（＊
印）については内面欠陥発生率が高くなっている。
Ｏの組成が本発明中第３の発明の範囲内でかつ連続鋳造
鋳片製造時の温度差ΔＴと断面形状と丸ビレットへの圧
下比が本発明の範囲内にあるときは、すべての鋼種で内
面欠陥発生率が４％未満と小さくなっており、しかもそ
の際、ΔＴが低いほうが内面疵発生率が小さくなってい
る。一方比較例とした第３の発明の範囲外のもの（＊
印）については内面欠陥発生率が高くなっている。
【００２７】
【表４】
【００２８】
【表５】
【００２９】
【表６】
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明方法によれ
ば０．５重量％以上のＣｒを含有するＣｒ含有継目無鋼
管用素材を穿孔、圧延するに際し、管内面に発生する欠
陥を抑制することが可能である。
ば０．５重量％以上のＣｒを含有するＣｒ含有継目無鋼
管用素材を穿孔、圧延するに際し、管内面に発生する欠
陥を抑制することが可能である。
【図１】連続鋳造鋳片製造時の鋳込温度と凝固開始温度
との温度差ΔＴとビレット造管時の内面疵発生率との関
係を示した図である。
との温度差ΔＴとビレット造管時の内面疵発生率との関
係を示した図である。
【図２】ΔＴと連続鋳造鋳片の長辺（ａ）と短辺（ｂ）
との比と造管後の内面欠陥発生状況との関係を示した図
である。
との比と造管後の内面欠陥発生状況との関係を示した図
である。
【図３】モデルピアサー試験機によるマンネスマン割れ
試験方法の説明図である。
試験方法の説明図である。
【図４】圧下比と限界ドラフト率の関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図５】造管時の内面疵発生率へのＳ量とＯ量の影響を
示した図である。
示した図である。
１ モデルピアサー圧延機
２ テーパ丸ビレット
３ 丸ビレット
４ マンネスマン割れ
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃｒ：０．５〜４０重量％含有鉄合金連
続鋳造鋳片から継目無鋼管用丸ビレットを製造するに際
して、長辺と短辺の比が１．５以上２．０以下である矩
形断面の連続鋳造鋳片を、鋳造開始温度と凝固開始温度
との温度差を７０℃以下として鋳造し、次いで、圧下比
３．０以上の圧延加工を施すことを特徴とする継目無鋼
管用丸ビレットの製造方法。 - 【請求項２】 Ｃｒ：０．５〜４０重量％含有鉄合金連
続鋳造鋳片から継目無鋼管用丸ビレットを製造するに際
して、長辺と短辺の比が２．０以上９．０以下である矩
形断面の連続鋳造鋳片を、鋳造開始温度と凝固開始温度
との温度差を７０℃以下として鋳造し、次いで、圧下比
２．５以上の圧延加工を施すことを特徴とする継目無鋼
管用丸ビレットの製造方法。 - 【請求項３】 Ｓ：０．００８重量％以下，Ｏ：０．０
１０重量％以下含有する前記鉄合金連続鋳造鋳片を用い
て継目無鋼管用丸ビレットを製造することを特徴とする
請求項１又は２記載の継目無鋼管用丸ビレットの製造方
法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3205970A JPH057990A (ja) | 1990-10-08 | 1991-08-16 | 継目無鋼管用丸ビレツトの製造方法 |
| FR9112300A FR2667524B1 (fr) | 1990-10-08 | 1991-10-07 | Procede pour fabriquer des lingots ronds pour des tuyaux en acier sans soudure. |
| DE19914133323 DE4133323A1 (de) | 1990-10-08 | 1991-10-08 | Verfahren zur herstellung eines rundknueppels fuer nahtloses stahlrohr |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26850390 | 1990-10-08 | ||
| JP2-268503 | 1990-10-08 | ||
| JP3205970A JPH057990A (ja) | 1990-10-08 | 1991-08-16 | 継目無鋼管用丸ビレツトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH057990A true JPH057990A (ja) | 1993-01-19 |
Family
ID=26515367
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3205970A Pending JPH057990A (ja) | 1990-10-08 | 1991-08-16 | 継目無鋼管用丸ビレツトの製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH057990A (ja) |
| DE (1) | DE4133323A1 (ja) |
| FR (1) | FR2667524B1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012152804A (ja) * | 2011-01-27 | 2012-08-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高合金またはステンレス鋼における継目無鋼管の製造方法 |
| CN104846279A (zh) * | 2015-05-08 | 2015-08-19 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种中合金油井管及其制备方法 |
| CN113680823A (zh) * | 2021-08-31 | 2021-11-23 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种无缝钢管穿孔机及其顶头 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5682602B2 (ja) * | 2012-08-09 | 2015-03-11 | 新日鐵住金株式会社 | 内面品質に優れたＮｉ含有高合金丸ビレットの製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61140301A (ja) * | 1984-12-12 | 1986-06-27 | Kawasaki Steel Corp | 傾斜圧延方式による、継目無ステンレス鋼管用丸ビレットの製造方法 |
| JPH01154848A (ja) * | 1987-12-12 | 1989-06-16 | Nippon Steel Corp | 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH01293909A (ja) * | 1988-05-19 | 1989-11-27 | Kawasaki Steel Corp | Ｃｒ含有継目無鋼管の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0688102B2 (ja) * | 1988-02-03 | 1994-11-09 | 新日本製鐵株式会社 | 薄肉鋳造法を用いるＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| JPH03104819A (ja) * | 1989-09-18 | 1991-05-01 | Kawasaki Steel Corp | 高クロム鋼の製造方法 |
-
1991
- 1991-08-16 JP JP3205970A patent/JPH057990A/ja active Pending
- 1991-10-07 FR FR9112300A patent/FR2667524B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-08 DE DE19914133323 patent/DE4133323A1/de active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61140301A (ja) * | 1984-12-12 | 1986-06-27 | Kawasaki Steel Corp | 傾斜圧延方式による、継目無ステンレス鋼管用丸ビレットの製造方法 |
| JPH01154848A (ja) * | 1987-12-12 | 1989-06-16 | Nippon Steel Corp | 耐海水性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPH01293909A (ja) * | 1988-05-19 | 1989-11-27 | Kawasaki Steel Corp | Ｃｒ含有継目無鋼管の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012152804A (ja) * | 2011-01-27 | 2012-08-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高合金またはステンレス鋼における継目無鋼管の製造方法 |
| CN104846279A (zh) * | 2015-05-08 | 2015-08-19 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种中合金油井管及其制备方法 |
| CN113680823A (zh) * | 2021-08-31 | 2021-11-23 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种无缝钢管穿孔机及其顶头 |
| CN113680823B (zh) * | 2021-08-31 | 2024-03-12 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种无缝钢管穿孔机及其顶头 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2667524B1 (fr) | 1994-10-28 |
| FR2667524A1 (fr) | 1992-04-10 |
| DE4133323A1 (de) | 1992-04-09 |
| DE4133323C2 (ja) | 1993-01-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20000307 |