JPH057950B2 - - Google Patents
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- JPH057950B2 JPH057950B2 JP57180132A JP18013282A JPH057950B2 JP H057950 B2 JPH057950 B2 JP H057950B2 JP 57180132 A JP57180132 A JP 57180132A JP 18013282 A JP18013282 A JP 18013282A JP H057950 B2 JPH057950 B2 JP H057950B2
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- Japan
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- bridge
- diode
- transistor
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- power
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- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005669 field effect Effects 0.000 description 1
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Stopping Of Electric Motors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は自己消弧形素子と高速ダイオードと
を用いた高効率で経済的な電力変換装置に関す
る。
を用いた高効率で経済的な電力変換装置に関す
る。
トランジスタやゲートターンオフサイリスタや
電界効果トランジスタ等の自己消弧形素子の発達
によりパルス巾変調（以下PWMという）インバ
ータが広く使用されるようになつてきた。PWM
インバータの直流側電圧は一般には可変する必要
がないので交流電源を全波整整流して使用する
が、交流電源側に電力を回生する必要がある場合
にはインバータ側変換ブリツジとまつたく同じ回
路をインバータの交流側に接続してPWM制御に
より交流電源に電力を回生する方法が従来用いら
れている。第１図はこのような従来の交流電源側
に電力を回生することのできる電力変換装置の回
路図を示したものである。
電界効果トランジスタ等の自己消弧形素子の発達
によりパルス巾変調（以下PWMという）インバ
ータが広く使用されるようになつてきた。PWM
インバータの直流側電圧は一般には可変する必要
がないので交流電源を全波整整流して使用する
が、交流電源側に電力を回生する必要がある場合
にはインバータ側変換ブリツジとまつたく同じ回
路をインバータの交流側に接続してPWM制御に
より交流電源に電力を回生する方法が従来用いら
れている。第１図はこのような従来の交流電源側
に電力を回生することのできる電力変換装置の回
路図を示したものである。
なお以下の説明においては自己消弧形素子とし
てトランジスタを使用した電力変換装置について
説明するが、他の自己消弧形素子を使用した場合
も原理的には同様の動作をおこなう。
てトランジスタを使用した電力変換装置について
説明するが、他の自己消弧形素子を使用した場合
も原理的には同様の動作をおこなう。
交流電源１から高速ヒユーズ２と交流リアクト
ル３を介してトランジスタブリツジ４の交流側接
続端子に交流電源が供給される。トランジスタブ
リツジ４は、トランジスタ４ａと高速ダイオード
４ｂとを並列接続したアームを複数個組合せて構
成されている。第１図の回路では６アームからト
ランジスタブリツジ４が構成されている。トラン
ジスタブリツジ４の直流側接続端子からは初期充
電用の限流抵抗５を通してコンデンサ６を充電
し、充電完了後接点７を閉じてインバータブリツ
ジ８により交流に変換して交流電動機９に交流電
力を供給するように構成されている。
ル３を介してトランジスタブリツジ４の交流側接
続端子に交流電源が供給される。トランジスタブ
リツジ４は、トランジスタ４ａと高速ダイオード
４ｂとを並列接続したアームを複数個組合せて構
成されている。第１図の回路では６アームからト
ランジスタブリツジ４が構成されている。トラン
ジスタブリツジ４の直流側接続端子からは初期充
電用の限流抵抗５を通してコンデンサ６を充電
し、充電完了後接点７を閉じてインバータブリツ
ジ８により交流に変換して交流電動機９に交流電
力を供給するように構成されている。
一方交流電動機９からのエネルギを回生して制
動をかける場合には、インバータブリツジ８が順
変換器として動作し、回生電力はコンデンサ６を
充電する。コンデンサ６の端子電圧が上昇したこ
とを検出してトランジスタブリツジ４を逆変換器
として動作させ交流電源１に電力を回生する。こ
の場合交流リアクトル３はトランジスタブリツジ
４をPWM制御する場合の電流変化率を制限する
ために用いられる。なおこのようにトランジスタ
ブリツジ４を逆変換器として動作させる場合に
は、交流電源１と同期を取つてトランジスタをオ
ンオフさせて力率がほぼ１になるような位相で回
生運転をおこなう。
動をかける場合には、インバータブリツジ８が順
変換器として動作し、回生電力はコンデンサ６を
充電する。コンデンサ６の端子電圧が上昇したこ
とを検出してトランジスタブリツジ４を逆変換器
として動作させ交流電源１に電力を回生する。こ
の場合交流リアクトル３はトランジスタブリツジ
４をPWM制御する場合の電流変化率を制限する
ために用いられる。なおこのようにトランジスタ
ブリツジ４を逆変換器として動作させる場合に
は、交流電源１と同期を取つてトランジスタをオ
ンオフさせて力率がほぼ１になるような位相で回
生運転をおこなう。
このような、トランジスタブリツジ４をPWM
制御して使用する場合には、トランジスタ４ａと
並列に接続されるダイオードには高速ダイオード
４ｂを使用する必要がある。これはトランジスタ
ブリツジ４内で直列に接続された２アームの一方
のダイオードに変換電流が流れている時他方のト
ランジスタをオンすると、ダイオードが逆方向を
回復するまではトランジスタの動作によりコンデ
ンサ６が短絡状態となり、大きな短絡電流が流れ
たことになるので損失が大きくなるのを防止する
ため、および素子の劣化を防止するためである。
またダイオードの回復時に大きなサージ電圧が発
生することがあるので、ダイオードの順換電流を
急速に制限する必要があるからである。
制御して使用する場合には、トランジスタ４ａと
並列に接続されるダイオードには高速ダイオード
４ｂを使用する必要がある。これはトランジスタ
ブリツジ４内で直列に接続された２アームの一方
のダイオードに変換電流が流れている時他方のト
ランジスタをオンすると、ダイオードが逆方向を
回復するまではトランジスタの動作によりコンデ
ンサ６が短絡状態となり、大きな短絡電流が流れ
たことになるので損失が大きくなるのを防止する
ため、および素子の劣化を防止するためである。
またダイオードの回復時に大きなサージ電圧が発
生することがあるので、ダイオードの順換電流を
急速に制限する必要があるからである。
しかし高速ダイオードは整流用ダイオードに比
べて順方向電圧が20〜30％程度高いためトランジ
スタブリツジ４が順変換器として動作している場
合には、ダイオードに大半の電流が流れてしま
い、順方向電圧降下およびこれに伴う通電損失が
大きくなつてしまうため変換装置の効率が低下す
るという欠点がある。
べて順方向電圧が20〜30％程度高いためトランジ
スタブリツジ４が順変換器として動作している場
合には、ダイオードに大半の電流が流れてしま
い、順方向電圧降下およびこれに伴う通電損失が
大きくなつてしまうため変換装置の効率が低下す
るという欠点がある。
またトランジスタブリツジ４が順変換器として
動作している場合にはトランジスタ４ａをオフし
てダイオードブリツジとして動作させる方がスイ
ツチング損失が減少して効率が向上するが、この
回路がコンデンサ入力の整流回路となるためダイ
オードに流れる電流波形の通電角が60゜程度とな
りピーク電流が大きくなる。したがつてトランジ
スタ４ａの電流容量に比べて高速ダイオード４ｂ
の電流容量を２〜３倍大きく取る必要がある。と
ころが市販されているトランジスタとダイオード
とをペアとしたトランジスタモジユールではその
電流定格がトランジスタとダイオードとで同一で
あるため、第１図に示した回路にこのトランジス
タモジユールを用いる場合には高速ダイオード４
ｂにさらに並列に高速ダイオオードを追加接続す
る必要がある。しかし高速ダイオードは前述した
ように順方向電圧が一般のダイオードに比べて大
きく損失が大きいことと、高価であることおよび
並列に接続した場合に電流バランスを考慮する必
要等が問題点として発生する。特に電流バランス
の点に関しては、トランジスタモジユール内部に
使用されている高速ダイオードと市販されている
単体の高速ダイオードとでは特性が合わされてい
ないので、外部に追加接続したダイオードにほと
んどすべての電流を流すような大きな容量を持つ
た高速ダイオードを接続する必要がある。したが
つて高価な大容量の高速ダイオードを使用しなけ
ればならない経済的に不利であつた。さらに直流
側の短絡事故に備えて高速ヒユーズ２を用いて保
護するように構成されているため、高速ダイオー
ド４ｂ部の電流耐量が高速ヒユーズ２の電流耐量
に比べて大きくなるように選ぶ必要があるが、モ
ジユール形の素子ではリード口出しがボンデイン
グ形を使用しているため、この選択が困難である
という欠点もあつた。
動作している場合にはトランジスタ４ａをオフし
てダイオードブリツジとして動作させる方がスイ
ツチング損失が減少して効率が向上するが、この
回路がコンデンサ入力の整流回路となるためダイ
オードに流れる電流波形の通電角が60゜程度とな
りピーク電流が大きくなる。したがつてトランジ
スタ４ａの電流容量に比べて高速ダイオード４ｂ
の電流容量を２〜３倍大きく取る必要がある。と
ころが市販されているトランジスタとダイオード
とをペアとしたトランジスタモジユールではその
電流定格がトランジスタとダイオードとで同一で
あるため、第１図に示した回路にこのトランジス
タモジユールを用いる場合には高速ダイオード４
ｂにさらに並列に高速ダイオオードを追加接続す
る必要がある。しかし高速ダイオードは前述した
ように順方向電圧が一般のダイオードに比べて大
きく損失が大きいことと、高価であることおよび
並列に接続した場合に電流バランスを考慮する必
要等が問題点として発生する。特に電流バランス
の点に関しては、トランジスタモジユール内部に
使用されている高速ダイオードと市販されている
単体の高速ダイオードとでは特性が合わされてい
ないので、外部に追加接続したダイオードにほと
んどすべての電流を流すような大きな容量を持つ
た高速ダイオードを接続する必要がある。したが
つて高価な大容量の高速ダイオードを使用しなけ
ればならない経済的に不利であつた。さらに直流
側の短絡事故に備えて高速ヒユーズ２を用いて保
護するように構成されているため、高速ダイオー
ド４ｂ部の電流耐量が高速ヒユーズ２の電流耐量
に比べて大きくなるように選ぶ必要があるが、モ
ジユール形の素子ではリード口出しがボンデイン
グ形を使用しているため、この選択が困難である
という欠点もあつた。
この発明の目的は高価な大容量の高速ダイオー
ドを必要としない経済的でしかも効率の高い電力
変換装置を提供するにある。
ドを必要としない経済的でしかも効率の高い電力
変換装置を提供するにある。
この発明では上記目的を達成するために、並列
接続した自己消弧形スイツチと高速ダイオードか
らなるアームを複数個組合せた第１のブリツジと
順方向電圧降下が前記高速ダイオードより低い能
動素子からなるアームを複数個組合せた第２のブ
リツジとを有し、前記第１のブリツジの交流側接
続端子はそれぞれ交流リアクトルを介して、前記
第２のブリツジの交流側接続端子は直接または交
流リアクトルを介して交流電源に接続され、前記
第１および第２のブリツジの直流側接続端子は共
通接続されたことを特徴とする。
接続した自己消弧形スイツチと高速ダイオードか
らなるアームを複数個組合せた第１のブリツジと
順方向電圧降下が前記高速ダイオードより低い能
動素子からなるアームを複数個組合せた第２のブ
リツジとを有し、前記第１のブリツジの交流側接
続端子はそれぞれ交流リアクトルを介して、前記
第２のブリツジの交流側接続端子は直接または交
流リアクトルを介して交流電源に接続され、前記
第１および第２のブリツジの直流側接続端子は共
通接続されたことを特徴とする。
以下この発明の実施例を図面に基づいて詳細に
説明する。
説明する。
第２図はこの発明の一実施例を示した回路図で
ある。なお第１図に示したと同一部分には同一符
号を付してその説明を省略する。
ある。なお第１図に示したと同一部分には同一符
号を付してその説明を省略する。
トランジスタブリツジ４の交流側接続端子は交
流リアクトル３を介して交流電源に接続される。
またダイオードブリツジ１０の交流側接続端子は
直接または交流リアクトルを介して交流電源１に
接続される。なり第２図の実施例で直接に接続さ
れた場合を示している。ダイオードブリツジ１０
の直流側はトランジスタブリツジ４の直流側と並
列に接続される。トランジスタ４ａと並列に接続
されるダイオードは前述したように高速ダイオー
ドである必要があるが、ダイオードブリツジ１０
を構成するダイオードは一般の整流用ダイオード
が使用できる。これはダイオードブリツジ１０を
構成するダイオードの逆方向が回復していなくて
もトランジスタ４ａによつてコンデンサ６が直接
短絡されることはなく必ず交流リアクトル３を介
して電流供給がおこなわれるからである。このた
め交流電動機９が駆動中の場合には電力はダイオ
ードブリツジ１０を介してコンデンサ６に供給さ
れる。ダイオードブリツジ１０を構成するダイオ
ードの順方向電圧降下は高速ダイオード４ｂに比
して20〜30％程度低いため、高効率運転が可能
で、しかも価格的にも高速ダイオード４ｂに比し
て安価であるため経済的である。
流リアクトル３を介して交流電源に接続される。
またダイオードブリツジ１０の交流側接続端子は
直接または交流リアクトルを介して交流電源１に
接続される。なり第２図の実施例で直接に接続さ
れた場合を示している。ダイオードブリツジ１０
の直流側はトランジスタブリツジ４の直流側と並
列に接続される。トランジスタ４ａと並列に接続
されるダイオードは前述したように高速ダイオー
ドである必要があるが、ダイオードブリツジ１０
を構成するダイオードは一般の整流用ダイオード
が使用できる。これはダイオードブリツジ１０を
構成するダイオードの逆方向が回復していなくて
もトランジスタ４ａによつてコンデンサ６が直接
短絡されることはなく必ず交流リアクトル３を介
して電流供給がおこなわれるからである。このた
め交流電動機９が駆動中の場合には電力はダイオ
ードブリツジ１０を介してコンデンサ６に供給さ
れる。ダイオードブリツジ１０を構成するダイオ
ードの順方向電圧降下は高速ダイオード４ｂに比
して20〜30％程度低いため、高効率運転が可能
で、しかも価格的にも高速ダイオード４ｂに比し
て安価であるため経済的である。
交流電動機９が回生運転中でコンデンサ６の電
圧が上昇すると、ダイオードブリツジ１０には逆
電圧が印加されオフ状態となる。したがつてこの
状態でトランジスタブリツジ４をオンオフするこ
とにより交流電源１に電力を回生することができ
る。
圧が上昇すると、ダイオードブリツジ１０には逆
電圧が印加されオフ状態となる。したがつてこの
状態でトランジスタブリツジ４をオンオフするこ
とにより交流電源１に電力を回生することができ
る。
一般には交流電動機９の減速中の場合にのみ電
力回生をおこない、しかも回生電力は界磁が一定
の場合には電動機速度にほぼ比例するので、トラ
ンジスタブリツジ４の電流定格はインバータブリ
ツジ８の半分程度で充分である。したがつて経済
的なブリツジを選定できる。インバータブリツジ
８やコンデンサ６の短絡事故の場合には事故電流
はダイオードブリツジ１０を通つて流れ、高速ヒ
ユーズ２を溶断するのでダイオードブリツジ１０
を保護することができる。
力回生をおこない、しかも回生電力は界磁が一定
の場合には電動機速度にほぼ比例するので、トラ
ンジスタブリツジ４の電流定格はインバータブリ
ツジ８の半分程度で充分である。したがつて経済
的なブリツジを選定できる。インバータブリツジ
８やコンデンサ６の短絡事故の場合には事故電流
はダイオードブリツジ１０を通つて流れ、高速ヒ
ユーズ２を溶断するのでダイオードブリツジ１０
を保護することができる。
従来の回路ではトランジスタブリツジ４にモジ
ユール素子を使用した場合には口出し線が溶着方
式であつたため素子の電流耐量が小さく、高速ヒ
ユーズ２でダイオード部を保護することが困難で
あつたが、この発明によればこの点も改良され
る。
ユール素子を使用した場合には口出し線が溶着方
式であつたため素子の電流耐量が小さく、高速ヒ
ユーズ２でダイオード部を保護することが困難で
あつたが、この発明によればこの点も改良され
る。
なお第２図に示した実施例ではトランジスタブ
リツジ４の交流側端子にのみ交流リアクトル３を
接続したが、ダイオードブリツジ１０の交流側接
続端子にも別の交流リアクトルを接続し、交流リ
アクトル３とのインダクタンス分を適当に選ぶこ
とにより交流電源１からコンデンサ６に流入する
電流をダイオードブリツジ１０とトランジスタブ
リツジ４のダイオード部に分担させて流すことも
可能である。また、負荷電動機として交流電動機
９の代りに直流電動機を用いインバータブリツジ
８を単相にして両極性の直流電流を流すようにし
た回路にもこの発明は適用できるのはいうまでも
ない。さらにまたダイオードブリツジ１０をサイ
リスタブリツジに置換し、負荷側の故障をゲート
しや断によりしや断するように構成してもよい。
リツジ４の交流側端子にのみ交流リアクトル３を
接続したが、ダイオードブリツジ１０の交流側接
続端子にも別の交流リアクトルを接続し、交流リ
アクトル３とのインダクタンス分を適当に選ぶこ
とにより交流電源１からコンデンサ６に流入する
電流をダイオードブリツジ１０とトランジスタブ
リツジ４のダイオード部に分担させて流すことも
可能である。また、負荷電動機として交流電動機
９の代りに直流電動機を用いインバータブリツジ
８を単相にして両極性の直流電流を流すようにし
た回路にもこの発明は適用できるのはいうまでも
ない。さらにまたダイオードブリツジ１０をサイ
リスタブリツジに置換し、負荷側の故障をゲート
しや断によりしや断するように構成してもよい。
以上実施例に基づいて詳細に説明したようにこ
の発明では、交流電源からの流入電力は、順方向
電圧降下が高速ダイオードより低い整流用の能動
素子を用いたブリツジを通り、回生電力のみを自
己消弧形素子と高速ダイオードとから成るブリツ
ジを通して伝送するように構成したので、負荷の
駆動時には少ない電圧降下で高効率の運転が可能
であるとともに、回生時には実効電流が減少する
ため、回路構成を小さくでき、経済性の向上を図
ることができる。高効率で経済的な電力変換装置
を実現することができるという利点がある。
の発明では、交流電源からの流入電力は、順方向
電圧降下が高速ダイオードより低い整流用の能動
素子を用いたブリツジを通り、回生電力のみを自
己消弧形素子と高速ダイオードとから成るブリツ
ジを通して伝送するように構成したので、負荷の
駆動時には少ない電圧降下で高効率の運転が可能
であるとともに、回生時には実効電流が減少する
ため、回路構成を小さくでき、経済性の向上を図
ることができる。高効率で経済的な電力変換装置
を実現することができるという利点がある。
第１図は従来の電力変換装置の回路図、第２図
はこの発明の一実施例の回路図である。 １……交流電源、３……交流リアクトル、４…
…トランジスタブリツジ（第１のブリツジ）、４
ａ……トランジスタ（自己消弧形スイツチ）、４
ｂ……高速ダイオード、１０……ダイオードブリ
ツジ（第２のブリツジ）。
はこの発明の一実施例の回路図である。 １……交流電源、３……交流リアクトル、４…
…トランジスタブリツジ（第１のブリツジ）、４
ａ……トランジスタ（自己消弧形スイツチ）、４
ｂ……高速ダイオード、１０……ダイオードブリ
ツジ（第２のブリツジ）。
Claims (1)
- １ 並列接続した自己消弧形スイツチと高速ダイ
オードからなるアームを複数個組合せた第１のブ
リツジと、順方向電圧降下が前記高速ダイオード
より低い能動素子からなるアームを複数個組合せ
た第２のブリツジとを有し、前記第１のブリツジ
の交流側接続端子はそれぞれ交流リアクルを介し
て、前記第２のブリツジの交流側接続端子は直接
または交流リアクトルを介して交流電源に接続さ
れ、前記第１および第２のブリツジの直流側接続
端子は共通接続されたことを特徴とする電力変換
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18013282A JPS5970185A (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | 電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18013282A JPS5970185A (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | 電力変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5970185A JPS5970185A (ja) | 1984-04-20 |
| JPH057950B2 true JPH057950B2 (ja) | 1993-01-29 |
Family
ID=16077966
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18013282A Granted JPS5970185A (ja) | 1982-10-14 | 1982-10-14 | 電力変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5970185A (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0757106B2 (ja) * | 1984-05-07 | 1995-06-14 | 株式会社日立製作所 | インバータ装置 |
| JPH01113587U (ja) * | 1988-01-25 | 1989-07-31 | ||
| JP3272495B2 (ja) * | 1993-08-17 | 2002-04-08 | 三菱電機株式会社 | 電力変換装置 |
| JPH0866056A (ja) * | 1994-08-24 | 1996-03-08 | Mitsubishi Electric Corp | インバータ装置 |
| JPH10327503A (ja) * | 1997-05-23 | 1998-12-08 | Fuji Electric Co Ltd | 交流電車用静止型周波数変換装置 |
| US6741482B2 (en) * | 2001-09-14 | 2004-05-25 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Power conversion device |
| JP4261163B2 (ja) * | 2002-11-21 | 2009-04-30 | 株式会社東芝 | ハイブリッド式電力変換装置 |
| JP4221212B2 (ja) * | 2002-11-21 | 2009-02-12 | 株式会社東芝 | ハイブリッド式電力変換装置 |
| DE102008019294A1 (de) * | 2008-04-16 | 2009-10-29 | Lenze Drive Systems Gmbh | Versorgungseinheit für elektrische Antriebe und Verfahren zur Steuerung dieser Versorgungseinheit |
| DE102008036484A1 (de) * | 2008-08-05 | 2010-02-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Netzseitiger Stromrichter für eine Umrichterschaltung |
| DE112015000284B4 (de) * | 2015-01-19 | 2022-02-03 | Mitsubishi Electric Corporation | Rückspeisender Wandler |
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Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1982
- 1982-10-14 JP JP18013282A patent/JPS5970185A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5594583A (en) * | 1979-01-10 | 1980-07-18 | Hitachi Ltd | Frequency converter and its controlling method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5970185A (ja) | 1984-04-20 |
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