JPH057902A - 熱間圧延方法 - Google Patents
熱間圧延方法Info
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- JPH057902A JPH057902A JP15804591A JP15804591A JPH057902A JP H057902 A JPH057902 A JP H057902A JP 15804591 A JP15804591 A JP 15804591A JP 15804591 A JP15804591 A JP 15804591A JP H057902 A JPH057902 A JP H057902A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は、材質が優れた熱間圧延鋼板を高能率
で製造する熱間圧延方法を目的とする。 【構成】ホットストリップミルによる熱延鋼板の製造に
際し、粗圧延設備と仕上圧延設備の間に先行圧延材の尾
端部と後行圧延材の先端部とを接合連結し、潤滑剤を用
いて仕上圧延ロールと圧延材間の摩擦係数を０.２以下
とする潤滑を行いながら仕上圧延を行う事を特徴とす
る。
で製造する熱間圧延方法を目的とする。 【構成】ホットストリップミルによる熱延鋼板の製造に
際し、粗圧延設備と仕上圧延設備の間に先行圧延材の尾
端部と後行圧延材の先端部とを接合連結し、潤滑剤を用
いて仕上圧延ロールと圧延材間の摩擦係数を０.２以下
とする潤滑を行いながら仕上圧延を行う事を特徴とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ホットストリップミル
による、鋼の熱間圧延方法に関する。
による、鋼の熱間圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のホットストリップミルの熱間圧延
では、加熱炉から圧延材(スラブ)を一本づつ抽出し、粗
圧延で所定の厚さまで圧延し、更にタンデムに配置され
た多数の仕上圧延機で逐次圧延された後巻取機に巻取ら
れてホットコイルとなる。この仕上圧延で圧延材の先端
部は各仕上圧延機のロールに順次かみ込まれる。圧延材
の先端部とロールとが例えばスリップして、ロールが圧
延材の先端部をかみ込まない場合は、その後の圧延がで
きないために圧延材はミスロールとなり屑化される。
では、加熱炉から圧延材(スラブ)を一本づつ抽出し、粗
圧延で所定の厚さまで圧延し、更にタンデムに配置され
た多数の仕上圧延機で逐次圧延された後巻取機に巻取ら
れてホットコイルとなる。この仕上圧延で圧延材の先端
部は各仕上圧延機のロールに順次かみ込まれる。圧延材
の先端部とロールとが例えばスリップして、ロールが圧
延材の先端部をかみ込まない場合は、その後の圧延がで
きないために圧延材はミスロールとなり屑化される。
【０００３】圧延材との摩擦係数が大きい粗面ロール
は、かみ込み性に優れている。従って仕上ロールに粗面
ロールを用いると、かみ込み不良によるミスロールが発
生し難く、圧下率が大きい圧延や低温圧延が容易とな
る。しかし摩擦係数が大きい粗面ロールは、ロールと圧
延材の間で滑りのない固着摩擦状態を形成し、圧延材を
せん断変形によって加工する。このため圧延材は厚さ方
向で不均一変形を受けることとなるが、このせん断変形
で加工されたホットコイルは、後で述べる如く品質上の
問題点がある。
は、かみ込み性に優れている。従って仕上ロールに粗面
ロールを用いると、かみ込み不良によるミスロールが発
生し難く、圧下率が大きい圧延や低温圧延が容易とな
る。しかし摩擦係数が大きい粗面ロールは、ロールと圧
延材の間で滑りのない固着摩擦状態を形成し、圧延材を
せん断変形によって加工する。このため圧延材は厚さ方
向で不均一変形を受けることとなるが、このせん断変形
で加工されたホットコイルは、後で述べる如く品質上の
問題点がある。
【０００４】平滑ロールを用いあるいは更に潤滑を行っ
てロールと圧延材との摩擦係数を小さくすると、ロール
と圧延材の間がすべり摩擦状態となって、圧延材はいわ
ゆる理想変形(均一変形)されて、好ましい品質のホット
コイルが得られるが、かみ込み性が悪くなってミスロー
ルが発生し易く、また圧下率が大きい圧延や低温圧延が
困難になる。
てロールと圧延材との摩擦係数を小さくすると、ロール
と圧延材の間がすべり摩擦状態となって、圧延材はいわ
ゆる理想変形(均一変形)されて、好ましい品質のホット
コイルが得られるが、かみ込み性が悪くなってミスロー
ルが発生し易く、また圧下率が大きい圧延や低温圧延が
困難になる。
【０００５】例えば特開昭６１−１１９６２１号には、
深絞り用冷延鋼板の製造に際して、５５０℃〜Ａr3の温
度範囲で、潤滑を施しつつ圧延を行うと、せん断変形が
防止されて、ｒ値の優れた冷延鋼板用のホットコイルが
得られる事が記載されている。即ち特開昭６１−１１９
６２１号は、潤滑を施しつつ圧延を行い品質の優れたホ
ットコイルを製造する。しかし特開昭６１−１１９６２
１号は潤滑を施しつつ圧延を行うため、既に述べた如
く、かみ込みに際して、かみ込み不良が発生し易く、ミ
スロールが発生し易くまた圧下率も小さくなるという問
題点がある。
深絞り用冷延鋼板の製造に際して、５５０℃〜Ａr3の温
度範囲で、潤滑を施しつつ圧延を行うと、せん断変形が
防止されて、ｒ値の優れた冷延鋼板用のホットコイルが
得られる事が記載されている。即ち特開昭６１−１１９
６２１号は、潤滑を施しつつ圧延を行い品質の優れたホ
ットコイルを製造する。しかし特開昭６１−１１９６２
１号は潤滑を施しつつ圧延を行うため、既に述べた如
く、かみ込みに際して、かみ込み不良が発生し易く、ミ
スロールが発生し易くまた圧下率も小さくなるという問
題点がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ホットストリップミル
の仕上圧延では、かみ込み不良を防止して大きな圧下率
で圧延できる事が重要である。またせん断変形を防止し
て品質の優れたホットコイルを製造する事が重要であ
る。しかしながらすでに述べた如く前者はロールと圧延
材の摩擦係数を大きくして達成できるもので、後者は摩
擦係数を小さくして達成できるものであるため、従来は
この両者を同時に達成できる仕上圧延は難かしかった。
本発明は従来の仕上圧延のこの問題点を解決するもの
で、即ち大きな圧下率で圧延してもかみ込み不良に基づ
くミスロールを発生することがなく、かつせん断変形を
防止して品質の優れたホットコイルを製造する事が可能
な、熱間圧延方法の提供を課題としている。
の仕上圧延では、かみ込み不良を防止して大きな圧下率
で圧延できる事が重要である。またせん断変形を防止し
て品質の優れたホットコイルを製造する事が重要であ
る。しかしながらすでに述べた如く前者はロールと圧延
材の摩擦係数を大きくして達成できるもので、後者は摩
擦係数を小さくして達成できるものであるため、従来は
この両者を同時に達成できる仕上圧延は難かしかった。
本発明は従来の仕上圧延のこの問題点を解決するもの
で、即ち大きな圧下率で圧延してもかみ込み不良に基づ
くミスロールを発生することがなく、かつせん断変形を
防止して品質の優れたホットコイルを製造する事が可能
な、熱間圧延方法の提供を課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段および作用】本発明は、ホ
ットストリップミルによる熱延鋼板の製造に際し、粗圧
延機と仕上圧延機の間で先行圧延材の尾端部と後行圧延
材の先端部を順次接合連結し、潤滑剤を用いて仕上圧延
ロールと圧延材との間の摩擦係数を０.２以下とする高
潤滑を行いながら仕上圧延を行うことを要旨とする。以
下に本発明を更に具体的に説明する。
ットストリップミルによる熱延鋼板の製造に際し、粗圧
延機と仕上圧延機の間で先行圧延材の尾端部と後行圧延
材の先端部を順次接合連結し、潤滑剤を用いて仕上圧延
ロールと圧延材との間の摩擦係数を０.２以下とする高
潤滑を行いながら仕上圧延を行うことを要旨とする。以
下に本発明を更に具体的に説明する。
【０００８】本発明においては、粗圧延機と仕上圧延機
との間で先行圧延材の尾端部と後行圧延材の先端部とを
接合連結する。この接合連結は更に後続する圧延材につ
いても順次行う。この接合連結によって後行圧延材の先
端部は先行圧延材に案内されて、先行圧延材と一体とな
って、連続して仕上ロールで圧延される。この方法によ
ると仕上ロールは常に安定して後行圧延材の先端部をか
み込み圧延する。このため仕上ロールが潤滑した平滑ロ
ールであってもまた圧下率が大きい圧延を行った場合に
も、かみ込み不良によるミスロールを発生させることが
ない。
との間で先行圧延材の尾端部と後行圧延材の先端部とを
接合連結する。この接合連結は更に後続する圧延材につ
いても順次行う。この接合連結によって後行圧延材の先
端部は先行圧延材に案内されて、先行圧延材と一体とな
って、連続して仕上ロールで圧延される。この方法によ
ると仕上ロールは常に安定して後行圧延材の先端部をか
み込み圧延する。このため仕上ロールが潤滑した平滑ロ
ールであってもまた圧下率が大きい圧延を行った場合に
も、かみ込み不良によるミスロールを発生させることが
ない。
【０００９】本発明者等は、仕上げ圧延設備の手前に、
前スラブの後端と後スラブの前端とをほゞ同時に加熱す
るスラブ端部加熱設備と、加熱された前スラブの後端と
後スラブの前端とを融着せしめるスラブ間融着設備とを
備えた熱間圧延設備列を発明し、平成２年５月に特願平
２−１１８９９７号で特許出願した。本発明における先
行圧延材の尾端部と後行圧延材の先端部との前記接合連
結は、例えば特願平２−１１８９９７号の熱間圧延設備
列を用いると、容易に実施することができる。
前スラブの後端と後スラブの前端とをほゞ同時に加熱す
るスラブ端部加熱設備と、加熱された前スラブの後端と
後スラブの前端とを融着せしめるスラブ間融着設備とを
備えた熱間圧延設備列を発明し、平成２年５月に特願平
２−１１８９９７号で特許出願した。本発明における先
行圧延材の尾端部と後行圧延材の先端部との前記接合連
結は、例えば特願平２−１１８９９７号の熱間圧延設備
列を用いると、容易に実施することができる。
【００１０】本発明では潤滑剤を用いて、仕上圧延ロー
ルと圧延材間の摩擦係数を０.２以下とする高潤滑を行
いながら仕上圧延を行う。本発明で潤滑剤は格別に限定
するものではなく、油脂系、鉱油系、合成油系を基油と
するあるいはこれ等の混合油を基油とする各種の熱間圧
延油を用いることができる。また仕上ロールの表面粗度
としては例えばＲa＝０.５mm以上のものを用いることが
できる。
ルと圧延材間の摩擦係数を０.２以下とする高潤滑を行
いながら仕上圧延を行う。本発明で潤滑剤は格別に限定
するものではなく、油脂系、鉱油系、合成油系を基油と
するあるいはこれ等の混合油を基油とする各種の熱間圧
延油を用いることができる。また仕上ロールの表面粗度
としては例えばＲa＝０.５mm以上のものを用いることが
できる。
【００１１】本発明では仕上ロールと圧延材の摩擦係数
を０.２以下の高潤滑状態として仕上圧延を行う。摩擦
係数を０.２以下にすると、ロールと圧延材との間がす
べり摩擦状態となって、圧延材はせん断変形を受けるこ
とが少なく、均一変形されて好ましい材質のホットコイ
ルが得られる。摩擦係数μとかみ込み最大圧下量の関係
は、通常下記１式で表される。 △ｈ(max)＝２Ｒ[１−{１／(１−μ2)1/2}]…………(1) 但し △ｈ(max)：かみ込み最大圧下量(mm)，Ｒ＝ロー
ル径，μ：ロールと圧延材との摩擦係数。
を０.２以下の高潤滑状態として仕上圧延を行う。摩擦
係数を０.２以下にすると、ロールと圧延材との間がす
べり摩擦状態となって、圧延材はせん断変形を受けるこ
とが少なく、均一変形されて好ましい材質のホットコイ
ルが得られる。摩擦係数μとかみ込み最大圧下量の関係
は、通常下記１式で表される。 △ｈ(max)＝２Ｒ[１−{１／(１−μ2)1/2}]…………(1) 但し △ｈ(max)：かみ込み最大圧下量(mm)，Ｒ＝ロー
ル径，μ：ロールと圧延材との摩擦係数。
【００１２】図１は、Ｒ＝４００mmのロールを用いた場
合の△ｈ(max)とμの関係を示す図である。従来の熱間
圧延では、例えばμが０.２の場合は△ｈ(max)は約２０
mmである。かみ込み圧下量が２０mmを超えると、かみ込
みスリップが発生し、圧延材の先端部はかみ込まれない
で、ミスロールとなり易い。既に述べた如く、本発明に
おいては、圧延材の先端部は先行圧延材と一体となって
連続して仕上げ圧延されて、かみ込みスリップは発生し
ない。従ってμが０.２以下の高潤滑の条件であっても
圧下量が２０mm以上の圧延を支障なく行うことができ
る。
合の△ｈ(max)とμの関係を示す図である。従来の熱間
圧延では、例えばμが０.２の場合は△ｈ(max)は約２０
mmである。かみ込み圧下量が２０mmを超えると、かみ込
みスリップが発生し、圧延材の先端部はかみ込まれない
で、ミスロールとなり易い。既に述べた如く、本発明に
おいては、圧延材の先端部は先行圧延材と一体となって
連続して仕上げ圧延されて、かみ込みスリップは発生し
ない。従ってμが０.２以下の高潤滑の条件であっても
圧下量が２０mm以上の圧延を支障なく行うことができ
る。
【００１３】本発明は高潤滑で圧延を行うためにせん断
変形をうける事が少なく、かつ十分大きな圧下率で圧延
してもミスロールを発生させることがない。従って例え
ば先に述べた、特開昭６１−１１９６２１号に記載の、
ｒ値の優れた冷延鋼板用のホットコイルをミスロールを
発生させないで、且つ大きな圧下率で能率よく生産する
事が可能となる。
変形をうける事が少なく、かつ十分大きな圧下率で圧延
してもミスロールを発生させることがない。従って例え
ば先に述べた、特開昭６１−１１９６２１号に記載の、
ｒ値の優れた冷延鋼板用のホットコイルをミスロールを
発生させないで、且つ大きな圧下率で能率よく生産する
事が可能となる。
【００１４】図２は、油潤滑を行った場合と無潤滑の場
合の圧延荷重の例を示す図である。本発明は高潤滑を行
うため、図２にみられる如く、圧延荷重が低減するとい
う好ましい効果を更にもたらす。また本発明は仕上圧延
において、先行圧延材と後行圧延材との間に、非圧延時
間が生じないために、仕上圧延機の有効利用度が高く生
産性が高いという効果を更にもたらす。
合の圧延荷重の例を示す図である。本発明は高潤滑を行
うため、図２にみられる如く、圧延荷重が低減するとい
う好ましい効果を更にもたらす。また本発明は仕上圧延
において、先行圧延材と後行圧延材との間に、非圧延時
間が生じないために、仕上圧延機の有効利用度が高く生
産性が高いという効果を更にもたらす。
【００１５】
【実施例】Ｃ：０.００２％，Ｍn：０.２４％，Ｎi：
０.００２％で、{１２(Ｔi／４８)−(Ｃ／１２＋Ｎ/１
４)}が＋０.００１０の成分で、厚さ：２４０mm，巾：
１２００mm，長さ：８０００mmのスラブを用いて、粗圧
延を厚み４０mmまで行った後、７００℃〜８００℃の間
でμを０.２以下で仕上圧延を行い６００〜７００℃の
間で巻取り、特願昭６１−１１９６２１号に記載のホッ
トコイルを製造した。
０.００２％で、{１２(Ｔi／４８)−(Ｃ／１２＋Ｎ/１
４)}が＋０.００１０の成分で、厚さ：２４０mm，巾：
１２００mm，長さ：８０００mmのスラブを用いて、粗圧
延を厚み４０mmまで行った後、７００℃〜８００℃の間
でμを０.２以下で仕上圧延を行い６００〜７００℃の
間で巻取り、特願昭６１−１１９６２１号に記載のホッ
トコイルを製造した。
【００１６】この際従来の熱間圧延法ではかみ込み不良
の発生を防止するために圧下率を小さくしたため熱間圧
延で得られたホットコイルの板厚は８.０mmであった。
本発明の熱間圧延法では、通常の非潤滑圧延や高温圧延
の場合と同様の圧下率で圧延を行うため、板厚が２.５m
mの薄手ゲージのホットコイルが製造できた。
の発生を防止するために圧下率を小さくしたため熱間圧
延で得られたホットコイルの板厚は８.０mmであった。
本発明の熱間圧延法では、通常の非潤滑圧延や高温圧延
の場合と同様の圧下率で圧延を行うため、板厚が２.５m
mの薄手ゲージのホットコイルが製造できた。
【００１７】従来法のホットコイルおよび本発明のホッ
トコイルは共に常法により、酸洗、冷延、焼鈍を行い、
板厚：１mmの冷延鋼板とした。何れの場合も熱間圧延は
高潤滑で行いせん断変形を防止したため、従来法による
冷延鋼板も本発明法による冷延鋼板も同等のｒ値で、優
れた深絞り特性を備えていた。従来の熱間圧延法ではこ
の鋼種は板厚が厚いホットコイルしか製造できないが、
本発明によると板厚が十分薄いホットコイルの製造も可
能である。
トコイルは共に常法により、酸洗、冷延、焼鈍を行い、
板厚：１mmの冷延鋼板とした。何れの場合も熱間圧延は
高潤滑で行いせん断変形を防止したため、従来法による
冷延鋼板も本発明法による冷延鋼板も同等のｒ値で、優
れた深絞り特性を備えていた。従来の熱間圧延法ではこ
の鋼種は板厚が厚いホットコイルしか製造できないが、
本発明によると板厚が十分薄いホットコイルの製造も可
能である。
【００１８】
【発明の効果】本発明によると、圧下率を低下させない
で、あるいは圧下率を増加させて、高潤滑圧延を行うこ
とが可能となる。従って理想変形されて品質が優れたホ
ットコイルをあるいは更に薄手のホットコイルを高い圧
延効率で製造することが可能となる。
で、あるいは圧下率を増加させて、高潤滑圧延を行うこ
とが可能となる。従って理想変形されて品質が優れたホ
ットコイルをあるいは更に薄手のホットコイルを高い圧
延効率で製造することが可能となる。
図１は、従来の熱間圧延におけるかみ込み最大圧下量と
摩擦係数の関係を示す図、図２は、油潤滑を行った場合
と無潤滑の場合の圧下荷重の例を示す図、である。
摩擦係数の関係を示す図、図２は、油潤滑を行った場合
と無潤滑の場合の圧下荷重の例を示す図、である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 倉繁 裕 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 菊間 敏夫 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】ホットストリップミルによる熱延鋼板の製
造に際し、粗圧延機と仕上圧延機の間で先行圧延材の尾
端部と後行圧延材の先端部とを接合連結し、潤滑剤を用
いて仕上圧延ロールと圧延材間の摩擦係数を０.２以下
とする潤滑を行いながら仕上圧延を行うことを特徴とす
る、熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15804591A JPH057902A (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15804591A JPH057902A (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH057902A true JPH057902A (ja) | 1993-01-19 |
Family
ID=15663089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15804591A Pending JPH057902A (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH057902A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01258802A (ja) * | 1988-04-07 | 1989-10-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間仕上圧延方法 |
-
1991
- 1991-06-28 JP JP15804591A patent/JPH057902A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01258802A (ja) * | 1988-04-07 | 1989-10-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間仕上圧延方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19970415 |