JPH0578124A - 超伝導体膜被覆物の製造方法 - Google Patents
超伝導体膜被覆物の製造方法Info
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- JPH0578124A JPH0578124A JP5591991A JP5591991A JPH0578124A JP H0578124 A JPH0578124 A JP H0578124A JP 5591991 A JP5591991 A JP 5591991A JP 5591991 A JP5591991 A JP 5591991A JP H0578124 A JPH0578124 A JP H0578124A
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Abstract
(57)【要約】
【発明の名称】 超伝導体膜被覆物の製造方法
【構成】 基材の上に粉状の酸化物系超伝導体材料膜を
形成した後、焼結する方法により超伝導体膜被覆物を製
造する際、基材として、表面にAgめっき層またはZrO2層
を形成した温度０〜１００℃における平均熱膨張係数が
１３〜２０×１０-6／℃のオ−ステナイト系ステンレス
鋼もしくはFe−Cr−Ni系合金を用いる。 【効果】 超伝導体材料膜を焼結する際、ステンレス鋼
成分元素が超伝導体材料膜に拡散せず、膜に剥離やクラ
ックも発生しない。
形成した後、焼結する方法により超伝導体膜被覆物を製
造する際、基材として、表面にAgめっき層またはZrO2層
を形成した温度０〜１００℃における平均熱膨張係数が
１３〜２０×１０-6／℃のオ−ステナイト系ステンレス
鋼もしくはFe−Cr−Ni系合金を用いる。 【効果】 超伝導体材料膜を焼結する際、ステンレス鋼
成分元素が超伝導体材料膜に拡散せず、膜に剥離やクラ
ックも発生しない。
Description
【００１】
【産業上の利用分野】本発明は、基材にステンレス鋼も
しくはFe−Cr−Ni系合金を用いる超伝導体膜被覆物の製
造方法に関する。
しくはFe−Cr−Ni系合金を用いる超伝導体膜被覆物の製
造方法に関する。
【００２】
【従来技術】酸化物系超伝導体として、Ｙ−Ba−Cu−Ｏ
系、La−Ba−Cu−Ｏ系など種々の組成のものが開発され
ているが、この酸化物系超伝導体は、脆いので、基材の
上に形成して、超伝導体膜被覆物の型で製造している。
この超伝導体膜被覆物の製造は、まず、超伝導体成分を
含有する原料化合物を目的の割合に混合して、組成が均
一になるようにした後、一旦予備焼結して塊状にし、そ
の後、塊状のものを微粉砕して、粉状の超伝導体材料を
作製し、次に、この超伝導体材料を基材に電気泳動法、
塗布熱分解法、ゾルゲル法などの湿式被覆法により付着
させて被覆し、洗浄、乾燥後焼結して徐冷する方法で行
われている。この超伝導体膜被覆物製造では、焼結の際
に基材成分が超伝導体材料膜に拡散するのを防止するた
め、Ag、ZrO2、MgO、Al2O3などを基材に使用している。
しかし、これらの材料は高価であるため、大きな被覆物
を作成しようとすると、莫大な費用がかかってしまうも
のであった。また、前記材料は、超伝導体材料との熱膨
張係数が異なるため、焼結の際に被膜にクラックが発生
してしまうものであった。
系、La−Ba−Cu−Ｏ系など種々の組成のものが開発され
ているが、この酸化物系超伝導体は、脆いので、基材の
上に形成して、超伝導体膜被覆物の型で製造している。
この超伝導体膜被覆物の製造は、まず、超伝導体成分を
含有する原料化合物を目的の割合に混合して、組成が均
一になるようにした後、一旦予備焼結して塊状にし、そ
の後、塊状のものを微粉砕して、粉状の超伝導体材料を
作製し、次に、この超伝導体材料を基材に電気泳動法、
塗布熱分解法、ゾルゲル法などの湿式被覆法により付着
させて被覆し、洗浄、乾燥後焼結して徐冷する方法で行
われている。この超伝導体膜被覆物製造では、焼結の際
に基材成分が超伝導体材料膜に拡散するのを防止するた
め、Ag、ZrO2、MgO、Al2O3などを基材に使用している。
しかし、これらの材料は高価であるため、大きな被覆物
を作成しようとすると、莫大な費用がかかってしまうも
のであった。また、前記材料は、超伝導体材料との熱膨
張係数が異なるため、焼結の際に被膜にクラックが発生
してしまうものであった。
【００３】
【発明が解決しようとする課題】このため、基材に安価
なステンレス鋼を使用することが試みられている。しか
し、ステンレス鋼に直接超伝導体膜を形成すると、鋼成
分元素が超伝導体膜に拡散して、超伝導体膜の組成が変
化してしまうため、超伝導性を示さない。本発明は、こ
れらの問題を解消した超伝導体膜被覆物の製造方法を提
供するものである。
なステンレス鋼を使用することが試みられている。しか
し、ステンレス鋼に直接超伝導体膜を形成すると、鋼成
分元素が超伝導体膜に拡散して、超伝導体膜の組成が変
化してしまうため、超伝導性を示さない。本発明は、こ
れらの問題を解消した超伝導体膜被覆物の製造方法を提
供するものである。
【００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、基材として、
表面にAgめっき層またはZrO2層を形成した温度０〜１０
０℃における平均熱膨張係数が１３〜２０×１０-6／℃
のオ−ステナイト系ステンレス鋼もしくはFe−Cr−Ni系
合金を用いるようにした。
表面にAgめっき層またはZrO2層を形成した温度０〜１０
０℃における平均熱膨張係数が１３〜２０×１０-6／℃
のオ−ステナイト系ステンレス鋼もしくはFe−Cr−Ni系
合金を用いるようにした。
【００５】
【作用】ステンレス鋼の上には耐熱性のAgめっき層また
はZrO2層を形成してあるので、焼結の際ステンレス鋼が
高温に加熱されても、Agめっき層またはZrO2層がバリヤ
−層になり、ステンレス鋼成分元素の超伝導体膜への拡
散が防止される。なお、Cuめっき層やAl2O3層の形成も
拡散防止のバリヤ−層として有効であるが、Agめっき層
やZrO2層に比較すると、拡散防止作用が劣る。
はZrO2層を形成してあるので、焼結の際ステンレス鋼が
高温に加熱されても、Agめっき層またはZrO2層がバリヤ
−層になり、ステンレス鋼成分元素の超伝導体膜への拡
散が防止される。なお、Cuめっき層やAl2O3層の形成も
拡散防止のバリヤ−層として有効であるが、Agめっき層
やZrO2層に比較すると、拡散防止作用が劣る。
【００６】また、ステンレス鋼として、フェライト系や
マルテンサイト系のものを使用すると、熱膨張係数（０
〜１００℃で約１０×１０-6／℃）が超伝導体膜のそれ
（０〜１００℃で約１３〜１７×１０-6／℃）より小さ
いため、焼結の際に剥離やクラックが超伝導体膜に発生
し、ゼロ抵抗にすることができない。しかし、オ−ステ
ナイト系ステンレス鋼は、熱膨張係数がフェライト系や
マルテンサイト系より大きいため、焼結の際に剥離やク
ラックが超伝導体膜に発生しない。しかし、オ−ステナ
イト系ステンレス鋼やFe−Cr−Ni系合金でも、温度０〜
１００℃における平均熱膨張係数が１３〜２０×１０-6
／℃のものを使用する必要がある。これは、平均熱膨張
係数がこのような範囲のものにすると、酸化物系超伝導
体膜の平均熱膨張係数に近似しているため、焼結の際に
超伝導体膜に剥離やクラックが発生しなくなるからであ
る。平均熱膨張係数が前記範囲より外れると、剥離やク
ラックが超伝導体膜に発生する場合が多い。
マルテンサイト系のものを使用すると、熱膨張係数（０
〜１００℃で約１０×１０-6／℃）が超伝導体膜のそれ
（０〜１００℃で約１３〜１７×１０-6／℃）より小さ
いため、焼結の際に剥離やクラックが超伝導体膜に発生
し、ゼロ抵抗にすることができない。しかし、オ−ステ
ナイト系ステンレス鋼は、熱膨張係数がフェライト系や
マルテンサイト系より大きいため、焼結の際に剥離やク
ラックが超伝導体膜に発生しない。しかし、オ−ステナ
イト系ステンレス鋼やFe−Cr−Ni系合金でも、温度０〜
１００℃における平均熱膨張係数が１３〜２０×１０-6
／℃のものを使用する必要がある。これは、平均熱膨張
係数がこのような範囲のものにすると、酸化物系超伝導
体膜の平均熱膨張係数に近似しているため、焼結の際に
超伝導体膜に剥離やクラックが発生しなくなるからであ
る。平均熱膨張係数が前記範囲より外れると、剥離やク
ラックが超伝導体膜に発生する場合が多い。
【００７】オ−ステナイト系ステンレス鋼の上に形成す
るAgめっき層の厚さは、０.１μｍ未満であると、焼結
の際のステンレス鋼成分元素の拡散を抑制する効果が乏
しく、５０μｍを越えると、ステンレス鋼との熱膨張係
数の差から剥離やクラックが発生してしまう。このた
め、Agめっき層の厚さは０.１〜５０μｍにするのが好
ましい。一方、ZrO2層の場合は、バリヤ−作用がAgめっ
き層の場合より小さいため、３〜１００μｍ、好ましく
は１０〜８０μｍにする。ステンレス鋼表面へのこれら
のAgめっき層やZrO2層の形成は、前者の場合、無電解め
っき法、電気めっき法などによれば、また、後者の場合
は、電気泳動法、塗布熱分解法、ゾルゲル法などによれ
ばよい。
るAgめっき層の厚さは、０.１μｍ未満であると、焼結
の際のステンレス鋼成分元素の拡散を抑制する効果が乏
しく、５０μｍを越えると、ステンレス鋼との熱膨張係
数の差から剥離やクラックが発生してしまう。このた
め、Agめっき層の厚さは０.１〜５０μｍにするのが好
ましい。一方、ZrO2層の場合は、バリヤ−作用がAgめっ
き層の場合より小さいため、３〜１００μｍ、好ましく
は１０〜８０μｍにする。ステンレス鋼表面へのこれら
のAgめっき層やZrO2層の形成は、前者の場合、無電解め
っき法、電気めっき法などによれば、また、後者の場合
は、電気泳動法、塗布熱分解法、ゾルゲル法などによれ
ばよい。
【００８】超伝導体膜の平均熱膨張係数を約１３〜１７
×１０-6／℃にするには、超伝導体原料を予備焼結、微
粉砕した超伝導体材料の状態で次の組成になるように配
合すればよい。 （１）ＭBa2Cu3Ｏx（ＭはNd、Sm、Eu、Gd、Dy、Ho、E
r、Tm、YbまたはＹ、ｘは４.５〜６.９５、） （２）Bi2-xＡxSr2Ca2Cu3Ｏ10+y（ＡはPb、Ta、Te、Ｖ
またはMo、ｘは０〜１.０、ｙは０〜１.０）
×１０-6／℃にするには、超伝導体原料を予備焼結、微
粉砕した超伝導体材料の状態で次の組成になるように配
合すればよい。 （１）ＭBa2Cu3Ｏx（ＭはNd、Sm、Eu、Gd、Dy、Ho、E
r、Tm、YbまたはＹ、ｘは４.５〜６.９５、） （２）Bi2-xＡxSr2Ca2Cu3Ｏ10+y（ＡはPb、Ta、Te、Ｖ
またはMo、ｘは０〜１.０、ｙは０〜１.０）
【００９】ステンレス鋼に被覆した超伝導体材料の焼結
は、前記組成の材料の場合、９００〜１０００℃で行え
ばよい。膜厚は、１０μｍ未満であると、Ｔcが８０Ｋ
以上の安定した超伝導特性を示さず、５００μｍを越え
ると、クラックが発生したりするので、１０〜５００μ
ｍにする。
は、前記組成の材料の場合、９００〜１０００℃で行え
ばよい。膜厚は、１０μｍ未満であると、Ｔcが８０Ｋ
以上の安定した超伝導特性を示さず、５００μｍを越え
ると、クラックが発生したりするので、１０〜５００μ
ｍにする。
【０１０】
実施例１ Ｙ2Ｏ3、BaＣＯ3、CuＯのそれぞれをメノウ乳鉢中で十
分微粉砕して、それらをモル比でＹ：Ba：Cu＝１：２：
３となるように混合した後、９５０℃で１２時間予備焼
結成した。そして、冷却後再びメノウ乳鉢中で十分微粉
砕して、超伝導体材料とした。
分微粉砕して、それらをモル比でＹ：Ba：Cu＝１：２：
３となるように混合した後、９５０℃で１２時間予備焼
結成した。そして、冷却後再びメノウ乳鉢中で十分微粉
砕して、超伝導体材料とした。
【０１１】次に、この超伝導体材料１ｇを、ヨウ素を２
０ｍｇ添加したアセトン１００ｍｌに投入して、超音波
照射下で十分撹拌し、懸濁させた。その後、この懸濁液
中に作用極として、Agめっきを表面に３μｍ施したオ−
ステナイト系ステンレス鋼（１８Cr−８Ni、０〜１００
℃での平均熱膨張係数１７.３×１０-6／℃）を、ま
た、対極として、Ptをそれぞれ配置して、電圧２００Ｖ
で５分間電解し、作用極に超伝導体材料を電着させた。
０ｍｇ添加したアセトン１００ｍｌに投入して、超音波
照射下で十分撹拌し、懸濁させた。その後、この懸濁液
中に作用極として、Agめっきを表面に３μｍ施したオ−
ステナイト系ステンレス鋼（１８Cr−８Ni、０〜１００
℃での平均熱膨張係数１７.３×１０-6／℃）を、ま
た、対極として、Ptをそれぞれ配置して、電圧２００Ｖ
で５分間電解し、作用極に超伝導体材料を電着させた。
【０１２】電着後作用極を取り出し、アセトンで洗浄し
て乾燥した後、９４０℃で１時間焼結した。そして、焼
結後は４５０℃まで５時間かけて徐冷し、以後室温にな
るまで自然冷却した。得られた被膜の厚さは５０μｍ
で、クラックの発生は認められず、直流四端子法で抵抗
を測定したところＴc＝８８Ｋであった。また、被膜は
Ｘ線回折の結果、ペロブスカイト構造であった。
て乾燥した後、９４０℃で１時間焼結した。そして、焼
結後は４５０℃まで５時間かけて徐冷し、以後室温にな
るまで自然冷却した。得られた被膜の厚さは５０μｍ
で、クラックの発生は認められず、直流四端子法で抵抗
を測定したところＴc＝８８Ｋであった。また、被膜は
Ｘ線回折の結果、ペロブスカイト構造であった。
【０１３】実施例２ 実施例１において、アセトン溶剤懸濁液の代わりに、助
溶剤として、ニトロセルロ−スを３ｇ添加したメチルイ
ソブチルケトン１８０ｍｌ＋エチルエ−テル３０ｍｌの
混合溶剤に実施例１で作成した超伝導体材料１ｇを超音
波照射により撹拌した懸濁液を用い、また、作用極とし
て、表面にAgめっき層を１０μｍ形成したFe−Cr−Ni系
合金（２０Cr−３１Ni、０〜１００℃での平均熱膨張係
数１３.８×１０-6／℃）を用い、さらに、電解条件を
電圧７００Ｖ、電解時間１分間にして、実施例１と同様
の方法で超伝導体膜被覆物を製造した。被膜厚は１００
μｍで、クラックの発生は認められず、Ｔc＝８３Ｋで
あった。
溶剤として、ニトロセルロ−スを３ｇ添加したメチルイ
ソブチルケトン１８０ｍｌ＋エチルエ−テル３０ｍｌの
混合溶剤に実施例１で作成した超伝導体材料１ｇを超音
波照射により撹拌した懸濁液を用い、また、作用極とし
て、表面にAgめっき層を１０μｍ形成したFe−Cr−Ni系
合金（２０Cr−３１Ni、０〜１００℃での平均熱膨張係
数１３.８×１０-6／℃）を用い、さらに、電解条件を
電圧７００Ｖ、電解時間１分間にして、実施例１と同様
の方法で超伝導体膜被覆物を製造した。被膜厚は１００
μｍで、クラックの発生は認められず、Ｔc＝８３Ｋで
あった。
【０１４】実施例３ 実施例２において、作用極として表面にZrO2層を形成し
同鋼種のFe−Cr−Ni系合金を用いて超伝導体膜被覆物を
製造した。被膜厚は１００μｍ、Ｔc＝８９Ｋであっ
た。なお、Fe−Cr−Ni系合金表面へのZrO2の形成は、ヨ
ウ素を２０ｍｇ添加したアセトン１００ｍｌにZrO2微粉
末を投入して、超音波照射下で十分撹拌して調製した懸
濁液に合金を作用極にして、電圧２５０Ｖで５分間電解
することにより５０μｍ形成した。
同鋼種のFe−Cr−Ni系合金を用いて超伝導体膜被覆物を
製造した。被膜厚は１００μｍ、Ｔc＝８９Ｋであっ
た。なお、Fe−Cr−Ni系合金表面へのZrO2の形成は、ヨ
ウ素を２０ｍｇ添加したアセトン１００ｍｌにZrO2微粉
末を投入して、超音波照射下で十分撹拌して調製した懸
濁液に合金を作用極にして、電圧２５０Ｖで５分間電解
することにより５０μｍ形成した。
【０１５】実施例４ 実施例１において、溶剤として、ヨウ素を２５ｍｇ添加
したアセチルアセトン１００ｍｌを、また、作用極とし
て、ZrO2を表面に５０μｍ形成したFe−Cr−Ni系合金
（２５Cr−２０Ni、０〜１００℃での平均熱膨張係数１
４.４×１０-6／℃）を用い、さらに、電解条件を電圧
１０００Ｖ、電解時間３分にして、超伝導体膜被覆物を
製造した。被膜厚は３５０μｍで、クラックは発生せ
ず、Ｔc＝８９Ｋであった。
したアセチルアセトン１００ｍｌを、また、作用極とし
て、ZrO2を表面に５０μｍ形成したFe−Cr−Ni系合金
（２５Cr−２０Ni、０〜１００℃での平均熱膨張係数１
４.４×１０-6／℃）を用い、さらに、電解条件を電圧
１０００Ｖ、電解時間３分にして、超伝導体膜被覆物を
製造した。被膜厚は３５０μｍで、クラックは発生せ
ず、Ｔc＝８９Ｋであった。
【０１６】実施例５ 助溶剤としてエチルアセテ−ト１ｇを、添加剤としてＨ
Ｆ１μｌを添加したイソプロピルアルコ−ル１２０ｍｌ
＋アセトン８０ｍｌの混合溶剤に実施例１で作製した超
伝導体材料１ｇを超音波照射下に懸濁させて、この懸濁
液中に作用極として、ZrO2層を表面に８０μｍ形成した
オ−ステナイト系ステンレス鋼（１４Cr−８Ni、０〜１
００℃での平均熱膨張係数１６.２×１０-6／℃）を、
また、対極として、Ptをそれぞれ配置して、電圧８００
Ｖで２分間電解し、作用極に超伝導体材料を電着させ
た。以後実施例１と同一条件で洗浄、乾燥、焼結したと
ころ、膜厚３００μｍの超伝導体膜被覆物が得られた。
被膜にはクラックが認められず、Ｔc＝９０Ｋであっ
た。なお、ステンレス鋼表面へのZrO2層形成は、実施例
３でZrO2を電着させる際の電圧を４００Ｖに高める方法
で行った。
Ｆ１μｌを添加したイソプロピルアルコ−ル１２０ｍｌ
＋アセトン８０ｍｌの混合溶剤に実施例１で作製した超
伝導体材料１ｇを超音波照射下に懸濁させて、この懸濁
液中に作用極として、ZrO2層を表面に８０μｍ形成した
オ−ステナイト系ステンレス鋼（１４Cr−８Ni、０〜１
００℃での平均熱膨張係数１６.２×１０-6／℃）を、
また、対極として、Ptをそれぞれ配置して、電圧８００
Ｖで２分間電解し、作用極に超伝導体材料を電着させ
た。以後実施例１と同一条件で洗浄、乾燥、焼結したと
ころ、膜厚３００μｍの超伝導体膜被覆物が得られた。
被膜にはクラックが認められず、Ｔc＝９０Ｋであっ
た。なお、ステンレス鋼表面へのZrO2層形成は、実施例
３でZrO2を電着させる際の電圧を４００Ｖに高める方法
で行った。
【０１７】実施例６ ヨウ素を５０ｍｇ添加したアセトン１００ｍｌ中に実施
例１で作製した超伝導体材料を１ｇを超音波照射下に懸
濁させて、この懸濁液中に作用極として、Agめっき層を
表面に５μｍ形成したオ−ステナイト系ステンレス鋼
（１９Cr−１３Ni、０〜１００℃での平均熱膨張係数１
８.８×１０-6／℃）を、また、対極として、Ptをそれ
ぞれ配置して、電圧５００Ｖで５分間電解し、作用極に
超伝導体材料を電着させた。アセトンでの洗浄、乾燥後
９４０℃で１時間焼結し、以後実施例１と同一条件で徐
冷した。被膜厚は２５０μｍで、クラックが認められ
ず、Ｔc＝８６Ｋであった。
例１で作製した超伝導体材料を１ｇを超音波照射下に懸
濁させて、この懸濁液中に作用極として、Agめっき層を
表面に５μｍ形成したオ−ステナイト系ステンレス鋼
（１９Cr−１３Ni、０〜１００℃での平均熱膨張係数１
８.８×１０-6／℃）を、また、対極として、Ptをそれ
ぞれ配置して、電圧５００Ｖで５分間電解し、作用極に
超伝導体材料を電着させた。アセトンでの洗浄、乾燥後
９４０℃で１時間焼結し、以後実施例１と同一条件で徐
冷した。被膜厚は２５０μｍで、クラックが認められ
ず、Ｔc＝８６Ｋであった。
【０１８】実施例７ 実施例１において、溶剤として、ヨウ素を２５ｍｇ添加
したエチルアルコ−ル１００ｍｌを用い、また、作用極
として、同一Agめっき厚のオ−ステナイト系ステンレス
鋼（１９Cr−１３Ni、０〜１００℃での平均熱膨張係数
１８.８×１０-6／℃）を用い、さらに、電解条件を電
圧２５０Ｖ、電解時間５分にして、超伝導体膜被覆物を
製造した。被膜厚は１００μｍで、クラックは発生せ
ず、Ｔc＝８９Ｋであった。
したエチルアルコ−ル１００ｍｌを用い、また、作用極
として、同一Agめっき厚のオ−ステナイト系ステンレス
鋼（１９Cr−１３Ni、０〜１００℃での平均熱膨張係数
１８.８×１０-6／℃）を用い、さらに、電解条件を電
圧２５０Ｖ、電解時間５分にして、超伝導体膜被覆物を
製造した。被膜厚は１００μｍで、クラックは発生せ
ず、Ｔc＝８９Ｋであった。
【０１９】実施例８ 組成がBi2Sr2Ca2Cu3Ｏxの超伝導体材料粉末１ｇをヨウ
素２０ｍｇ添加エチルアルコ−ル１００ｍｌに実施例１
と同様の方法で懸濁させ、その懸濁液中に作用極とし
て、Agめっき層を表面に１０μｍ形成したオ−ステナイ
ト系ステンレス鋼（１８Cr−８Ni、０〜１００℃での平
均熱膨張係数１７.３×１０-6／℃）を、また、対極と
して、Ptをそれぞれ配置して、電圧２００Ｖで５分間電
解し、作用極に超伝導体材料を電着させた。以後作用極
を取り出し、実施例１と同様に洗浄、乾燥した後、８８
０℃で６時間焼結した。被膜厚は７５μｍで、クラック
が認められず、Ｔc＝８０Ｋであった。
素２０ｍｇ添加エチルアルコ−ル１００ｍｌに実施例１
と同様の方法で懸濁させ、その懸濁液中に作用極とし
て、Agめっき層を表面に１０μｍ形成したオ−ステナイ
ト系ステンレス鋼（１８Cr−８Ni、０〜１００℃での平
均熱膨張係数１７.３×１０-6／℃）を、また、対極と
して、Ptをそれぞれ配置して、電圧２００Ｖで５分間電
解し、作用極に超伝導体材料を電着させた。以後作用極
を取り出し、実施例１と同様に洗浄、乾燥した後、８８
０℃で６時間焼結した。被膜厚は７５μｍで、クラック
が認められず、Ｔc＝８０Ｋであった。
【０２０】比較例１ 実施例１において、作用極として、Agめっき層を表面に
１０μｍ形成したフェライト系ステンレス鋼（１８Cr、
０〜１００℃での平均熱膨張係数１０.４×１０-6／
℃）を用い、さらに、電解条件を電圧６００Ｖ、電解時
間５分にして、超伝導体材料電着物を製造した。被膜に
はクラックが発生し、ゼロ抵抗を得ることができなかっ
た。
１０μｍ形成したフェライト系ステンレス鋼（１８Cr、
０〜１００℃での平均熱膨張係数１０.４×１０-6／
℃）を用い、さらに、電解条件を電圧６００Ｖ、電解時
間５分にして、超伝導体材料電着物を製造した。被膜に
はクラックが発生し、ゼロ抵抗を得ることができなかっ
た。
【０２１】比較例２ 実施例１において、溶剤として、ヨウ素を２５ｍｇ添加
したアセチルアセトン１００ｍｌを用い、また、作用極
として、Agめっき層やZrO2層を形成しないオ−ステナイ
ト系ステンレス鋼（１８Cr−８Ni、０〜１００℃での平
均熱膨張係数１７.３×１０-6／℃）を用い、さらに、
電解条件を電圧５０Ｖ、電解時間５分にして、超伝導体
材料電着物を製造した。被膜は焼結により緑色に変化
し、通電性を有していなかった。この物質をＥＰＭＡで
表面分析したところ、Fe、Cr、Niが確認され、鋼板成分
元素が拡散していた。
したアセチルアセトン１００ｍｌを用い、また、作用極
として、Agめっき層やZrO2層を形成しないオ−ステナイ
ト系ステンレス鋼（１８Cr−８Ni、０〜１００℃での平
均熱膨張係数１７.３×１０-6／℃）を用い、さらに、
電解条件を電圧５０Ｖ、電解時間５分にして、超伝導体
材料電着物を製造した。被膜は焼結により緑色に変化
し、通電性を有していなかった。この物質をＥＰＭＡで
表面分析したところ、Fe、Cr、Niが確認され、鋼板成分
元素が拡散していた。
【０２２】比較例３ 実施例４において、作用極に表面にAl2Ｏ3層を５０μｍ
形成したFe−Cr−Ni系合金（２５Cr−２０Ni、０〜１０
０℃での平均熱膨張係数１４.４×１０-6／℃）を用い
て、超伝導体材料電着物を製造したが、被膜にはクラッ
クが発生し、超伝導性を示さなかった。
形成したFe−Cr−Ni系合金（２５Cr−２０Ni、０〜１０
０℃での平均熱膨張係数１４.４×１０-6／℃）を用い
て、超伝導体材料電着物を製造したが、被膜にはクラッ
クが発生し、超伝導性を示さなかった。
【発明の効果】以上のように、本発明法によれば、超伝
導体材料膜焼結の際、ステンレス鋼成分元素が超伝導体
材料膜に拡散せず、膜に剥離やクラックも発生しない。
導体材料膜焼結の際、ステンレス鋼成分元素が超伝導体
材料膜に拡散せず、膜に剥離やクラックも発生しない。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 和 泉 圭 二 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社鉄鋼研究所表面処理研究部内
Claims (4)
- 【請求項１】 基材の上に粉状の酸化物系超伝導体材料
膜を形成した後、焼結する超伝導体膜被覆物の製造方法
において、基材として、表面にAgめっき層またはZrO2層
を形成した温度０〜１００℃における平均熱膨張係数が
１３〜２０×１０-6／℃のオ−ステナイト系ステンレス
鋼もしくはFe−Cr−Ni系合金を用いることを特徴とする
超伝導体膜被覆物の製造方法。 - 【請求項２】 Agめっき層の厚さを０.１〜５０μｍに
することを特徴とする請求項１に記載の超伝導体膜被覆
物の製造方法。 - 【請求項３】 ZrO2層の厚さを３〜１００μｍにするこ
とを特徴とする請求項１に記載の超伝導体膜被覆物の製
造方法。 - 【請求項４】 超伝導体材料膜の厚さを１０〜５００μ
ｍにすることを特徴とする請求項１に記載の超伝導体膜
被覆物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5591991A JPH0578124A (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 超伝導体膜被覆物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5591991A JPH0578124A (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 超伝導体膜被覆物の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0578124A true JPH0578124A (ja) | 1993-03-30 |
Family
ID=13012515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5591991A Withdrawn JPH0578124A (ja) | 1991-02-27 | 1991-02-27 | 超伝導体膜被覆物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0578124A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1122799A1 (en) * | 2000-02-01 | 2001-08-08 | Zentrum für Funktionswerkstoffe, Gemeinnützige Gesellschaft mbH | Stainless steel substrate for superconducting films |
| EP2495734A1 (en) * | 2009-10-27 | 2012-09-05 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Tape base material for a superconducting wire rod, and superconducting wire rod |
| GB2518778A (en) * | 2012-07-25 | 2015-04-01 | Yazaki Corp | Water draining structure for electric wire protection member |
-
1991
- 1991-02-27 JP JP5591991A patent/JPH0578124A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1122799A1 (en) * | 2000-02-01 | 2001-08-08 | Zentrum für Funktionswerkstoffe, Gemeinnützige Gesellschaft mbH | Stainless steel substrate for superconducting films |
| EP1143532A1 (en) * | 2000-02-01 | 2001-10-10 | Zentrum für Funktionswerkstoffe, Gemeinnützige Gesellschaft mbH | Superconducting element |
| US6541121B2 (en) | 2000-02-01 | 2003-04-01 | Zentrum Fuer Funktionswerkstoffe Gemeinnuetzige Gesellschaft Mbh | Superconducting element |
| EP2495734A1 (en) * | 2009-10-27 | 2012-09-05 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Tape base material for a superconducting wire rod, and superconducting wire rod |
| EP2495734A4 (en) * | 2009-10-27 | 2013-11-20 | Furukawa Electric Co Ltd | BAND BASE MATERIAL FOR A SUPER-CONDUCTIVE CABLE ROD, AND SUPER-LEADABLE CABLE ROD |
| GB2518778A (en) * | 2012-07-25 | 2015-04-01 | Yazaki Corp | Water draining structure for electric wire protection member |
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