JPH0570868A - 熱交換器のフイン - Google Patents
熱交換器のフインInfo
- Publication number
- JPH0570868A JPH0570868A JP26526691A JP26526691A JPH0570868A JP H0570868 A JPH0570868 A JP H0570868A JP 26526691 A JP26526691 A JP 26526691A JP 26526691 A JP26526691 A JP 26526691A JP H0570868 A JPH0570868 A JP H0570868A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- copper
- fin
- zirconium
- alloy
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 すぐれた耐蝕性と高い熱伝導率を有する材料
で構成された、熱交換器のフィンを実現する。 【構成】 表面に亜鉛の拡散浸透層を形成させた、0.０
１〜0.１５重量％のジルコニウムを含む銅−ジルコニウ
ム合金から成ることを特徴とする。
で構成された、熱交換器のフィンを実現する。 【構成】 表面に亜鉛の拡散浸透層を形成させた、0.０
１〜0.１５重量％のジルコニウムを含む銅−ジルコニウ
ム合金から成ることを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱交換器のフィン、特に
耐蝕性のすぐれた熱交換器のフィンに関するものであ
る。
耐蝕性のすぐれた熱交換器のフィンに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱交換器のフィンの材料として銅
−錫合金が多く用いられている。耐蝕性を改良するた
め、銅−錫合金の表面に亜鉛の浸透層を形成させたもの
や、銅−ニッケル合金も用いられる。
−錫合金が多く用いられている。耐蝕性を改良するた
め、銅−錫合金の表面に亜鉛の浸透層を形成させたもの
や、銅−ニッケル合金も用いられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、銅−錫合金か
ら成るフィンは耐蝕性が劣るため、海岸地帯や、凍結防
止のために塩類を散布する寒冷地帯においては、腐食が
激しく、熱交換器の放熱性能が低下することが大きな問
題となっている。
ら成るフィンは耐蝕性が劣るため、海岸地帯や、凍結防
止のために塩類を散布する寒冷地帯においては、腐食が
激しく、熱交換器の放熱性能が低下することが大きな問
題となっている。
【０００４】銅−錫合金の表面に亜鉛の浸透層を形成さ
せると、熱伝導率が著しく低下するため、熱交換器の放
熱性能が低下する。銅−ニッケル合金も熱伝導率が低
く、熱交換器の放熱性能を低下させる。放熱性能を保つ
ためにはフィンの厚さを増すことが必要になり、重量が
増し、コストも高くなる。
せると、熱伝導率が著しく低下するため、熱交換器の放
熱性能が低下する。銅−ニッケル合金も熱伝導率が低
く、熱交換器の放熱性能を低下させる。放熱性能を保つ
ためにはフィンの厚さを増すことが必要になり、重量が
増し、コストも高くなる。
【０００５】本発明の目的は、すぐれた耐蝕性と高い熱
伝導率を有する材料で構成された、熱交換器のフィンを
実現することにある。
伝導率を有する材料で構成された、熱交換器のフィンを
実現することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明では、すぐれた耐
蝕性と高い熱伝導率を有する材料で構成された、熱交換
器のフィンを実現するため、0.０１〜0.１５重量％のジ
ルコニウムを含む銅−ジルコニウム合金の表面に亜鉛の
拡散浸透層を形成させた。
蝕性と高い熱伝導率を有する材料で構成された、熱交換
器のフィンを実現するため、0.０１〜0.１５重量％のジ
ルコニウムを含む銅−ジルコニウム合金の表面に亜鉛の
拡散浸透層を形成させた。
【０００７】本発明で用いる銅−ジルコニウム合金は0.
０１〜0.１５重量％のジルコニウムを含む。含まれるジ
ルコニウムが0.０１重量％未満では耐熱性が低下し、0.
１５重量％を超えると熱伝導性が低下するので、いずれ
も望ましくない。
０１〜0.１５重量％のジルコニウムを含む。含まれるジ
ルコニウムが0.０１重量％未満では耐熱性が低下し、0.
１５重量％を超えると熱伝導性が低下するので、いずれ
も望ましくない。
【０００８】合金の表面に、亜鉛とともに錫、ニッケ
ル、あるいは燐を拡散浸透させてもよい（以下では、こ
のような場合も含めて亜鉛の拡散浸透層と言う）。
ル、あるいは燐を拡散浸透させてもよい（以下では、こ
のような場合も含めて亜鉛の拡散浸透層と言う）。
【０００９】
【作用】本発明による熱交換器のフィンにおいて母材と
して用いる、0.０１〜0.１５重量％のジルコニウムを含
む銅−ジルコニウム合金は、純銅に匹敵する熱伝導率を
有し、表面に亜鉛の拡散浸透層を形成させても、熱伝導
率の低下は最小限に抑えることができる。表面に形成し
た亜鉛の拡散浸透層により、表面が電気化学的に卑な状
態となり、犠牲陽極効果に基づくすぐれた耐蝕性が得ら
れる。
して用いる、0.０１〜0.１５重量％のジルコニウムを含
む銅−ジルコニウム合金は、純銅に匹敵する熱伝導率を
有し、表面に亜鉛の拡散浸透層を形成させても、熱伝導
率の低下は最小限に抑えることができる。表面に形成し
た亜鉛の拡散浸透層により、表面が電気化学的に卑な状
態となり、犠牲陽極効果に基づくすぐれた耐蝕性が得ら
れる。
【００１０】
【実施例】以下に実施例を示し、本発明のさらに具体的
な説明とする。 〔実施例１〜２〕本発明による熱交換器のフィンの一例
は、ジルコニウムをそれぞれ0.０２および0.１０重量％
含む２種の銅−ジルコニウム合金の両表面に、亜鉛拡散
浸透層を形成した、厚さ４０μｍの板条である。
な説明とする。 〔実施例１〜２〕本発明による熱交換器のフィンの一例
は、ジルコニウムをそれぞれ0.０２および0.１０重量％
含む２種の銅−ジルコニウム合金の両表面に、亜鉛拡散
浸透層を形成した、厚さ４０μｍの板条である。
【００１１】この板条は、２種の銅−ジルコニウム合金
の厚さ0.２mmの板条に、亜鉛粉を含む塗料型金属浸透剤
（ビヒクルとしてアクリル樹脂を、溶剤としてトルエン
を含む）を塗布し、温度５５０℃で拡散熱処理して、両
表面に亜鉛拡散浸透層を形成させた後、冷間圧延と、さ
らに７２０℃の連続焼鈍による中間焼鈍を施して、製作
したものである。亜鉛の拡散浸透は、表面での亜鉛濃度
が４０％、浸透の深さが３μｍになるようにした。
の厚さ0.２mmの板条に、亜鉛粉を含む塗料型金属浸透剤
（ビヒクルとしてアクリル樹脂を、溶剤としてトルエン
を含む）を塗布し、温度５５０℃で拡散熱処理して、両
表面に亜鉛拡散浸透層を形成させた後、冷間圧延と、さ
らに７２０℃の連続焼鈍による中間焼鈍を施して、製作
したものである。亜鉛の拡散浸透は、表面での亜鉛濃度
が４０％、浸透の深さが３μｍになるようにした。
【００１２】これらの板条の熱伝導性、耐熱性および耐
蝕性を評価した。熱伝導性の評価は電気伝導性で代用
し、ＩＡＣＳによる導電率で表した。耐熱性は、１０分
間加熱後引張強度が初期の二分の一に低下する半軟化温
度により評価した。耐蝕性は、次の方法で評価した。
蝕性を評価した。熱伝導性の評価は電気伝導性で代用
し、ＩＡＣＳによる導電率で表した。耐熱性は、１０分
間加熱後引張強度が初期の二分の一に低下する半軟化温
度により評価した。耐蝕性は、次の方法で評価した。
【００１３】板条を幅１６mmに切断し、通常の方法でコ
ルゲート成形し、図１に示すように、コルゲート成形し
たフィン材１を黄銅チューブ２と積層してハンダ接合し
た成形品３を作製して、塩水噴霧を３０分間、８０℃水
蒸気雰囲気中に７．５時間、大気乾燥１６時間のサイク
ルの繰り返しによる強制劣化処理を４０日間課した後、
図中矢印の方向の圧縮に対する強度の試験を行った。強
制劣化処理を行わない場合の圧縮強度に対する比を、残
存率として示した。
ルゲート成形し、図１に示すように、コルゲート成形し
たフィン材１を黄銅チューブ２と積層してハンダ接合し
た成形品３を作製して、塩水噴霧を３０分間、８０℃水
蒸気雰囲気中に７．５時間、大気乾燥１６時間のサイク
ルの繰り返しによる強制劣化処理を４０日間課した後、
図中矢印の方向の圧縮に対する強度の試験を行った。強
制劣化処理を行わない場合の圧縮強度に対する比を、残
存率として示した。
【００１４】表１に、合金組成とともに、各試験の結果
を示す。
を示す。
【００１５】〔比較例１〜２〕実施例１で用いた銅−ジ
ルコニウム合金の代わりに、ジルコニウムをそれぞれ0.
００６および0.１７重量％含む２種の銅−ジルコニウム
合金を用い、実施例１と同様に両表面に亜鉛拡散浸透層
を形成し、厚さ４０μｍに仕上げた。
ルコニウム合金の代わりに、ジルコニウムをそれぞれ0.
００６および0.１７重量％含む２種の銅−ジルコニウム
合金を用い、実施例１と同様に両表面に亜鉛拡散浸透層
を形成し、厚さ４０μｍに仕上げた。
【００１６】これらの板条の熱伝導性、耐熱性および耐
蝕性を、実施例１と同様の方法で評価した。表２に、合
金組成とともに、各試験の結果を示す。
蝕性を、実施例１と同様の方法で評価した。表２に、合
金組成とともに、各試験の結果を示す。
【００１７】
【００１８】比較例１のフィンは半軟化温度が低くな
り、耐熱性の低下を、また比較例２のフィンは導電率が
低くなり、熱伝導性の低下を示している。
り、耐熱性の低下を、また比較例２のフィンは導電率が
低くなり、熱伝導性の低下を示している。
【００１９】〔従来例１〕実施例１で用いた銅−ジルコ
ニウム合金の代わりに、錫0.１５重量％を含む銅−錫合
金を用い、実施例１と同様に両表面に亜鉛拡散浸透層を
形成し、厚さ４０μｍに仕上げた。
ニウム合金の代わりに、錫0.１５重量％を含む銅−錫合
金を用い、実施例１と同様に両表面に亜鉛拡散浸透層を
形成し、厚さ４０μｍに仕上げた。
【００２０】〔従来例２〕実施例１で用いた銅−ジルコ
ニウム合金の代わりに、錫０．１５重量％を含む銅−錫
合金を用い、さらに亜鉛拡散浸透層の形成も省略し、厚
さ４０μｍに仕上げた。
ニウム合金の代わりに、錫０．１５重量％を含む銅−錫
合金を用い、さらに亜鉛拡散浸透層の形成も省略し、厚
さ４０μｍに仕上げた。
【００２１】これらの板条の熱伝導性、耐熱性および耐
蝕性を、実施例１と同様の方法で評価した。表３に、合
金組成および亜鉛拡散浸透層の有無とともに、各試験の
結果を示す。
蝕性を、実施例１と同様の方法で評価した。表３に、合
金組成および亜鉛拡散浸透層の有無とともに、各試験の
結果を示す。
【００２２】
【００２３】銅−錫合金の両表面に亜鉛拡散浸透層を形
成させた従来例１のフィンは導電率が低く、熱伝導性が
劣る。また、亜鉛拡散層を有しない従来例２のフィンは
耐蝕性が劣る。そして従来例１、２とも半軟化温度が低
く、耐熱性も低下している。
成させた従来例１のフィンは導電率が低く、熱伝導性が
劣る。また、亜鉛拡散層を有しない従来例２のフィンは
耐蝕性が劣る。そして従来例１、２とも半軟化温度が低
く、耐熱性も低下している。
【００２４】
【発明の効果】本発明による熱交換器のフィンは、すぐ
れた耐蝕性と熱伝導性を有する。従来の亜鉛拡散浸透層
を形成させた銅合金、あるいは銅−ニッケル合金のよう
に、熱伝導性を犠牲にしないで耐蝕性を向上できるか
ら、放熱性能を保つためにフィンの厚さを増す必要もな
く、重量の増加やコストの上昇を招かない。
れた耐蝕性と熱伝導性を有する。従来の亜鉛拡散浸透層
を形成させた銅合金、あるいは銅−ニッケル合金のよう
に、熱伝導性を犠牲にしないで耐蝕性を向上できるか
ら、放熱性能を保つためにフィンの厚さを増す必要もな
く、重量の増加やコストの上昇を招かない。
【図１】図１は、耐蝕性の評価に用いた試料の断面図で
ある。
ある。
１ フィン材 ２ 黄銅チューブ ３ 成形品
Claims (1)
- 【請求項１】 表面に亜鉛の拡散浸透層が形成された、
0.０１〜0.１５重量％のジルコニウムを含む銅−ジルコ
ニウム合金から成ることを特徴とする、熱交換器のフィ
ン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26526691A JPH0570868A (ja) | 1991-09-17 | 1991-09-17 | 熱交換器のフイン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26526691A JPH0570868A (ja) | 1991-09-17 | 1991-09-17 | 熱交換器のフイン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0570868A true JPH0570868A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=17414844
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26526691A Pending JPH0570868A (ja) | 1991-09-17 | 1991-09-17 | 熱交換器のフイン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0570868A (ja) |
-
1991
- 1991-09-17 JP JP26526691A patent/JPH0570868A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2015125927A1 (ja) | 耐熱性に優れる表面被覆層付き銅合金板条 | |
| US4828936A (en) | Aluminum alloy sheet excellent in high-temperature sagging resistance and sacrificial anode property and having high room-temperature strength | |
| JPH0570868A (ja) | 熱交換器のフイン | |
| JPH11172357A (ja) | 真空ろう付け用耐食アルミニウム合金クラッド材 | |
| JPS61166987A (ja) | ラジエ−タ用フイン材 | |
| JPH0525576A (ja) | 耐孔食性にすぐれたＡｌ 熱交換器用高強度Ａｌ 合金管材 | |
| JP2005161352A (ja) | アルミニウム合金製熱交換器及びその製造方法 | |
| JP2842668B2 (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JPH0565567A (ja) | 熱交換器のフイン | |
| JP2842666B2 (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性クラッド材 | |
| JPS633713B2 (ja) | ||
| JP2753634B2 (ja) | チューブ材用アルミニウム合金複合材シート | |
| JP4906162B2 (ja) | アルミニウム合金ブレージングシート | |
| JP2842667B2 (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JPS60194296A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用材料 | |
| JPH10158770A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用ブレージングシートおよび該ブレージングシートを使用した熱交換器 | |
| JPS613876A (ja) | 耐食性に優れた銅合金及び同合金の表面処理方法 | |
| JPS60122896A (ja) | ラジエ−タ−用フイン | |
| JPS62138695A (ja) | ラジエ−タ用フイン材 | |
| JPH02125830A (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れたＣｕ−Ｚｎ系合金材料とその製造方法 | |
| JPS601557B2 (ja) | フインの耐食性が優れた熱交換器 | |
| JP2607245B2 (ja) | 犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器用高強度Ａ▲ｌ▼合金製複合薄肉フイン材 | |
| JPS61127869A (ja) | 耐食性に優れたラジエ−タ−及びその製造方法 | |
| JPH0428886A (ja) | 耐食性の優れた熱交換器とその製造方法 | |
| JPS59222542A (ja) | ラジエ−タ用フィン材 |