JPH05660B2 - - Google Patents
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Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は金属特に金属管の弾性係数を決定する
方法および装置に関する。 〔従来の技術〕 コリオリ質量流量計は処理流体の質量流量の測
定のために使用される。米国特許第4491025号明
細書に示す典型的なコリオリ質量流量計は、それ
ぞれ代表的にはＵ字形の金属管である２つの平行
な流管を含む。各金属管は軸線の周りに揺動駆動
されて基準の回転フレームを形成する。Ｕ字形の
金属管ついてこの軸線は曲げ軸線と名付けられ
る。処理流体が各揺動金属管を流れると流体の運
動によつて反作用的にコリオリ力が生じ、力の方
向は流体の速度の方向と管の角速度の方向とに対
して直角である。この反作用的なコリオリ力は各
管を捻り軸線の周りに捻り、捻り軸線はＵ字形の
金属管の場合に曲げ軸線に対して直角である。捻
りの量は管を通つて流れる処理流体の質量流量に
比例する。 実際には上述のコリオリ質量流量計はゼロレベ
ル偏位調節を必要とする。偏位調節は測定された
質量流量をゼロすなわち計器を通る流体流がない
状態まで減少せしめて計器を適切に較正する。さ
らに、計器の製造時にゼロレベル偏位調節値は通
常大であつて、計器の使用時に種々の値に変動す
る。ゼロレベル偏位調節値が大であることと、変
動があることは従来注目されなかつた。 〔発明が解決しようとする課題〕 この点に関し、ゼロレベル偏位調節値が大とな
り変動が生ずる原因を明らかとし、信頼性の高い
正確なコリオリ質量流量計を得る必要がある。 コリオリ質量流量計の流管を製造するために使
用される金属管の弾性特性が計器の固有振動数、
感度およびゼロレベル偏位に大きい影響を与える
ことが判つた。特に双管コリオリ質量流量計の金
属管の一方のヤング率が他方の管と著しく異なる
場合にゼロレベル偏位調節値と変動との問題が生
ずることが判つた。実際にヤング率の変動は著し
い場合11％に達する。 管のヤング率を決定する各種の静力学的、動力
学的方法が公知であるが、工業的に適用可能な方
法、装置はなかつた。特に下記の公知のヤング率
決定方法は一つ以上の欠点を有する。第１の方
法、「変形テスト」では試験片は片持梁として把
持され、既知の力を試験片の自由端に作用させて
変形量を測定し、測定値からヤング率を算出す
る。この方法は通常再現性が悪く、端部効果によ
りヤング率が変化する。例えば把持力が変化する
と測定値が変動する。第２の方法、「軸方向引張
りテスト」では試験片の両端を把持し、軸方向引
張力を作用せしめ、試験片を特定量伸ばすための
力の測定値からヤング率を算出する。管の断面積
は長さに沿つて均一でないからヤング率は少くと
も３％変化する。「片持梁自由振動テスト」では
試験片の一端を把持し、例えばその自由端に衝撃
を与えて振動の固有振動数を測定する。測定値か
らヤング率を算出する。この方法の欠点は端部効
果によつて測定値が変動する点にある。「懸垂振
動テスト」では試験片を例えば一端に糸および加
速度計を取付けて懸垂または懸吊し、例えば他端
をハンマで叩いて軸方向すなわち長手方向振動を
励起する。振動数を測定してヤング率を算出す
る。この方法の欠点は管を試験片としたときに断
面積が小であつて、信頼性、再現性を持つて端部
を打撃することが困難である点にある。さらに、
この方法はテストの準備作業に時間がかかる。 〔課題を解決するための手段〕 本発明は上述従来のヤング率測定方法および装
置の欠点を解消するもので、応力波（Ｐ波または
Ｓ波）が試験片内を伝播する速度を測定する。た
だし、応力波が試験片内を伝播する速度より速い
伝播速度の波が誘起されるような表面ではならな
い。本発明の方法および装置の具体例は双管コリ
オリ質量流量計を製造する管に適しており、ヤン
グ率の同等な２つの管を選択可能とする。この技
術を使用することにより正確なコリオリ質量流量
計の製造が可能となり、高度の品質管理が達成さ
れる。 本発明による金属管のヤング率を測定する方法
の具体例によれば、管の長さと密度とを測定し、
管の一端に応力波を励起させ、応力波が管の他端
に伝播する伝播時間を測定し、管の長さと管の材
料とに基づく伝播時間遅延係数と管の材料に基づ
く予め定めた較正係数とを測定された伝播時間か
ら減算して修正された伝播時間を求め、管の長さ
と密度と修正された伝播時間とからヤング率を決
定する各工程を含む。 本発明による金属管のヤング率を測定する装置
の具体例によれば、管の一端に隣接して配置され
た取付具手段と、該取付具を打撃して管内にＰ波
を生ずる打撃手段と、第１の検知手段からの出力
に応答して計時を開始し第２の検知手段からの出
力に応答して計時を終了する計時手段と、打撃手
段に隣接して配置されて打撃手段が取付具を打撃
しことを検知して計時手段に出力を送る前記第１
の検知手段と、管の他端に配置されてＰ波の到着
を検知して計時手段に出力を送る前記第２の検知
手段と、計時手段の計時に応答して計時手段の計
時が終了したとき計時を表示する表示手段とを含
んでいる。 上述方法および装置は適宜変更可能であり、例
えば振幅検知手段をＳ波の伝播時間測定に使用
し、ヤング率とポアソン比を算出することも可能
である。 〔作用〕 本発明に係る管の弾性係数を決定する方法およ
び装置においては、端部効果による影響がなく、
試験片を支持する表面の影響を受けない。 〔実施例〕 以下に、図面を引用して本発明の実施例を説明
する。第１図に本発明によつて管のヤング率を測
定するための装置の望ましい実施例の概略図を示
す。管の直径および長さは任意である。不連続
部、例えば折れ目、傷、深い表面傷などが管に存
在すると、これら不連続部は応力波の伝播時間を
長くしヤング率を低下せしめる。装置１０におい
てハンマ１２の頭部に加速度計１４が固定され
る。加速度計１４はリード線１５によつて回路１
６に接続される。回路１６の機能は後述する。打
撃キヤツプ１８が管２０の一端に固着され、管２
０の他端にはキヤツプ２２が固着される。加速度
計２４がキヤツプ２２に固着されリード線２６に
よつて回路１６に接続される。 ハンマ１２の頭部がキヤツプ１８を打撃する
と、第２図に示すように応力波（Ｐ波およびＳ波
を含む）３０が生じ、加速度計１４は電気パルス
を生じ、回路１６はこれを検知して計時作用を開
始する。公知にように軸方向衝撃応力を弾性体に
与えると、長手方向波（圧縮波または膨張波とし
ても知られる）と剪断波との両者が生じて物体内
を伝播する。典型的には長手方向波はＰ波と、剪
断波はＳ波と名付けられる。弾性体内のＰ波の伝
播速度はＳ波の伝播速度より大である。しかし、
管の場合Ｓ波の振幅はＰ波の振幅より大である。
本発明においては測定の精度を最大とするように
Ｐ波、Ｓ波の何れかを使用するが、Ｐ波が望まし
い。検出された波の前線が比較的鋭いことが高い
精度のために望ましいが、一種類の波であつたほ
うがよいことは明らかである。Ｓ波を検出する
と、波の前線はＳ波からのエネルギの外にＰ波か
らの残留エネルギを含むものとなる。これは測定
の再現性を制限する。 さらに、第２図に示すように、応力波すなわち
Ｐ波、Ｓ波の双方がキヤツプ１８を通つて管２０
内に入る伝播は複雑である。しかしキヤツプ１８
はＰ波を含む応力波３０が比較的均斉に管２０に
入り矢印３２の方向に沿つて管内を伝播すること
を容易とする。キヤツプ１８は、管２０の一端に
均斉な波前線を形成することを援助し、作業者に
管２０の端部を打撃することを容易とする。後者
については、キヤツプ１８がなければ作業者は管
２０の狭い端部を正確に打撃する必要があり、こ
れは著しく困難である。さらに、Ｐ波３０の伝播
時間がキヤツプ１８，２０のために遅れることは
再現可能であり、較正手順によつて測定可能であ
り、本発明によるＰ波検査装置による測定値から
減算することができる。 第２図に示すようにＰ波３０の波前線が管２０
の端部３４に到着すると、Ｐ波は管２０からキヤ
ツプ２２に伝達され伝播される。第１図、第２図
に示すように加速度計２４がＰ波を検知し、リー
ド線２６（第１図）を経て回路１６に電気的パル
スが作用し、計時作用を停止する。加速度計２４
が生ずる電気的パルスは加速度計１４が生ずる電
気的パルスよりある量だけ時間的に遅れており、
この量はＰ波３０がキヤツプ１８、管２０、キヤ
ツプ２２を通つて伝播する時間を表す。回路１６
はこの時間遅延を利用しキヤツプ１８，２４およ
び加速度計２４による遅延を修正して、Ｐ波３０
が管２０の一端から他端まで伝播する修正伝播時
間を決定する。 伝播時間が判ると、ヤング率Ｅは次式によつて
決定される。 Ｅ＝〔（１＋ν）（１−2ν）／（１−ν）〕ρ（Ｌ／
Ｔ）2 …(1) ここで、νはポアソン比、Ｌは管２０の長さ、
ρは該管２０の密度、Ｔは管２０の一端から他端
までＰ波の前線が伝播する伝播時間である。本発
明によればν，Ｌ，ρはつぎにより決定される。 (1)ポアソン比νは、コリオリ質量流量計の流管
を形成するために使用された材料によつて定まる
本質的に定数である。(2)管２０の長さＬは適当な
精度で、工業的にはテープ物差しで測定する。(3)
管２０の密度ρは適当な精度で、工業的には円形
断面の管の場合は、ｗを重量、ｇを重力の加速
度、Ｖを管の容積としたとき、次式のよつて決定
する。 ρ＝ｗ／（gV） …(2) 容積Ｖは管２０の断面積Ａと長さＬとの積として
得られる。断面積Ａは次式のより計算される。 Ａ＝π（d0 2−d1 2）／４ …(3) ここで、d0は管２０の外径、d1は管２０の内径で
ある。 本発明の一実施例において回路１６はさらに、
(1)例えばポアソン比の数値、管２０の長さ、密
度、特定の管材料についての伝播時間修正のため
の較正係数などを操作員が初期データとして供給
可能とする回路、(2)Ｐ波が管２０内を伝播する時
間を測定しそれと初期データとを比較してヤング
率を計算する回路を含む。 第１図のハンマ１２は計器つきのハンマで、加
速度計１４を含み、広い周波数範囲でほぼ一定の
力でキヤツプ１８を励起するために使用され、周
波数範囲は特定のハンマ構造によつて決定され
る。加速度計を有するこの計器つきのハンマは
PCB社（PCB Piezotronics Inc.）で市販されて
いる。キヤツプ２２に取付けられて管２０のＰ波
を検知する加速度計２４もPCB社から入手可能
である。以下に詳述するようにキヤツプ２２は管
２０に密接接触している。 前述のように本発明の方法および装置は管２０
内のＰ波の伝播時間を測定するもので、管を台に
固定する必要はなく、管の方向も重要ではない。
管２０内のＰ波の伝播時間の測定において、管を
どの面で支持してもよい。ただし、支持表面に生
じた応力波が管内を通るＰ波の伝播速度より大で
あつてはならない。例えば応力波はアルミニウム
内を鋼内より速く伝播するから、鋼の管をアルミ
ニウムのテーブル上に直接に置くと加速度計２４
はアルミニウムのテーブルを通る応力波を測定
し、鋼管を通るＰ波を測定しない。この問題は鋼
管を発泡性またはゴムのパツドに支持することに
よつて解決できる。発泡性またはゴムのパツドは
応力波がアルミニウムのテーブルに誘起されるこ
とを実質的に防止する。 本発明の方法および装置は工業的環境でヤング
率を１％の精度で測定することを可能とし、この
場合、管２０の長さの測定はテープ物差しでよ
い。管２０の長さが6.1ｍ（20ft）であるとヤン
グ率の精度0.2％に対して長さを公差±６cm（約
１／４インチ）以内に決定すればよく、管２０の長
さが61cm（2ft）である場合にはヤング率の精度
0.3％に対して管の長さを公差±0.08cm（約1/32
インチ）以内に決定すればよい。この公差は式(1)
を正確な長さに関してテイラー展開して管２０の
長さの誤差によつてヤング率に生ずる誤差を確認
すればよい。なお、ヤング率の測定誤差率は長さ
の測定誤差率の約２倍である。 第３図は第１図のキヤツプ１８の詳細図であ
る。第３図のキヤツプ１８は側面に孔１０２を有
する取付部１００を有する。孔１０２はねじ孔で
セツトねじ１０４を受入れる。使用時には管２０
の端部上に取付部１００が被せられ、管２０の端
部を内面１０６に当接させる。セツトねじ１０４
を管２０の側面に当接するように締付けて、管２
０の端部と取付部１００とを密接接触せしめる。
第３図のキヤツプの壁１０８にねじ孔を設け、ね
じ付きのスタツドによつて加速度計１４を取付け
てもよい。 第４図は管２０に加速度計２４を固定するため
に使用されるキヤツプ２２の別の実施例の概略図
である。取付具１２０は圧縮取付具であつて、締
付けナツト１２２と、第１のフエルールすなわち
スリーブ１２４と、第２のフエルールすなわちス
リーブ１２５と、金属の着座ナツト１２６とを含
む。始めに締付けナツト１２２を管２０に被せ、
スリーブ１２４，１２５を管２０に被せてナツト
１２２内に位置させる。つぎに、金属の着座ナツ
ト１２６を管２０の端部が着座ナツト１２６の座
１２７に当接するようにする。ねじが締付けナツ
ト１２２の内面に設けられて着座ナツト１２６の
外面のねじと係合する。着座ナツト１２６が締付
けナツト１２２にねじこまれると、第１のスリー
ブ１２４と第２のスリーブ１２５とは締付けナツ
ト１２２と着座ナツト１２６とをねじ締付けるこ
とによつて生ずる力によつて変形せしめられる。
これによつて良好な金属対金属接触が管２０と着
座ナツト１２６との間に形成される。金属の着座
ナツト１２６の端部壁１２８にねじ孔が設けられ
てスタツド１３０が挿入される。加速度計２４が
スタツド１３０にねじ固定される。一実施例にお
いて、締付けナツト１２２と、スリーブ１２４，
１２５と、金属の着座ナツト１２６とはクロフオ
ード社（Crawford Fitting Company，Solon，
Ohio）のスエージロツク（SWAGELOK）管取
付具から製造され、金属の着座ナツト１２６は、
ねじ付きスタツド１３０を受入れるように改変さ
れる。例えば、カタログ番号５／８−1010−Ｃの
５／８インチ直径の管取付具が使用される。他の直
径の管には適当な寸法の管取付具が選択される。
使用時には、ヤング率を測定後に、金属の着座ナ
ツト１２６と加速度計２４とを管２０から取外す
が、締付けナツト１２２とスリーブ１２４，１２
５とは管２０に取付けておく。締付けナツト１２
２と変形したスリーブ１２４，１２５とを管２０
から取外すためには管２０を切断する。この実施
例において締付ナツト１２２と変形したスリーブ
１２４，１２５とはヤング率が決定されたことの
指示として役立つ。 第５図は第１図のハンマ１２のための打撃キヤ
ツプ１８を形成するために使用される。または加
速度計２４のための取付具１４０を示す斜視図で
ある。第５図に示す取付具１４０は、ばね１４４
の負荷を受けてジヨー１４６，１４８を有するク
ランプ１４２を含み、その形状は管２０の外径に
適合している。ジヨー１４６，１４８はその内面
に図示しないゴムまたは発泡材料の層が固定され
ている。ゴムまたは発泡材料の層はジヨー１４
６，１４８が管２０を傷つけることを防止し、応
力波が取付具１４０から管２０に伝播することを
防止する。ジヨー１４６，１４８から管２０に実
質的に平行に３つの金属の結合ロツド１５０，１
５２，１５４が延長する。結合ロツド１５０，１
５２，１５４はクランプ１４２を金属板１５６に
連結し、板１５６は管２０の端部と実質的に平行
である。第５図に示すように、板１５６とジヨー
１４６，１４８とは対応的な整合する貫通孔１５
８を有し、結合ロツド１５０，１５２，１５４が
孔１５８を貫通延長する。 一実施例において結合ロツド１５０，１５２，
１５４の両端にはねじが設けられ、ナツト１６０
（第６Ａ図〜第６Ｃ図参照）が板１５６の孔１５
８を貫通後のロツドにねじ係合する。第５図に示
すように圧縮ばね１６２，１６４，１６６が結合
ロツド１５０，１５２，１５４のそれぞれの端部
とジヨー１４６，１４８の対応する貫通孔１５８
との間に配置されている。圧縮ばね１６２，１６
４，１６６は結合ロツド１５０，１５２，１５４
の端部にねじ係合するナツト１６０によつて所定
位置に保持される。 板１５６の接触面１７１には突起１７０が設け
られる。突起１７０は円錐形または砲弾形として
管２０の端部を取付具１４０の接触表面１７１に
密接接触するように案内する。望ましくは少くと
も３つの等間隔の半径方向に延長する突起、例え
ば金属ピン１７２が接触表面１７１に設けられ
る。ピン１７２は第５図に示す。ピン１７２は通
常の固定手段、例えば接着剤、溶接、蝋付けなど
によつて固定される。ピン１７２は管２０の端部
と取付具１４０との間の密接接触点として作用
し、管の端部に生ずる不均斉を許容する。凹所を
接触表面１７１に設けてピン１７２を受入れるよ
うにしてもよい。接触表面１７１に円めた縁部を
設けてピン１７２に代えてもよい。 作動時には、クランプ１４２のジヨー１４６，
１４８が開く。取付具１４０を管２０に被せ、圧
縮ばね１６２，１６４，１６６が長手方向力を管
２０に作用して板１５６とピン１７２とを管２０
の端部に密接接触せしめる。取付具１４０が加速
度径２４を保持する場合には、ねじスタツドのた
めのねじ孔を板１５６に第４図のスタツド１３０
の場合と同様に設ける。 第６Ａ図、第６Ｂ図、第６Ｃ図は第５図の結合
ロツド１５４について線−に沿う断面図で、
板１５６と結合ロツドとの連結を示す。第６Ａ図
において、結合ロツド１５４の部分１８０の直径
は板１５６の貫通孔１５８の直径に対比して減少
している。ロツド１５０，１５２の端部も同様に
なされる。第６Ｂ図において、貫通孔１５８の直
径は結合ロツド１５４の直径より充分に大であつ
て、ロツド１５４は直径が減少されておらず、緩
み嵌合をしている。板１５６の鎖線位置１８６，
１８８に示すようにロツド１５４と板１５６との
間にある程度の自由運動、すなわち揺動運動が可
能である。また、これは管２０の端部が軸方向に
直角でない場合でも管２０の端部と板１５６との
密接接触を可能とする。第６Ｃ図において貫通孔
１５８は面取りされ、面取部１８２，１８４は同
様に結合ロツド１５４に対する板１５６の角度運
動を許容する。別の実施例としてロツド１５０，
１５２，１５４と板１５６との端部を球およびソ
ケツト接手（図示せず）としてもよい。球および
ソケツト接手は板１５６と結合ロツドとの間の相
対運動を許容し、管２０の端部が直角から不整合
であることを許容する。各実施例に示す緩み嵌合
はクランプ１４２のジヨーの開く力が小であると
いう効果がある。クランプ１４２を開くとき、結
合ロツドは典型的には鋼製で剛であるが管から離
れるように外方に曲げられる。結合ロツドが角度
的に運動可能であれば、曲げの量は少くてすみ、
従つてクランプ１４２を開く力は少くてすむ。取
付具１４０が打撃キヤツプとして使用されるとき
は、取付具がハンマ１２によつて最初に打撃され
るとき管２０の端部との間の密接接触が与えられ
る。ハンマ１２が板１５６を打撃すると、板は管
２０の端部から反発して管２０の端部を再打撃す
ることも生ずる。しかし、最初の打撃によるＰ波
は既に管２０の他端に向つて伝播しているから再
打撃は影響しない。 第７図は第１図の回路１６のブロツク図であ
る。ハンマ１２がキヤツプ１８（第１図）を打撃
すると、ハンマ１２に固定された加速度計１４は
第７図に示す電気パルス２００をリード線１５に
発生する。Ｐ液はキヤツプ２２と加速度計２４と
に向つて移動する。Ｐ波を検知すると加速度計２
４は第７図に示す電気パルス３００をリード線２
６に発生する。電気パルス２００，３００は入力
として増幅器２０１，３０１にそれぞれ入力され
る。増幅器２０１，３０１はこれらパルスを適宜
の大きさに増幅し、増幅されたパルスを入力とし
て増幅器２０２，３０２にそれぞれ入力する。増
幅器２０２，３０２はノイズ閾回路である。これ
ら増幅器は加速度計１４，２４の発生パルス２０
０，３００の増幅されたものをそれぞれの電源２
０３，３０３によつて設定された予め定めた閾値
と比較する。増幅されたパルスの振幅が関連する
閾値より大であれば、増幅器は高レベルを出力す
る。この閾値は充分に高いものとして回路１６の
ノイズによる作動を防止する。 増幅器２０２の出力は、Ｄ型フリツプフロツプ
２０４の入力となり、その出力Ｑがリード２０５
をハイとする。リード２０５はカウンタ４００の
スタート入力に接続される。リード２０５がハイ
となるとカウンタ４００はカウントを開始する。
すなわちハンマ１２がキヤツプ１８を打撃して管
２０にＰ波を励起するとカウンタ４００がカウン
トを開始する。カウンタ４００の時間ベースは本
質的に周波数10MHzのクリスタル４０１によつて
決定される。 上述のように加速度計２４が管２０の端部にお
いてＰ波を検知してパルス３００を発生するが、
これによつて増幅器３０２が生ずる出力はＤ型フ
リツプフロツプ３０４の入力となる。フリツプフ
ロツプ３０４の出力Ｑはリード３０５をハイとす
る。リード３０５はカウンタ４００のストツプ入
力に接続される。リード３０５がハイとなるとカ
ウンタ４００はカウントを停止して、カウントを
LED表示部４１０に送る。このカウントはキヤ
ツプ１８，２２を経て管２０の長さをＰ波が伝播
する時間を示す。カウンタ４００がLED表示部
４１０にカウントを出力すると、カウンタは、管
２０内の共鳴現象が減衰するに充分に長い短時間
の間はカウントを再開しない。 式(1)により、修正された伝播時間を使用してヤ
ング率Ｅが決定される。式(1)はプログラムされた
計算器を使用して計算される。本発明の別の実施
例において式(1)はマイクロプロセツサなどのプロ
セツサで計算される。第７図においてマイクロプ
ロセツサ４２５がカウンタ４００からカウントを
リード４１５を介して受取り、ポアソン比ν、管
の長さＬ、密度ρおよび較正係数などの数値はキ
ーボード入力装置４３０などの入力装置によつて
入力される。計算が完了するとマイクロプロセツ
サ４２５は結果を表示装置４３５に送つて表示す
る。マイクロプロセツサ４２５などのプロセツサ
にキーボード入力装置などの入力装置を接続して
式(1)の計算を行うことは当業者は容易に実施でき
る。 第７図において、ハンマ１２が管２０を打撃す
ることに応答して増幅器２０２からフリツプフロ
ツプ２０４にパルスが入力されるとフリツプフロ
ツプ２０４は出力Ｑ以外に適当なレベルの出力を
リード３５８を経てリセツトワンシヨツト３５０
に送り、ワンシヨツト３５０は例えば1.5秒の遅
れで出力を発生し、リード３５５，３５６により
フリツプフロツプ２０４，３０４のCLR入力部
に供給されてこれらをリセツトし、且つリード３
５７を介してORゲート３５１の入力となる。
ORゲート３５１の出力はカウンタ４００の初期
化入力INTTの入力となる。この結果、回路１６
はリセツトされ、つぎの測定が準備される。遅延
時間は充分に長くして管２０に共振現象が生じて
も消散するようにする。さらに、遅延時間は充分
に長くしてハンマ１２によるＰ波が加速度計２４
によつて検知される以前にカウンタ４００がワン
シヨツト３５０によつてリセツトされないように
する。この最後の要求事項は実際的には問題とな
らないが、これはＰ波の伝播時間はマイクロ秒で
測定され、ワンシヨツト３５０の時間は1.5秒程
度であることによる。 第７図に示すようにカウンタ４００は適宜の電
源３６１とORゲート３５１の入力との間に接続
された手動閉鎖スイツチ３６０で発動させること
もできる。 本発明の方法および装置の精度を調べるために
米国標準局（NBS）から５つの検定済み試験バ
ーを入手した。バーは中実でアルミニウム、チタ
ニウム、ステンレス鋼３２１（SS３２１）、鉄系
鋼およびインコネル製である。これらの機械的性
質は表１の第１列から４列に示す。
方法および装置に関する。 〔従来の技術〕 コリオリ質量流量計は処理流体の質量流量の測
定のために使用される。米国特許第4491025号明
細書に示す典型的なコリオリ質量流量計は、それ
ぞれ代表的にはＵ字形の金属管である２つの平行
な流管を含む。各金属管は軸線の周りに揺動駆動
されて基準の回転フレームを形成する。Ｕ字形の
金属管ついてこの軸線は曲げ軸線と名付けられ
る。処理流体が各揺動金属管を流れると流体の運
動によつて反作用的にコリオリ力が生じ、力の方
向は流体の速度の方向と管の角速度の方向とに対
して直角である。この反作用的なコリオリ力は各
管を捻り軸線の周りに捻り、捻り軸線はＵ字形の
金属管の場合に曲げ軸線に対して直角である。捻
りの量は管を通つて流れる処理流体の質量流量に
比例する。 実際には上述のコリオリ質量流量計はゼロレベ
ル偏位調節を必要とする。偏位調節は測定された
質量流量をゼロすなわち計器を通る流体流がない
状態まで減少せしめて計器を適切に較正する。さ
らに、計器の製造時にゼロレベル偏位調節値は通
常大であつて、計器の使用時に種々の値に変動す
る。ゼロレベル偏位調節値が大であることと、変
動があることは従来注目されなかつた。 〔発明が解決しようとする課題〕 この点に関し、ゼロレベル偏位調節値が大とな
り変動が生ずる原因を明らかとし、信頼性の高い
正確なコリオリ質量流量計を得る必要がある。 コリオリ質量流量計の流管を製造するために使
用される金属管の弾性特性が計器の固有振動数、
感度およびゼロレベル偏位に大きい影響を与える
ことが判つた。特に双管コリオリ質量流量計の金
属管の一方のヤング率が他方の管と著しく異なる
場合にゼロレベル偏位調節値と変動との問題が生
ずることが判つた。実際にヤング率の変動は著し
い場合11％に達する。 管のヤング率を決定する各種の静力学的、動力
学的方法が公知であるが、工業的に適用可能な方
法、装置はなかつた。特に下記の公知のヤング率
決定方法は一つ以上の欠点を有する。第１の方
法、「変形テスト」では試験片は片持梁として把
持され、既知の力を試験片の自由端に作用させて
変形量を測定し、測定値からヤング率を算出す
る。この方法は通常再現性が悪く、端部効果によ
りヤング率が変化する。例えば把持力が変化する
と測定値が変動する。第２の方法、「軸方向引張
りテスト」では試験片の両端を把持し、軸方向引
張力を作用せしめ、試験片を特定量伸ばすための
力の測定値からヤング率を算出する。管の断面積
は長さに沿つて均一でないからヤング率は少くと
も３％変化する。「片持梁自由振動テスト」では
試験片の一端を把持し、例えばその自由端に衝撃
を与えて振動の固有振動数を測定する。測定値か
らヤング率を算出する。この方法の欠点は端部効
果によつて測定値が変動する点にある。「懸垂振
動テスト」では試験片を例えば一端に糸および加
速度計を取付けて懸垂または懸吊し、例えば他端
をハンマで叩いて軸方向すなわち長手方向振動を
励起する。振動数を測定してヤング率を算出す
る。この方法の欠点は管を試験片としたときに断
面積が小であつて、信頼性、再現性を持つて端部
を打撃することが困難である点にある。さらに、
この方法はテストの準備作業に時間がかかる。 〔課題を解決するための手段〕 本発明は上述従来のヤング率測定方法および装
置の欠点を解消するもので、応力波（Ｐ波または
Ｓ波）が試験片内を伝播する速度を測定する。た
だし、応力波が試験片内を伝播する速度より速い
伝播速度の波が誘起されるような表面ではならな
い。本発明の方法および装置の具体例は双管コリ
オリ質量流量計を製造する管に適しており、ヤン
グ率の同等な２つの管を選択可能とする。この技
術を使用することにより正確なコリオリ質量流量
計の製造が可能となり、高度の品質管理が達成さ
れる。 本発明による金属管のヤング率を測定する方法
の具体例によれば、管の長さと密度とを測定し、
管の一端に応力波を励起させ、応力波が管の他端
に伝播する伝播時間を測定し、管の長さと管の材
料とに基づく伝播時間遅延係数と管の材料に基づ
く予め定めた較正係数とを測定された伝播時間か
ら減算して修正された伝播時間を求め、管の長さ
と密度と修正された伝播時間とからヤング率を決
定する各工程を含む。 本発明による金属管のヤング率を測定する装置
の具体例によれば、管の一端に隣接して配置され
た取付具手段と、該取付具を打撃して管内にＰ波
を生ずる打撃手段と、第１の検知手段からの出力
に応答して計時を開始し第２の検知手段からの出
力に応答して計時を終了する計時手段と、打撃手
段に隣接して配置されて打撃手段が取付具を打撃
しことを検知して計時手段に出力を送る前記第１
の検知手段と、管の他端に配置されてＰ波の到着
を検知して計時手段に出力を送る前記第２の検知
手段と、計時手段の計時に応答して計時手段の計
時が終了したとき計時を表示する表示手段とを含
んでいる。 上述方法および装置は適宜変更可能であり、例
えば振幅検知手段をＳ波の伝播時間測定に使用
し、ヤング率とポアソン比を算出することも可能
である。 〔作用〕 本発明に係る管の弾性係数を決定する方法およ
び装置においては、端部効果による影響がなく、
試験片を支持する表面の影響を受けない。 〔実施例〕 以下に、図面を引用して本発明の実施例を説明
する。第１図に本発明によつて管のヤング率を測
定するための装置の望ましい実施例の概略図を示
す。管の直径および長さは任意である。不連続
部、例えば折れ目、傷、深い表面傷などが管に存
在すると、これら不連続部は応力波の伝播時間を
長くしヤング率を低下せしめる。装置１０におい
てハンマ１２の頭部に加速度計１４が固定され
る。加速度計１４はリード線１５によつて回路１
６に接続される。回路１６の機能は後述する。打
撃キヤツプ１８が管２０の一端に固着され、管２
０の他端にはキヤツプ２２が固着される。加速度
計２４がキヤツプ２２に固着されリード線２６に
よつて回路１６に接続される。 ハンマ１２の頭部がキヤツプ１８を打撃する
と、第２図に示すように応力波（Ｐ波およびＳ波
を含む）３０が生じ、加速度計１４は電気パルス
を生じ、回路１６はこれを検知して計時作用を開
始する。公知にように軸方向衝撃応力を弾性体に
与えると、長手方向波（圧縮波または膨張波とし
ても知られる）と剪断波との両者が生じて物体内
を伝播する。典型的には長手方向波はＰ波と、剪
断波はＳ波と名付けられる。弾性体内のＰ波の伝
播速度はＳ波の伝播速度より大である。しかし、
管の場合Ｓ波の振幅はＰ波の振幅より大である。
本発明においては測定の精度を最大とするように
Ｐ波、Ｓ波の何れかを使用するが、Ｐ波が望まし
い。検出された波の前線が比較的鋭いことが高い
精度のために望ましいが、一種類の波であつたほ
うがよいことは明らかである。Ｓ波を検出する
と、波の前線はＳ波からのエネルギの外にＰ波か
らの残留エネルギを含むものとなる。これは測定
の再現性を制限する。 さらに、第２図に示すように、応力波すなわち
Ｐ波、Ｓ波の双方がキヤツプ１８を通つて管２０
内に入る伝播は複雑である。しかしキヤツプ１８
はＰ波を含む応力波３０が比較的均斉に管２０に
入り矢印３２の方向に沿つて管内を伝播すること
を容易とする。キヤツプ１８は、管２０の一端に
均斉な波前線を形成することを援助し、作業者に
管２０の端部を打撃することを容易とする。後者
については、キヤツプ１８がなければ作業者は管
２０の狭い端部を正確に打撃する必要があり、こ
れは著しく困難である。さらに、Ｐ波３０の伝播
時間がキヤツプ１８，２０のために遅れることは
再現可能であり、較正手順によつて測定可能であ
り、本発明によるＰ波検査装置による測定値から
減算することができる。 第２図に示すようにＰ波３０の波前線が管２０
の端部３４に到着すると、Ｐ波は管２０からキヤ
ツプ２２に伝達され伝播される。第１図、第２図
に示すように加速度計２４がＰ波を検知し、リー
ド線２６（第１図）を経て回路１６に電気的パル
スが作用し、計時作用を停止する。加速度計２４
が生ずる電気的パルスは加速度計１４が生ずる電
気的パルスよりある量だけ時間的に遅れており、
この量はＰ波３０がキヤツプ１８、管２０、キヤ
ツプ２２を通つて伝播する時間を表す。回路１６
はこの時間遅延を利用しキヤツプ１８，２４およ
び加速度計２４による遅延を修正して、Ｐ波３０
が管２０の一端から他端まで伝播する修正伝播時
間を決定する。 伝播時間が判ると、ヤング率Ｅは次式によつて
決定される。 Ｅ＝〔（１＋ν）（１−2ν）／（１−ν）〕ρ（Ｌ／
Ｔ）2 …(1) ここで、νはポアソン比、Ｌは管２０の長さ、
ρは該管２０の密度、Ｔは管２０の一端から他端
までＰ波の前線が伝播する伝播時間である。本発
明によればν，Ｌ，ρはつぎにより決定される。 (1)ポアソン比νは、コリオリ質量流量計の流管
を形成するために使用された材料によつて定まる
本質的に定数である。(2)管２０の長さＬは適当な
精度で、工業的にはテープ物差しで測定する。(3)
管２０の密度ρは適当な精度で、工業的には円形
断面の管の場合は、ｗを重量、ｇを重力の加速
度、Ｖを管の容積としたとき、次式のよつて決定
する。 ρ＝ｗ／（gV） …(2) 容積Ｖは管２０の断面積Ａと長さＬとの積として
得られる。断面積Ａは次式のより計算される。 Ａ＝π（d0 2−d1 2）／４ …(3) ここで、d0は管２０の外径、d1は管２０の内径で
ある。 本発明の一実施例において回路１６はさらに、
(1)例えばポアソン比の数値、管２０の長さ、密
度、特定の管材料についての伝播時間修正のため
の較正係数などを操作員が初期データとして供給
可能とする回路、(2)Ｐ波が管２０内を伝播する時
間を測定しそれと初期データとを比較してヤング
率を計算する回路を含む。 第１図のハンマ１２は計器つきのハンマで、加
速度計１４を含み、広い周波数範囲でほぼ一定の
力でキヤツプ１８を励起するために使用され、周
波数範囲は特定のハンマ構造によつて決定され
る。加速度計を有するこの計器つきのハンマは
PCB社（PCB Piezotronics Inc.）で市販されて
いる。キヤツプ２２に取付けられて管２０のＰ波
を検知する加速度計２４もPCB社から入手可能
である。以下に詳述するようにキヤツプ２２は管
２０に密接接触している。 前述のように本発明の方法および装置は管２０
内のＰ波の伝播時間を測定するもので、管を台に
固定する必要はなく、管の方向も重要ではない。
管２０内のＰ波の伝播時間の測定において、管を
どの面で支持してもよい。ただし、支持表面に生
じた応力波が管内を通るＰ波の伝播速度より大で
あつてはならない。例えば応力波はアルミニウム
内を鋼内より速く伝播するから、鋼の管をアルミ
ニウムのテーブル上に直接に置くと加速度計２４
はアルミニウムのテーブルを通る応力波を測定
し、鋼管を通るＰ波を測定しない。この問題は鋼
管を発泡性またはゴムのパツドに支持することに
よつて解決できる。発泡性またはゴムのパツドは
応力波がアルミニウムのテーブルに誘起されるこ
とを実質的に防止する。 本発明の方法および装置は工業的環境でヤング
率を１％の精度で測定することを可能とし、この
場合、管２０の長さの測定はテープ物差しでよ
い。管２０の長さが6.1ｍ（20ft）であるとヤン
グ率の精度0.2％に対して長さを公差±６cm（約
１／４インチ）以内に決定すればよく、管２０の長
さが61cm（2ft）である場合にはヤング率の精度
0.3％に対して管の長さを公差±0.08cm（約1/32
インチ）以内に決定すればよい。この公差は式(1)
を正確な長さに関してテイラー展開して管２０の
長さの誤差によつてヤング率に生ずる誤差を確認
すればよい。なお、ヤング率の測定誤差率は長さ
の測定誤差率の約２倍である。 第３図は第１図のキヤツプ１８の詳細図であ
る。第３図のキヤツプ１８は側面に孔１０２を有
する取付部１００を有する。孔１０２はねじ孔で
セツトねじ１０４を受入れる。使用時には管２０
の端部上に取付部１００が被せられ、管２０の端
部を内面１０６に当接させる。セツトねじ１０４
を管２０の側面に当接するように締付けて、管２
０の端部と取付部１００とを密接接触せしめる。
第３図のキヤツプの壁１０８にねじ孔を設け、ね
じ付きのスタツドによつて加速度計１４を取付け
てもよい。 第４図は管２０に加速度計２４を固定するため
に使用されるキヤツプ２２の別の実施例の概略図
である。取付具１２０は圧縮取付具であつて、締
付けナツト１２２と、第１のフエルールすなわち
スリーブ１２４と、第２のフエルールすなわちス
リーブ１２５と、金属の着座ナツト１２６とを含
む。始めに締付けナツト１２２を管２０に被せ、
スリーブ１２４，１２５を管２０に被せてナツト
１２２内に位置させる。つぎに、金属の着座ナツ
ト１２６を管２０の端部が着座ナツト１２６の座
１２７に当接するようにする。ねじが締付けナツ
ト１２２の内面に設けられて着座ナツト１２６の
外面のねじと係合する。着座ナツト１２６が締付
けナツト１２２にねじこまれると、第１のスリー
ブ１２４と第２のスリーブ１２５とは締付けナツ
ト１２２と着座ナツト１２６とをねじ締付けるこ
とによつて生ずる力によつて変形せしめられる。
これによつて良好な金属対金属接触が管２０と着
座ナツト１２６との間に形成される。金属の着座
ナツト１２６の端部壁１２８にねじ孔が設けられ
てスタツド１３０が挿入される。加速度計２４が
スタツド１３０にねじ固定される。一実施例にお
いて、締付けナツト１２２と、スリーブ１２４，
１２５と、金属の着座ナツト１２６とはクロフオ
ード社（Crawford Fitting Company，Solon，
Ohio）のスエージロツク（SWAGELOK）管取
付具から製造され、金属の着座ナツト１２６は、
ねじ付きスタツド１３０を受入れるように改変さ
れる。例えば、カタログ番号５／８−1010−Ｃの
５／８インチ直径の管取付具が使用される。他の直
径の管には適当な寸法の管取付具が選択される。
使用時には、ヤング率を測定後に、金属の着座ナ
ツト１２６と加速度計２４とを管２０から取外す
が、締付けナツト１２２とスリーブ１２４，１２
５とは管２０に取付けておく。締付けナツト１２
２と変形したスリーブ１２４，１２５とを管２０
から取外すためには管２０を切断する。この実施
例において締付ナツト１２２と変形したスリーブ
１２４，１２５とはヤング率が決定されたことの
指示として役立つ。 第５図は第１図のハンマ１２のための打撃キヤ
ツプ１８を形成するために使用される。または加
速度計２４のための取付具１４０を示す斜視図で
ある。第５図に示す取付具１４０は、ばね１４４
の負荷を受けてジヨー１４６，１４８を有するク
ランプ１４２を含み、その形状は管２０の外径に
適合している。ジヨー１４６，１４８はその内面
に図示しないゴムまたは発泡材料の層が固定され
ている。ゴムまたは発泡材料の層はジヨー１４
６，１４８が管２０を傷つけることを防止し、応
力波が取付具１４０から管２０に伝播することを
防止する。ジヨー１４６，１４８から管２０に実
質的に平行に３つの金属の結合ロツド１５０，１
５２，１５４が延長する。結合ロツド１５０，１
５２，１５４はクランプ１４２を金属板１５６に
連結し、板１５６は管２０の端部と実質的に平行
である。第５図に示すように、板１５６とジヨー
１４６，１４８とは対応的な整合する貫通孔１５
８を有し、結合ロツド１５０，１５２，１５４が
孔１５８を貫通延長する。 一実施例において結合ロツド１５０，１５２，
１５４の両端にはねじが設けられ、ナツト１６０
（第６Ａ図〜第６Ｃ図参照）が板１５６の孔１５
８を貫通後のロツドにねじ係合する。第５図に示
すように圧縮ばね１６２，１６４，１６６が結合
ロツド１５０，１５２，１５４のそれぞれの端部
とジヨー１４６，１４８の対応する貫通孔１５８
との間に配置されている。圧縮ばね１６２，１６
４，１６６は結合ロツド１５０，１５２，１５４
の端部にねじ係合するナツト１６０によつて所定
位置に保持される。 板１５６の接触面１７１には突起１７０が設け
られる。突起１７０は円錐形または砲弾形として
管２０の端部を取付具１４０の接触表面１７１に
密接接触するように案内する。望ましくは少くと
も３つの等間隔の半径方向に延長する突起、例え
ば金属ピン１７２が接触表面１７１に設けられ
る。ピン１７２は第５図に示す。ピン１７２は通
常の固定手段、例えば接着剤、溶接、蝋付けなど
によつて固定される。ピン１７２は管２０の端部
と取付具１４０との間の密接接触点として作用
し、管の端部に生ずる不均斉を許容する。凹所を
接触表面１７１に設けてピン１７２を受入れるよ
うにしてもよい。接触表面１７１に円めた縁部を
設けてピン１７２に代えてもよい。 作動時には、クランプ１４２のジヨー１４６，
１４８が開く。取付具１４０を管２０に被せ、圧
縮ばね１６２，１６４，１６６が長手方向力を管
２０に作用して板１５６とピン１７２とを管２０
の端部に密接接触せしめる。取付具１４０が加速
度径２４を保持する場合には、ねじスタツドのた
めのねじ孔を板１５６に第４図のスタツド１３０
の場合と同様に設ける。 第６Ａ図、第６Ｂ図、第６Ｃ図は第５図の結合
ロツド１５４について線−に沿う断面図で、
板１５６と結合ロツドとの連結を示す。第６Ａ図
において、結合ロツド１５４の部分１８０の直径
は板１５６の貫通孔１５８の直径に対比して減少
している。ロツド１５０，１５２の端部も同様に
なされる。第６Ｂ図において、貫通孔１５８の直
径は結合ロツド１５４の直径より充分に大であつ
て、ロツド１５４は直径が減少されておらず、緩
み嵌合をしている。板１５６の鎖線位置１８６，
１８８に示すようにロツド１５４と板１５６との
間にある程度の自由運動、すなわち揺動運動が可
能である。また、これは管２０の端部が軸方向に
直角でない場合でも管２０の端部と板１５６との
密接接触を可能とする。第６Ｃ図において貫通孔
１５８は面取りされ、面取部１８２，１８４は同
様に結合ロツド１５４に対する板１５６の角度運
動を許容する。別の実施例としてロツド１５０，
１５２，１５４と板１５６との端部を球およびソ
ケツト接手（図示せず）としてもよい。球および
ソケツト接手は板１５６と結合ロツドとの間の相
対運動を許容し、管２０の端部が直角から不整合
であることを許容する。各実施例に示す緩み嵌合
はクランプ１４２のジヨーの開く力が小であると
いう効果がある。クランプ１４２を開くとき、結
合ロツドは典型的には鋼製で剛であるが管から離
れるように外方に曲げられる。結合ロツドが角度
的に運動可能であれば、曲げの量は少くてすみ、
従つてクランプ１４２を開く力は少くてすむ。取
付具１４０が打撃キヤツプとして使用されるとき
は、取付具がハンマ１２によつて最初に打撃され
るとき管２０の端部との間の密接接触が与えられ
る。ハンマ１２が板１５６を打撃すると、板は管
２０の端部から反発して管２０の端部を再打撃す
ることも生ずる。しかし、最初の打撃によるＰ波
は既に管２０の他端に向つて伝播しているから再
打撃は影響しない。 第７図は第１図の回路１６のブロツク図であ
る。ハンマ１２がキヤツプ１８（第１図）を打撃
すると、ハンマ１２に固定された加速度計１４は
第７図に示す電気パルス２００をリード線１５に
発生する。Ｐ液はキヤツプ２２と加速度計２４と
に向つて移動する。Ｐ波を検知すると加速度計２
４は第７図に示す電気パルス３００をリード線２
６に発生する。電気パルス２００，３００は入力
として増幅器２０１，３０１にそれぞれ入力され
る。増幅器２０１，３０１はこれらパルスを適宜
の大きさに増幅し、増幅されたパルスを入力とし
て増幅器２０２，３０２にそれぞれ入力する。増
幅器２０２，３０２はノイズ閾回路である。これ
ら増幅器は加速度計１４，２４の発生パルス２０
０，３００の増幅されたものをそれぞれの電源２
０３，３０３によつて設定された予め定めた閾値
と比較する。増幅されたパルスの振幅が関連する
閾値より大であれば、増幅器は高レベルを出力す
る。この閾値は充分に高いものとして回路１６の
ノイズによる作動を防止する。 増幅器２０２の出力は、Ｄ型フリツプフロツプ
２０４の入力となり、その出力Ｑがリード２０５
をハイとする。リード２０５はカウンタ４００の
スタート入力に接続される。リード２０５がハイ
となるとカウンタ４００はカウントを開始する。
すなわちハンマ１２がキヤツプ１８を打撃して管
２０にＰ波を励起するとカウンタ４００がカウン
トを開始する。カウンタ４００の時間ベースは本
質的に周波数10MHzのクリスタル４０１によつて
決定される。 上述のように加速度計２４が管２０の端部にお
いてＰ波を検知してパルス３００を発生するが、
これによつて増幅器３０２が生ずる出力はＤ型フ
リツプフロツプ３０４の入力となる。フリツプフ
ロツプ３０４の出力Ｑはリード３０５をハイとす
る。リード３０５はカウンタ４００のストツプ入
力に接続される。リード３０５がハイとなるとカ
ウンタ４００はカウントを停止して、カウントを
LED表示部４１０に送る。このカウントはキヤ
ツプ１８，２２を経て管２０の長さをＰ波が伝播
する時間を示す。カウンタ４００がLED表示部
４１０にカウントを出力すると、カウンタは、管
２０内の共鳴現象が減衰するに充分に長い短時間
の間はカウントを再開しない。 式(1)により、修正された伝播時間を使用してヤ
ング率Ｅが決定される。式(1)はプログラムされた
計算器を使用して計算される。本発明の別の実施
例において式(1)はマイクロプロセツサなどのプロ
セツサで計算される。第７図においてマイクロプ
ロセツサ４２５がカウンタ４００からカウントを
リード４１５を介して受取り、ポアソン比ν、管
の長さＬ、密度ρおよび較正係数などの数値はキ
ーボード入力装置４３０などの入力装置によつて
入力される。計算が完了するとマイクロプロセツ
サ４２５は結果を表示装置４３５に送つて表示す
る。マイクロプロセツサ４２５などのプロセツサ
にキーボード入力装置などの入力装置を接続して
式(1)の計算を行うことは当業者は容易に実施でき
る。 第７図において、ハンマ１２が管２０を打撃す
ることに応答して増幅器２０２からフリツプフロ
ツプ２０４にパルスが入力されるとフリツプフロ
ツプ２０４は出力Ｑ以外に適当なレベルの出力を
リード３５８を経てリセツトワンシヨツト３５０
に送り、ワンシヨツト３５０は例えば1.5秒の遅
れで出力を発生し、リード３５５，３５６により
フリツプフロツプ２０４，３０４のCLR入力部
に供給されてこれらをリセツトし、且つリード３
５７を介してORゲート３５１の入力となる。
ORゲート３５１の出力はカウンタ４００の初期
化入力INTTの入力となる。この結果、回路１６
はリセツトされ、つぎの測定が準備される。遅延
時間は充分に長くして管２０に共振現象が生じて
も消散するようにする。さらに、遅延時間は充分
に長くしてハンマ１２によるＰ波が加速度計２４
によつて検知される以前にカウンタ４００がワン
シヨツト３５０によつてリセツトされないように
する。この最後の要求事項は実際的には問題とな
らないが、これはＰ波の伝播時間はマイクロ秒で
測定され、ワンシヨツト３５０の時間は1.5秒程
度であることによる。 第７図に示すようにカウンタ４００は適宜の電
源３６１とORゲート３５１の入力との間に接続
された手動閉鎖スイツチ３６０で発動させること
もできる。 本発明の方法および装置の精度を調べるために
米国標準局（NBS）から５つの検定済み試験バ
ーを入手した。バーは中実でアルミニウム、チタ
ニウム、ステンレス鋼３２１（SS３２１）、鉄系
鋼およびインコネル製である。これらの機械的性
質は表１の第１列から４列に示す。
【表】
下記の式(4)を使用し表１におけるV1およびＬ
を使用してNBS伝播時間T0が各試験バーについ
て決定された。 T0＝Ｌ／V1 (4) このT0は表の第６列に示す。５つの試験バー
について第７図の回路と変形された試験装置を使
用した。加速度計２４は取付具１２０のための短
い取付けスタツド万力を使用してバーの端部に取
付けた。計器付きのハンマ１２でバーの他端を直
接に打撃した。各バーは少くとも10回テストさ
れ、伝播時間Ｔは回路１６で測定した。測定され
た時間ＴはNBS伝播時間T0より実質的に大であ
つた。各テストについてヤング率は式(1)により計
算し、平均値Enを求めた。第８図に測定された
ヤング率の平均値EnとNBS値Ｅとの比較結果を
示す。破線は理想状態すなわち１：１関係を示
す。測定された伝播時間を使用して決定されるヤ
ング率に関し、この時間ＴはNBS値よりも小さ
い。測定伝播時間ＴとNBS伝播時間T0との差
ΔT1を各テストについて決定した。各バーについ
てのΔT1を平均して平均値を求めた。この平均値
は材料によつて異り、計器付きハンマ１２と加速
度計１４，２４と回路１６とによつて導入される
誤差または風袋値であると考え得る。取付具１４
０，１２０の測定伝播時間Ｔに及ぼす影響を決定
するためにテストを各試験バーについて繰り返し
た。始めに取付具１２０を使用してテストを行つ
た。取付具１２０，１４０の双方についてテスト
を行つた。取付具１２０による誤差をΔT2、取付
具１４０による誤差をΔT3とする。これらの各遅
延時間ΔT1、ΔT2、ΔT3の和が全体の誤差または
風袋値として式(5)に示す較正係数ΔTとして示さ
れる。 ΔT＝ΔT1＋ΔT2＋ΔT3＝TT−TO (5) ここで、 TO：NBS伝播時間マイクロ秒 TT：遅延を含む測定伝播時間 表２の第１列ないし第４列は各試験バーの遅延
時間を示す。遅延時間はマイクロ秒で示す。表２
の第５列、第６列はヤング率Ｅ（NBS）およびEM
をそれぞれギガパスカルで示しており、それぞれ
米国標準局の規定および、本発明により測定され
た伝播時間をΔTによつて修正して得られる。表
に示すように両者のヤング率の値の差は著しく小
である。
を使用してNBS伝播時間T0が各試験バーについ
て決定された。 T0＝Ｌ／V1 (4) このT0は表の第６列に示す。５つの試験バー
について第７図の回路と変形された試験装置を使
用した。加速度計２４は取付具１２０のための短
い取付けスタツド万力を使用してバーの端部に取
付けた。計器付きのハンマ１２でバーの他端を直
接に打撃した。各バーは少くとも10回テストさ
れ、伝播時間Ｔは回路１６で測定した。測定され
た時間ＴはNBS伝播時間T0より実質的に大であ
つた。各テストについてヤング率は式(1)により計
算し、平均値Enを求めた。第８図に測定された
ヤング率の平均値EnとNBS値Ｅとの比較結果を
示す。破線は理想状態すなわち１：１関係を示
す。測定された伝播時間を使用して決定されるヤ
ング率に関し、この時間ＴはNBS値よりも小さ
い。測定伝播時間ＴとNBS伝播時間T0との差
ΔT1を各テストについて決定した。各バーについ
てのΔT1を平均して平均値を求めた。この平均値
は材料によつて異り、計器付きハンマ１２と加速
度計１４，２４と回路１６とによつて導入される
誤差または風袋値であると考え得る。取付具１４
０，１２０の測定伝播時間Ｔに及ぼす影響を決定
するためにテストを各試験バーについて繰り返し
た。始めに取付具１２０を使用してテストを行つ
た。取付具１２０，１４０の双方についてテスト
を行つた。取付具１２０による誤差をΔT2、取付
具１４０による誤差をΔT3とする。これらの各遅
延時間ΔT1、ΔT2、ΔT3の和が全体の誤差または
風袋値として式(5)に示す較正係数ΔTとして示さ
れる。 ΔT＝ΔT1＋ΔT2＋ΔT3＝TT−TO (5) ここで、 TO：NBS伝播時間マイクロ秒 TT：遅延を含む測定伝播時間 表２の第１列ないし第４列は各試験バーの遅延
時間を示す。遅延時間はマイクロ秒で示す。表２
の第５列、第６列はヤング率Ｅ（NBS）およびEM
をそれぞれギガパスカルで示しており、それぞれ
米国標準局の規定および、本発明により測定され
た伝播時間をΔTによつて修正して得られる。表
に示すように両者のヤング率の値の差は著しく小
である。
【表】
テストされる特定材料に対する較正係数を求め
ることができる。しかし、工業的目的にはテスト
される材料に最も密接適合する材料を表から選択
して、その較正係数ΔTを使用することによつて
正確な結果が得られる。較正係数ΔTを測定した
時間から減算すればよい。修正された伝播時間を
式(1)に入れてヤング率を求める。この手順はプロ
グラムされた計算器によつてまたはマイクロプロ
セツサ４２５に較正係数を入れて行うことができ
る。テストされる特定材料について種々の較正係
数を一覧表に記載して使用してもよい。ヤング率
を決定するために自動的に較正係数ΔTを導入す
る各種の方法が使用可能である。 管のヤング率が決定すると、複数管コリオリ質
量流量計のための管が選択される。統計的工程管
理の公知の方法により、ヤング率の±４％の変化
がコリオリ流量計の管として許容可能の上限であ
り、これが前述のゼロレベル偏倚をなくすに役立
つ。第１にこの変化は従来の軸方向引張りテスト
によるものより大である。しかし、統計的工程管
理の手法を軸方向引張りテストの誤差±３％に適
用すると本発明の方法および装置によるテストの
誤差を軸方向引張りテストの誤差と同一程度の信
頼性のものとするために±12％という結果が得ら
れる。この±12％の誤差は前述の±11％より大で
ある。 管の長さＬによる付加的な修正係数も管の長さ
が修正係数を求めるために使用された試験バーの
長さより著しく長い場合には考慮する必要があ
る。ここで、NBS試験バーの長さはそれぞれ約
１ｍである。修正係数は応力波の管の長さの沿つ
て伝播する現象を考慮する。応力波が管の長さの
沿つて伝播するとき分散する。管が長いほど分
散、減衰が生ずる。第９図は応力波前線が伝播時
間t1、t2、t3と増加するに伴つて分散する影響を
示す。各波形ａ，ｂ，ｃの矢印は波の伝播の方向
を示す。伝播時間が増大すると波の前線は次第に
緩やかになることが判る。回路１６は固定のゼロ
でない閾値レベルを波の前線を検知するために有
し、波の前線の傾斜が低下するとこの閾値に到着
する時間が長くなり、従つて付加的な時間遅れが
生ずる。この時間遅れ係数はT4と名付けられる。
テストされる管の長さが較正係数ΔTを得るため
に使用された試験バーの長さに近づくと、時間遅
れ係数はゼロに近づく。この時間遅れ係数は本質
的に較正係数ΔTに含まれており、これは試験バ
ーの長さをゼロとすることができないことによ
る。テストされる管の長さが較正係数を得るため
に使用された試験バーの長さより短いときは時間
遅れ係数は負となる。 応力波の分散は長い管についてヤング率を低下
させる。これを表３ないし５に示す。表３は、全
伝播時間TTを本発明装置と長さ約5.5ｍのステン
レス鋼管３１６Ｌ（管番号１１）を使用して測定
したものである。長さを約１ｍ短くして同様なテ
スト（管番号１０）を行つた。同様に切断と測定
とを５回行つた。管の長さＬは表３の第２行に示
す。約１ｍに切断された５本の管（管番号１〜
５）についても同様な測定を行つた。各管につい
ての全伝播時間（第３行）は修正係数ΔTを使用
して（第４行）修正した。得られたヤング率は第
５行に示す。約１ｍの５本の管についてのヤング
率の平均値は184.8GPaであり、平均値からの標
準偏差は0.8％である。管が長くなるとヤング率
は低下し、最も長い管は151.3GPaで、低下率は
18％である。
ることができる。しかし、工業的目的にはテスト
される材料に最も密接適合する材料を表から選択
して、その較正係数ΔTを使用することによつて
正確な結果が得られる。較正係数ΔTを測定した
時間から減算すればよい。修正された伝播時間を
式(1)に入れてヤング率を求める。この手順はプロ
グラムされた計算器によつてまたはマイクロプロ
セツサ４２５に較正係数を入れて行うことができ
る。テストされる特定材料について種々の較正係
数を一覧表に記載して使用してもよい。ヤング率
を決定するために自動的に較正係数ΔTを導入す
る各種の方法が使用可能である。 管のヤング率が決定すると、複数管コリオリ質
量流量計のための管が選択される。統計的工程管
理の公知の方法により、ヤング率の±４％の変化
がコリオリ流量計の管として許容可能の上限であ
り、これが前述のゼロレベル偏倚をなくすに役立
つ。第１にこの変化は従来の軸方向引張りテスト
によるものより大である。しかし、統計的工程管
理の手法を軸方向引張りテストの誤差±３％に適
用すると本発明の方法および装置によるテストの
誤差を軸方向引張りテストの誤差と同一程度の信
頼性のものとするために±12％という結果が得ら
れる。この±12％の誤差は前述の±11％より大で
ある。 管の長さＬによる付加的な修正係数も管の長さ
が修正係数を求めるために使用された試験バーの
長さより著しく長い場合には考慮する必要があ
る。ここで、NBS試験バーの長さはそれぞれ約
１ｍである。修正係数は応力波の管の長さの沿つ
て伝播する現象を考慮する。応力波が管の長さの
沿つて伝播するとき分散する。管が長いほど分
散、減衰が生ずる。第９図は応力波前線が伝播時
間t1、t2、t3と増加するに伴つて分散する影響を
示す。各波形ａ，ｂ，ｃの矢印は波の伝播の方向
を示す。伝播時間が増大すると波の前線は次第に
緩やかになることが判る。回路１６は固定のゼロ
でない閾値レベルを波の前線を検知するために有
し、波の前線の傾斜が低下するとこの閾値に到着
する時間が長くなり、従つて付加的な時間遅れが
生ずる。この時間遅れ係数はT4と名付けられる。
テストされる管の長さが較正係数ΔTを得るため
に使用された試験バーの長さに近づくと、時間遅
れ係数はゼロに近づく。この時間遅れ係数は本質
的に較正係数ΔTに含まれており、これは試験バ
ーの長さをゼロとすることができないことによ
る。テストされる管の長さが較正係数を得るため
に使用された試験バーの長さより短いときは時間
遅れ係数は負となる。 応力波の分散は長い管についてヤング率を低下
させる。これを表３ないし５に示す。表３は、全
伝播時間TTを本発明装置と長さ約5.5ｍのステン
レス鋼管３１６Ｌ（管番号１１）を使用して測定
したものである。長さを約１ｍ短くして同様なテ
スト（管番号１０）を行つた。同様に切断と測定
とを５回行つた。管の長さＬは表３の第２行に示
す。約１ｍに切断された５本の管（管番号１〜
５）についても同様な測定を行つた。各管につい
ての全伝播時間（第３行）は修正係数ΔTを使用
して（第４行）修正した。得られたヤング率は第
５行に示す。約１ｍの５本の管についてのヤング
率の平均値は184.8GPaであり、平均値からの標
準偏差は0.8％である。管が長くなるとヤング率
は低下し、最も長い管は151.3GPaで、低下率は
18％である。
【表】
表３により約１ｍの５本の管についてのヤング
率は本質的に同一である。ポアソン比および密度
が一定であるとすると、伝播速度v1は下記の式か
ら計算される。 v1＝Ｌ／（TT−ΔT） (6) 表４は第２行に伝播速度v1（cm／μsec）を示す。
管番号１〜５について平均値は0.5590cm／μsecで
あり、標準偏差は0.0024cm／msecである。この
平均値が他の管（管番号６〜１１）について一定
であると仮定して分散ゼロとして修正された伝播
時間TC（msec）（第３行）は下記の式から求め
る。 TC＝Ｌ／v1 (7) 分散遅延時間T4（msec）は下記の式による。 T4＝（TT−ΔT）−TC (8) 遅延時間T4は管１〜５についてほぼゼロであ
つて、管が長くなるに伴つて増加する。このT4
とＬとの関係を第１０図に示す。曲線５００はテ
ストの範囲で直線である。長さと遅延時間との関
係は式、 T4＝α1L＋α0 (9) で示され、係数α1＝0.2225μsec／cm α0＝−20.6μsec であり、式を決定するための係数は0.9997であ
る。式(9)は第１０図に曲線５００として示す。
率は本質的に同一である。ポアソン比および密度
が一定であるとすると、伝播速度v1は下記の式か
ら計算される。 v1＝Ｌ／（TT−ΔT） (6) 表４は第２行に伝播速度v1（cm／μsec）を示す。
管番号１〜５について平均値は0.5590cm／μsecで
あり、標準偏差は0.0024cm／msecである。この
平均値が他の管（管番号６〜１１）について一定
であると仮定して分散ゼロとして修正された伝播
時間TC（msec）（第３行）は下記の式から求め
る。 TC＝Ｌ／v1 (7) 分散遅延時間T4（msec）は下記の式による。 T4＝（TT−ΔT）−TC (8) 遅延時間T4は管１〜５についてほぼゼロであ
つて、管が長くなるに伴つて増加する。このT4
とＬとの関係を第１０図に示す。曲線５００はテ
ストの範囲で直線である。長さと遅延時間との関
係は式、 T4＝α1L＋α0 (9) で示され、係数α1＝0.2225μsec／cm α0＝−20.6μsec であり、式を決定するための係数は0.9997であ
る。式(9)は第１０図に曲線５００として示す。
【表】
式(9)を式(8)に代入してTCを求めると、
TC＝TT−ΔT−（α1L＋α0） (10)
表４の第５行TC′（msec）はTCを式(10)で計算
し、管の長さ、TTおよびΔTを表３により求めた
ものを示す。TCおよびTC′は近似している。表４
の第５行Ec（GPa）はヤング率の修正値を示す。
管の長さが１ｍから5.5ｍに変化してもヤング率
の変化は小である。１ｍを超える長さの管につい
て修正された伝播時間を求める前述手順は、式(9)
を使用して遅延時間T4を求め、遅延時間T4と較
正係数ΔTとを測定された伝播時間から減算して
修正された伝播時間を求めて式(1)に代入してヤン
グ率を求める。この手順はプログラムされた計算
器またはマイクロプロセツサで行うことができ
る。係数α1、α0は一覧表に記憶される。 係数α1、α0は材料が変化してもあまり変化しな
いと考えられてきたが、真実でないことが判つ
た。ハステロイ合金（カボツト社Cabot Co.の登
録商標）Ｃ−276（商品名）の管を製造し、ステン
レス管と同様なテストを行つた。この結果を表５
および表６に示す。
し、管の長さ、TTおよびΔTを表３により求めた
ものを示す。TCおよびTC′は近似している。表４
の第５行Ec（GPa）はヤング率の修正値を示す。
管の長さが１ｍから5.5ｍに変化してもヤング率
の変化は小である。１ｍを超える長さの管につい
て修正された伝播時間を求める前述手順は、式(9)
を使用して遅延時間T4を求め、遅延時間T4と較
正係数ΔTとを測定された伝播時間から減算して
修正された伝播時間を求めて式(1)に代入してヤン
グ率を求める。この手順はプログラムされた計算
器またはマイクロプロセツサで行うことができ
る。係数α1、α0は一覧表に記憶される。 係数α1、α0は材料が変化してもあまり変化しな
いと考えられてきたが、真実でないことが判つ
た。ハステロイ合金（カボツト社Cabot Co.の登
録商標）Ｃ−276（商品名）の管を製造し、ステン
レス管と同様なテストを行つた。この結果を表５
および表６に示す。
【表】
【表】
以上説明したように、本発明に係る管の弾性係
数を決定する方法および装置においては、精度よ
くかつ簡単に管の弾性係数を決定することができ
る。このように、本発明の効果は顕著である。
数を決定する方法および装置においては、精度よ
くかつ簡単に管の弾性係数を決定することができ
る。このように、本発明の効果は顕著である。
第１図は本発明の実施例を示す概略図、第２図
はＰ波の発生とそれがヤング率を測定しようとす
る管内に伝播する状態を示す概略図、第３図は第
１図の実施例の打撃キヤツプの詳細断面図、第４
図は第３図の打撃キヤツプの変形例を加速度計と
ともに示す断面図、第５図は打撃キヤツプを形成
する、または加速度計を取付ける取付具の概略斜
視図、第６Ａ図、第６Ｂ図、第６Ｃ図は第５図の
線−に沿う３つの変形例を示す断面図、第７
図は第１図の回路１６のブロツク図、第８図は米
国標準局と本発明装置とにより測定されたヤング
率の関係を示すグラフ、第９図は応力波分散の影
響を示す図、第１０図は管の長さと分散遅延時間
との関係を示すグラフである。 １２…ハンマ、１４，２４…加速度計、１６…
回路、１８，２２…キヤツプ、２０…管、１４０
…取付具、１５０，１５２，１５４…結合ロツ
ド、１４６，１４８…ジヨー、１４２…クラン
プ、２０１，３０１，２０２，３０２…増幅器、
２０３，３０３…電源、２０４，３０４…フリツ
プフロツプ、４００…カウンタ、４１０…LED
表示装置、４２５…マイクロプロセツサ、４３０
…キーボード入力装置、４３５…表示装置。
はＰ波の発生とそれがヤング率を測定しようとす
る管内に伝播する状態を示す概略図、第３図は第
１図の実施例の打撃キヤツプの詳細断面図、第４
図は第３図の打撃キヤツプの変形例を加速度計と
ともに示す断面図、第５図は打撃キヤツプを形成
する、または加速度計を取付ける取付具の概略斜
視図、第６Ａ図、第６Ｂ図、第６Ｃ図は第５図の
線−に沿う３つの変形例を示す断面図、第７
図は第１図の回路１６のブロツク図、第８図は米
国標準局と本発明装置とにより測定されたヤング
率の関係を示すグラフ、第９図は応力波分散の影
響を示す図、第１０図は管の長さと分散遅延時間
との関係を示すグラフである。 １２…ハンマ、１４，２４…加速度計、１６…
回路、１８，２２…キヤツプ、２０…管、１４０
…取付具、１５０，１５２，１５４…結合ロツ
ド、１４６，１４８…ジヨー、１４２…クラン
プ、２０１，３０１，２０２，３０２…増幅器、
２０３，３０３…電源、２０４，３０４…フリツ
プフロツプ、４００…カウンタ、４１０…LED
表示装置、４２５…マイクロプロセツサ、４３０
…キーボード入力装置、４３５…表示装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 少くとも２つの流管と小さいゼロレベル偏位
を有するコリオリ質量流量計を製造するために使
用される方法にして、 実質的に同一材料から製造された複数の管状試
験片のそれぞれを、予め定めた精度で該試験片に
関連してヤング率を決定するためにテストし、該
テストする工程が、 前記一つの試験片の第１の端部に応力波を励起
し、 該応力波が第１の端部から該試験片を通つて第
２の端部まで伝播する伝播時間を測定し、 試験片の長さと密度とを測定し、 予め定めた較正係数値と、該試験片の長さに応
答して変化する伝播遅れ時間係数値とを決定し、 前記伝播遅れ時間係数値と予め定めた較正係数
値とを測定された伝播時間値から減算して該試験
片に対する修正された伝播時間値を求め、 該試験片に対する長さの値と、密度値と、修正
された伝播時間値とから関連するヤング率の値を
求める、 各工程を含み、 前記管状試験片の特定のものをコリオリ質量流
量計の対応する流管として組込むために選択し、
選択された前記管状試験片の特定のもののすべて
が予め定めた範囲のヤング率を有し、これによつ
て流量計に固有のゼロレベル偏位を小としたこと
を特徴とする前記方法。 ２ 少くとも２つの流管と小さいゼロレベル偏位
を有するコリオリ質量流量計を製造するために使
用される方法にして、 実質的に同一材料から製造された複数の管状試
験片のそれぞれを、予め定めた精度で該試験片に
関連してヤング率を決定するためにテストし、該
テストする工程が、 前記試験片の第１の端部にＰ波を励起し、 Ｐ波が第１の端部から試験片を通つて第２の端
部に伝播する時間を測定し、 該試験片の長さと密度とを測定し、 予め定めた較正計数値と、該試験片の長さに応
答して変化する伝播時間遅延計数値とを決定し、 測定された伝播時間値から伝播時間遅延計数値
と予め定めた較正計数値との両者を減算して、該
試験片に対する修正された伝播時間値を求め、 長さ値と、密度値と、修正された伝播時間値と
から該試験片に対するヤング率を求める、 各工程を含み、 前記管状試験片の特定のものを前記コリオリ流
量計の対応する流管として組込むために選択する
各工程を含み、該特定の管状試験片のすべてはそ
のヤング率が予め定めた範囲内にあるようにする
ことによつて、流量計に固有のゼロレベル偏位を
小としたことを特徴とする前記方法。 ３ 所定の材料から製造された管状試験片を少な
くとも２つの流管と小さいゼロレベル偏位を有す
るコリオリ質量流量計の対応する流管として使用
するために評価する装置において、 管状試験片の第１の端部と実質的に密接接触す
るように配置された板を有する第１の取付具と、 管状試験片の第１の端部に応力波を励起するた
めに前記板を打撃する打撃手段と、 該打撃手段に応答して打撃手段が板を打撃した
ことを検知して第１の検知信号を発生する第１の
加速度計と、 第２の加速度計を管状試験片の第２の端部と実
質的に密接接触せしめる第２の取付具と、 管状試験片の第２の端部に前記応力波が到達し
たことを検知し、それに応じて第２の検知信号を
発生する前記第２の加速度計と、 前記第１および第２の検知信号に応答して作動
し、応力波が前記試験片を通つて第１の端部から
第２の端部まで伝播する伝播時間値を測定する手
段と、 前記測定された伝播時間値と、予め定めた数値
データとに応答して管状試験片のヤング率を決定
し、該管状試験片のヤング率が予め定めた範囲内
にあつて、従つてコリオリ質量流量計の流管とし
て使用するに適しているか否かを決定する手段と
を含み、 前記第１の取付具および前記第２の取付具のい
ずれかが、 実質的に管状試験片の外面に適合し把持するに
適した対向するばね負荷されたジヨーを有する把
持手段を含み、各ジヨーは予め定めた数の貫通孔
と前記試験片の外面と当接接触する表面上の弾性
材料の層とを有し、 前記貫通孔の数に等しい数のタイロツドにし
て、各タイロツドが第１の端部と第２の端部とを
有し、第１の端部が対応する貫通孔を貫通しして
実質的にジヨー内に位置し、すべてのタイロツド
が実質的に管状試験片の長手方向軸線に平行な方
向にジヨーから外方に延長しているタイロツド
と、 各タイロツドの第１の端部を囲んでタイロツド
の第１の端部とジヨーとの間に配置される圧縮ば
ねと、 圧縮ばねをタイロツドの第１の端部上に保持す
る手段と、 把持手段に存在する貫通孔に対応する数の貫通
孔と接触表面とを有し、各タイロツドの第２の端
部を受入れる板にして、タイロツドの第２の端部
に隣接して位置し、板が管状試験片の長手方向軸
線にほぼ直角に配置され、板の貫通孔とタイロツ
ドとの直径は板に相対的なタイロツドの角度的な
運動を可能とし、これによつてジヨーを開くに必
要な力を減少するようにした板と、 外板を管状試験片の第１または第２の端部に実
質的に密接接触せしめる手段とを含むことを特徴
とする前記装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US093424 | 1987-09-04 | ||
| US07/093,424 US4845989A (en) | 1987-09-04 | 1987-09-04 | Method and apparatus for determining elastic constants in tubes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01158346A JPH01158346A (ja) | 1989-06-21 |
| JPH05660B2 true JPH05660B2 (ja) | 1993-01-06 |
Family
ID=22238866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63218638A Granted JPH01158346A (ja) | 1987-09-04 | 1988-09-02 | 管の弾性係数を決定する方法および装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4845989A (ja) |
| EP (1) | EP0306110B1 (ja) |
| JP (1) | JPH01158346A (ja) |
| DE (1) | DE3888899T2 (ja) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01296112A (ja) * | 1988-05-24 | 1989-11-29 | Oval Eng Co Ltd | コリオリ質量流量計 |
| DE3923409A1 (de) * | 1989-07-14 | 1991-01-24 | Danfoss As | Nach dem coriolis-prinzip arbeitendes massendurchfluss-messgeraet |
| DE3930424A1 (de) * | 1989-09-12 | 1991-03-21 | Tabac Fab Reunies Sa | Verfahren zur ueberpruefung des bestehens einer rohrleitungsverbindung zwischen zwei endpunkten |
| US5073208A (en) * | 1989-09-14 | 1991-12-17 | K-Flow Corporation | Method for cryogenic treatment of Coriolis mass flow meter structures |
| JPH0464035A (ja) * | 1990-07-03 | 1992-02-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 磁気記録媒体の強度評価方法 |
| DE4200871C1 (en) * | 1992-01-15 | 1993-05-06 | Wolfgang 8045 Ismaning De Drahm | Determn. of mechanical stress conditions of measuring tubes of flow meter |
| DE4224379C2 (de) * | 1992-07-06 | 1998-05-20 | Krohne Messtechnik Kg | Massendurchflußmeßgerät |
| US5535627A (en) * | 1994-01-14 | 1996-07-16 | The Board Of Regents Of Oklahoma State University | Roll structure acoustic gage and method |
| DE4441225C2 (de) * | 1994-11-19 | 1996-09-12 | Danfoss As | Massendurchfluß-Meßgerät |
| US5882303A (en) * | 1995-01-25 | 1999-03-16 | Stuessi; Edgar | Process and arrangement for determining the dispersion properties of mechanical waves in a three-dimensional object |
| US6748813B1 (en) | 1998-12-08 | 2004-06-15 | Emerson Electric Company | Coriolis mass flow controller |
| US6513392B1 (en) | 1998-12-08 | 2003-02-04 | Emerson Electric Co. | Coriolis mass flow controller |
| US6575036B1 (en) | 2000-06-22 | 2003-06-10 | The Boeing Company | Method for in-situ nondestructive measurement of Young's modulus of plate structures |
| US6920790B2 (en) * | 2000-06-22 | 2005-07-26 | The Boeing Company | Apparatus for in-situ nondestructive measurement of Young's modulus of plate structures |
| US6609428B2 (en) * | 2001-01-19 | 2003-08-26 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Nonresonant technique for estimation of the mechanical properties of viscoelastic materials |
| JP4636747B2 (ja) * | 2001-08-22 | 2011-02-23 | 湖北ベニヤ株式会社 | ベニヤ単板等木材のヤング率測定装置 |
| US6658914B2 (en) | 2002-03-04 | 2003-12-09 | Presstek, Inc. | Method and apparatus for characterizing roll structure |
| US6997032B2 (en) * | 2003-04-08 | 2006-02-14 | Invensys Systems, Inc. | Flowmeter zeroing techniques |
| DE10356383B4 (de) * | 2003-12-03 | 2007-06-21 | Abb Patent Gmbh | Coriolis-Massedurchflussmesser |
| DE102004018683B3 (de) * | 2004-04-17 | 2005-09-08 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zur Qualitätsprüfung eines Werkstücks |
| US7340958B2 (en) * | 2005-06-28 | 2008-03-11 | Weyerhaeuser Company | Methods for determining potential characteristics of a specimen based on stress wave velocity measurements |
| DE102005044008B4 (de) | 2005-09-14 | 2007-07-12 | Krohne Ag | Verfahren zur Prüfung eines Massendurchflußmeßgeräts |
| JP4696243B2 (ja) * | 2006-03-03 | 2011-06-08 | 国立大学法人名古屋大学 | ヤング率推定方法、ヤング率推定プログラム及びヤング率推定装置 |
| JP5108899B2 (ja) * | 2007-02-22 | 2012-12-26 | マイクロ・モーション・インコーポレーテッド | 振動パイプライン診断システム及び方法 |
| JP5558161B2 (ja) | 2010-03-29 | 2014-07-23 | アロン化成株式会社 | 発熱体と、冷却部品との間のスペーサーとして使用される熱伝導性エラストマー組成物 |
| CN107091878B (zh) * | 2017-04-27 | 2020-08-07 | 中国地质大学（武汉） | 基于瞬态激发的杨氏模量测量仪 |
| CN110470537A (zh) * | 2019-08-21 | 2019-11-19 | 肖印刚 | 一种pe给水管道拟真实验装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57137818A (en) * | 1981-02-19 | 1982-08-25 | Tokyo Keiki Co Ltd | Straight tube type mass flowmeter |
| JPS58151518A (ja) * | 1982-03-04 | 1983-09-08 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | 質量流量計 |
| JPS58156813A (ja) * | 1982-03-15 | 1983-09-17 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | 質量流量計 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA918286A (en) * | 1968-09-13 | 1973-01-02 | Washington State University Research Foundation | Non-destructive method of grading wood materials |
| US3720098A (en) * | 1971-03-22 | 1973-03-13 | Atomic Energy Commission | Ultrasonic apparatus and method for nondestructively measuring the physical properties of a sample |
| US3896662A (en) * | 1973-12-27 | 1975-07-29 | Us Army | Ultrasonic measuring device |
| FR2309851A1 (fr) * | 1975-05-02 | 1976-11-26 | Gueugnon Forges | Procede et appareil de mesure de contrainte dans une bande soumise a une traction et leurs applications, notamment pour la mesure de l'etat de planeite d'une telle bande |
| JPS5827449B2 (ja) * | 1978-08-09 | 1983-06-09 | 富士電機株式会社 | 超音波伝搬時間検出回路装置 |
| US4353256A (en) * | 1981-01-19 | 1982-10-12 | The Electricity Council | Non-contact measurement of physical properties of continuously moving metal strip |
| US4491025A (en) * | 1982-11-03 | 1985-01-01 | Micro Motion, Inc. | Parallel path Coriolis mass flow rate meter |
| US4574615A (en) * | 1983-12-19 | 1986-03-11 | The Babcock & Wilcox Company | Sonic apparatus and method for detecting the presence of a gaseous substance in a closed space |
| US4738143A (en) * | 1985-08-29 | 1988-04-19 | Micro Motion, Incorporated | High temperature Coriolis mass flow rate meter |
| US4674332A (en) * | 1986-02-20 | 1987-06-23 | Union Camp Corporation | Laser induced acoustic generation for sonic modulus |
-
1987
- 1987-09-04 US US07/093,424 patent/US4845989A/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-09-02 JP JP63218638A patent/JPH01158346A/ja active Granted
- 1988-09-02 DE DE3888899T patent/DE3888899T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-09-02 EP EP88201881A patent/EP0306110B1/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57137818A (en) * | 1981-02-19 | 1982-08-25 | Tokyo Keiki Co Ltd | Straight tube type mass flowmeter |
| JPS58151518A (ja) * | 1982-03-04 | 1983-09-08 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | 質量流量計 |
| JPS58156813A (ja) * | 1982-03-15 | 1983-09-17 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | 質量流量計 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0306110A2 (en) | 1989-03-08 |
| US4845989A (en) | 1989-07-11 |
| DE3888899D1 (de) | 1994-05-11 |
| EP0306110A3 (en) | 1990-06-13 |
| JPH01158346A (ja) | 1989-06-21 |
| EP0306110B1 (en) | 1994-04-06 |
| DE3888899T2 (de) | 1994-07-21 |
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