JPH0559434A - 降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管の製造方法 - Google Patents
降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管の製造方法Info
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- JPH0559434A JPH0559434A JP21727791A JP21727791A JPH0559434A JP H0559434 A JPH0559434 A JP H0559434A JP 21727791 A JP21727791 A JP 21727791A JP 21727791 A JP21727791 A JP 21727791A JP H0559434 A JPH0559434 A JP H0559434A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管の
製造方法を提供する。 【構成】 低炭素鋼角管をＡｃ3−２００℃以上に加熱
し、Ａｃ3−２００℃以上で歪付与を開始し、Ａｃ3−２
００〜Ａｃ3−２０℃で歪付与を終了した後直ちに、ま
たは空冷の後Ａｃ3−２５０〜Ａｃ3−７０℃の温度範囲
から１５℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却することによっ
て、降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管を得る。
製造方法を提供する。 【構成】 低炭素鋼角管をＡｃ3−２００℃以上に加熱
し、Ａｃ3−２００℃以上で歪付与を開始し、Ａｃ3−２
００〜Ａｃ3−２０℃で歪付与を終了した後直ちに、ま
たは空冷の後Ａｃ3−２５０〜Ａｃ3−７０℃の温度範囲
から１５℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却することによっ
て、降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、降伏比の低い角型鋼管
の製造方法に関するものである。
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年鉄鋼材料を扱う各分野にわたって、
競争力向上のための使用特性の向上、製造コストの低減
など各種の要求が高まっている。
競争力向上のための使用特性の向上、製造コストの低減
など各種の要求が高まっている。
【０００３】このうち建築分野では、構造物の安全性向
上のため、特に耐震性向上のために降伏比の低下が望ま
れている。これまでは主に厚板分野でこの要求が強かっ
たが、最近では鋼管分野でこの要求がたかまっている。
低降伏比を有する厚鋼板の製造方法に関しては、種々の
方法が検討されているが、残念ながら鋼管の分野では、
少なくとも建築用として検討された例はほとんどないの
が現状である。例えば電縫鋼管は、ホットコイルを成形
して製造するが、成形の際の加工硬化により降伏比が上
昇するため、降伏比の低い鋼管の製造には、不利な製造
方法とされている。例えば、低降伏比油井用電縫鋼管の
製造方法として、特開昭５７−１６１１８があるが、こ
の方法では低降伏比化のためにＣ量をかなり添加（Ｃ
量：０．２６〜０．４８％）しているために、溶接性の
観点からＣｅｑ上限の規定される建築構造用には適用で
きない。また同様に、低降伏比高張力電縫鋼管の製造方
法として、特開昭５７−１６１１９があるが、これはホ
ットコイルの段階で極低ＹＲ鋼を製造し、電縫鋼管を製
造する際の加工硬化を押さえるために、歪量をかなり制
限しているが、実操業ではかなり困難を伴う。さらにこ
の鋼管を角管に成形する場合の歪付与を考えた場合、角
型鋼管での低ＹＲ化は、不可能と言わざるを得ない。
上のため、特に耐震性向上のために降伏比の低下が望ま
れている。これまでは主に厚板分野でこの要求が強かっ
たが、最近では鋼管分野でこの要求がたかまっている。
低降伏比を有する厚鋼板の製造方法に関しては、種々の
方法が検討されているが、残念ながら鋼管の分野では、
少なくとも建築用として検討された例はほとんどないの
が現状である。例えば電縫鋼管は、ホットコイルを成形
して製造するが、成形の際の加工硬化により降伏比が上
昇するため、降伏比の低い鋼管の製造には、不利な製造
方法とされている。例えば、低降伏比油井用電縫鋼管の
製造方法として、特開昭５７−１６１１８があるが、こ
の方法では低降伏比化のためにＣ量をかなり添加（Ｃ
量：０．２６〜０．４８％）しているために、溶接性の
観点からＣｅｑ上限の規定される建築構造用には適用で
きない。また同様に、低降伏比高張力電縫鋼管の製造方
法として、特開昭５７−１６１１９があるが、これはホ
ットコイルの段階で極低ＹＲ鋼を製造し、電縫鋼管を製
造する際の加工硬化を押さえるために、歪量をかなり制
限しているが、実操業ではかなり困難を伴う。さらにこ
の鋼管を角管に成形する場合の歪付与を考えた場合、角
型鋼管での低ＹＲ化は、不可能と言わざるを得ない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】建築用低降伏比角管と
して、引張り強さ４０〜６０キロレベルで降伏比７５％
以下という要求があるが、現状の製造方法では製造が不
可能である。つまり、ホットコイルを丸く成形しただけ
で製造する非調質型、いわゆるアズロール型では、その
成形時の加工硬化のために、また調質型いわゆるＱＴ型
では、その組織が焼戻しマルテンサイトとなるため、降
伏比７５％以下は達成されていない。
して、引張り強さ４０〜６０キロレベルで降伏比７５％
以下という要求があるが、現状の製造方法では製造が不
可能である。つまり、ホットコイルを丸く成形しただけ
で製造する非調質型、いわゆるアズロール型では、その
成形時の加工硬化のために、また調質型いわゆるＱＴ型
では、その組織が焼戻しマルテンサイトとなるため、降
伏比７５％以下は達成されていない。
【０００５】また、耐震構造用として必要な鋼材の材質
特性として最近、降伏比だけでなく応力−歪曲線の形状
が注目されだした。つまり、鋼材が充分な塑性伸び能力
を持つためには、図１、図２で示したＡｃの増加が必要
であると言われ始めている。そのためには、ＹＲの低下
はもちろんであるが、さらに降伏点伸びの増大によって
達成できる。図１、図２を比較すると明かなように、耐
震構造用としては図２のような鋼材が適しているといえ
る。つまり耐震構造用としては、降伏点伸びを有し、か
つ降伏比の低い角管が必要である。
特性として最近、降伏比だけでなく応力−歪曲線の形状
が注目されだした。つまり、鋼材が充分な塑性伸び能力
を持つためには、図１、図２で示したＡｃの増加が必要
であると言われ始めている。そのためには、ＹＲの低下
はもちろんであるが、さらに降伏点伸びの増大によって
達成できる。図１、図２を比較すると明かなように、耐
震構造用としては図２のような鋼材が適しているといえ
る。つまり耐震構造用としては、降伏点伸びを有し、か
つ降伏比の低い角管が必要である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで本発明者らは、降
伏比を低下させるために、多数の実験と詳細な検討を加
えた結果、降伏比を低下させるためには、鋼のミクロ組
織をフェライトと第２相の炭化物の２相組織にする必要
性を確認した。さらに、降伏比を下げるためには、降伏
点を下げ、引張り強さを高めることが重要であることも
確認した。
伏比を低下させるために、多数の実験と詳細な検討を加
えた結果、降伏比を低下させるためには、鋼のミクロ組
織をフェライトと第２相の炭化物の２相組織にする必要
性を確認した。さらに、降伏比を下げるためには、降伏
点を下げ、引張り強さを高めることが重要であることも
確認した。
【０００７】さらに降伏点伸びを有するためには、Ａ1
〜Ａｃ3 間の２相域で歪（加工処理）を付与し、フェラ
イト中に生成した転位を固溶炭素、固溶窒素でただちに
固着し、その後の急冷でフェライトと第２相の炭化物の
２相組織として、これにより降伏点伸びと低降伏比の両
方を有する角管の得られることを確認した。
〜Ａｃ3 間の２相域で歪（加工処理）を付与し、フェラ
イト中に生成した転位を固溶炭素、固溶窒素でただちに
固着し、その後の急冷でフェライトと第２相の炭化物の
２相組織として、これにより降伏点伸びと低降伏比の両
方を有する角管の得られることを確認した。
【０００８】本発明は、このような知見に基き、降伏点
伸びを有し、かつ低降伏比を有する角管の製造を可能に
したもので、その要旨とするところは、低炭素鋼角管
を、Ａｃ3−２００℃以上に加熱し、Ａｃ3−２００℃以
上で歪付与を開始し、Ａｃ3−２００〜Ａｃ3−２０℃で
歪付与を終了し、歪付与後直ちに、または歪付与後空冷
した後、Ａｃ3−２５０〜Ａｃ3−７０℃の温度範囲か
ら、１５℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却することを特徴と
する、降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管の製造
方法である。
伸びを有し、かつ低降伏比を有する角管の製造を可能に
したもので、その要旨とするところは、低炭素鋼角管
を、Ａｃ3−２００℃以上に加熱し、Ａｃ3−２００℃以
上で歪付与を開始し、Ａｃ3−２００〜Ａｃ3−２０℃で
歪付与を終了し、歪付与後直ちに、または歪付与後空冷
した後、Ａｃ3−２５０〜Ａｃ3−７０℃の温度範囲か
ら、１５℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却することを特徴と
する、降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管の製造
方法である。
【０００９】
【作用】本発明においては、加熱温度をＡｃ1〜Ａｃ3
変態点間の高めにし、その後加工や急冷することによっ
て、パイプ成形の加工硬化の影響を除去しつつ、温間加
工で新たに歪を付与し、その時に発生した転位を直ちに
固着し、その後急冷することによって２相鋼化を達成す
ることに成功している。
変態点間の高めにし、その後加工や急冷することによっ
て、パイプ成形の加工硬化の影響を除去しつつ、温間加
工で新たに歪を付与し、その時に発生した転位を直ちに
固着し、その後急冷することによって２相鋼化を達成す
ることに成功している。
【００１０】次に本発明の鋼管成形・加熱・温間加工・
冷却の条件について述べる。
冷却の条件について述べる。
【００１１】まず、鋼管の製造については、特に規定は
なくどのようなものでも許容される。つまり、シームレ
ス鋼管、ＵＯ鋼管、スパイラル鋼管、電縫鋼管、鍛接鋼
管等どのようなパイプ製造方法でも可である。これは、
その後の熱処理での加熱温度を加工歪が除去される温度
に規定するためである。
なくどのようなものでも許容される。つまり、シームレ
ス鋼管、ＵＯ鋼管、スパイラル鋼管、電縫鋼管、鍛接鋼
管等どのようなパイプ製造方法でも可である。これは、
その後の熱処理での加熱温度を加工歪が除去される温度
に規定するためである。
【００１２】また同様の理由により、鋼管から角管への
加工方法についても特に規定はない。
加工方法についても特に規定はない。
【００１３】次に成形後加熱温度をＡｃ3−２００℃以
上にしたのは、この温度範囲に加熱することによって、
冷却後の２相鋼化を達成しつつ角管製造の成形歪の除去
を同時に狙ったためである。
上にしたのは、この温度範囲に加熱することによって、
冷却後の２相鋼化を達成しつつ角管製造の成形歪の除去
を同時に狙ったためである。
【００１４】その温度範囲で加工（歪付与）するのは、
２相域で歪を付与し、フェライト中に適量の転位を導入
し、固溶炭素、固溶窒素で直ちに固着し、その後の急冷
によって生成する２相鋼に降伏点伸びを持たせるためで
ある。歪量としては、０．１％以上あれば適量の転位を
導入できると考えられるが、逆に歪量が多すぎると降伏
伸びはあるものの降伏比が上昇しすぎるため、歪量は２
０％以下が望ましい。歪付与の方向としては、長手方
向、周方向、肉厚方向およびその組み合わせ等、どの方
向でも可である。つまり、単独の方向または複数の方向
の加算が、０．１％を越えるような歪であればよい。ま
た歪の種類としては、引張り歪、圧縮歪とも可である。
この温度範囲での加工は通常温間サイジングであるが、
その他引き抜き等の方法も加えて、０．１％以上の歪を
付与できれば、その方法は特に問わない。
２相域で歪を付与し、フェライト中に適量の転位を導入
し、固溶炭素、固溶窒素で直ちに固着し、その後の急冷
によって生成する２相鋼に降伏点伸びを持たせるためで
ある。歪量としては、０．１％以上あれば適量の転位を
導入できると考えられるが、逆に歪量が多すぎると降伏
伸びはあるものの降伏比が上昇しすぎるため、歪量は２
０％以下が望ましい。歪付与の方向としては、長手方
向、周方向、肉厚方向およびその組み合わせ等、どの方
向でも可である。つまり、単独の方向または複数の方向
の加算が、０．１％を越えるような歪であればよい。ま
た歪の種類としては、引張り歪、圧縮歪とも可である。
この温度範囲での加工は通常温間サイジングであるが、
その他引き抜き等の方法も加えて、０．１％以上の歪を
付与できれば、その方法は特に問わない。
【００１５】歪付与の終了温度をＡｃ3−２００〜Ａｃ3
−２０℃にしたのは、冷却後の２相鋼化を狙ったためで
あり、さらにフェライト中の加工歪量の適正化を狙った
ためである。すなわち、Ａｃ1 直上で歪付与後急冷する
と、２相鋼化するものの、フェライトの加工歪が多すぎ
るためにフェライトの強度が高く、結果的に低降伏比を
達成することができない。Ａｃ1 〜Ａｃ3 の中間よりも
高温、つまりＡｃ3−２００℃より高温から冷却するこ
とによって、この２相鋼化と歪適量化を両立できるた
め、この温度を下限とした。温間加工での温度を高くし
ていくと、降伏比最下限を通過して今度は逆に降伏比が
増加していく。これはフェライトの面積率が減少してゆ
くためで、Ａｃ3 に近ずくと降伏比が急激に増加する。
これはフェライトの面積率がゼロに近ずくためである。
このことから、加工温度の上限として、Ａｃ3−２０℃
設定した。Ａｃ3−２００〜Ａｃ3−２０℃で歪付与後の
冷却は、再加熱時にオーステナイト化してＣの濃化した
部分を焼入組織とすることで充分硬化させ、引張り強さ
を高め低降伏比を得るためである。冷却が不十分だと、
焼入組織が充分に硬化せず、結果として低降伏比が得ら
れないため、冷却速度を１５℃／ｓｅｃ以上に規定し
た。通常は水冷であるが、冷却速度１５℃／ｓｅｃが確
保できれば、その方法は問わない。
−２０℃にしたのは、冷却後の２相鋼化を狙ったためで
あり、さらにフェライト中の加工歪量の適正化を狙った
ためである。すなわち、Ａｃ1 直上で歪付与後急冷する
と、２相鋼化するものの、フェライトの加工歪が多すぎ
るためにフェライトの強度が高く、結果的に低降伏比を
達成することができない。Ａｃ1 〜Ａｃ3 の中間よりも
高温、つまりＡｃ3−２００℃より高温から冷却するこ
とによって、この２相鋼化と歪適量化を両立できるた
め、この温度を下限とした。温間加工での温度を高くし
ていくと、降伏比最下限を通過して今度は逆に降伏比が
増加していく。これはフェライトの面積率が減少してゆ
くためで、Ａｃ3 に近ずくと降伏比が急激に増加する。
これはフェライトの面積率がゼロに近ずくためである。
このことから、加工温度の上限として、Ａｃ3−２０℃
設定した。Ａｃ3−２００〜Ａｃ3−２０℃で歪付与後の
冷却は、再加熱時にオーステナイト化してＣの濃化した
部分を焼入組織とすることで充分硬化させ、引張り強さ
を高め低降伏比を得るためである。冷却が不十分だと、
焼入組織が充分に硬化せず、結果として低降伏比が得ら
れないため、冷却速度を１５℃／ｓｅｃ以上に規定し
た。通常は水冷であるが、冷却速度１５℃／ｓｅｃが確
保できれば、その方法は問わない。
【００１６】ところで、歪付与後急冷までの間に（例え
ば設備制約上）空冷処理を入れざるを得ない場合があ
る。その場合、あまり空冷し過ぎると導入された転位が
消滅してしまい、２相域で歪を付与した意味がなくな
る。従って空冷処理を入れる場合は、Ａｃ3−２００〜
Ａｃ3−２０℃で歪付与を完了し、空冷後Ａｃ3−２５０
〜Ａｃ3−７０℃から急冷することとした。
ば設備制約上）空冷処理を入れざるを得ない場合があ
る。その場合、あまり空冷し過ぎると導入された転位が
消滅してしまい、２相域で歪を付与した意味がなくな
る。従って空冷処理を入れる場合は、Ａｃ3−２００〜
Ａｃ3−２０℃で歪付与を完了し、空冷後Ａｃ3−２５０
〜Ａｃ3−７０℃から急冷することとした。
【００１７】本発明法は低炭素鋼に適用して好結果を得
ることができる。好ましい成分組成としては、 Ｃ ：０．０３〜０．３０％ Ｓｉ：０．０２〜０．５０％ Ｍｎ：０．５０〜２．００％ Ａｌ：０．００１〜０．１００％ Ｎ ：０．０００５〜０．０１００％ を基本成分とする低炭素鋼、または前記基本成分の他に
強度鋼の要求特性によって、 Ｃｕ：２．０％以下 Ｎｉ：９．５％以下 Ｃｒ：５．５％以下 Ｎｂ：０．１５％以下 Ｖ ：０．３％以下 Ｔｉ：０．１５％以下 Ｂ ：０．０００３〜０．００３０％ Ｃａ：０．００８０％以下 の１種または２種以上添加してもよい。
ることができる。好ましい成分組成としては、 Ｃ ：０．０３〜０．３０％ Ｓｉ：０．０２〜０．５０％ Ｍｎ：０．５０〜２．００％ Ａｌ：０．００１〜０．１００％ Ｎ ：０．０００５〜０．０１００％ を基本成分とする低炭素鋼、または前記基本成分の他に
強度鋼の要求特性によって、 Ｃｕ：２．０％以下 Ｎｉ：９．５％以下 Ｃｒ：５．５％以下 Ｎｂ：０．１５％以下 Ｖ ：０．３％以下 Ｔｉ：０．１５％以下 Ｂ ：０．０００３〜０．００３０％ Ｃａ：０．００８０％以下 の１種または２種以上添加してもよい。
【００１８】Ｃｕは強度上昇、耐食性向上に有用で添加
されるが、２．０％を越えて添加しても強度の上昇代が
ほとんどなくなるので、含有量の上限は２．０％とす
る。Ｎｉは低温靭性の改善に有用で添加されるが、高価
な元素であるため含有量は９．５％を上限とする。Ｃｒ
は強度上昇や耐食性向上に有用で添加されるが、多くな
ると低温靭性、溶接性を阻害するため含有量は５．５％
を上限とする。Ｎｂはオーステナイト粒の細粒化や強度
上昇に有用で添加されるが、多くなると溶接性を阻害す
るので含有量の上限は０．１５％とする。Ｖは析出強化
に有用であるが、多くなると溶接性を阻害するため、含
有量は０．３％を上限とする。Ｔｉはオーステナイト粒
の細粒化に有用で添加されるが、多くなると溶接性を阻
害するため、含有量は０．１５％上限とする。Ｂは微量
の添加によって、鋼の焼入性を著しく高める効果を有す
る。この効果を有効に得るためには、少なくとも０．０
００３％を添加することが必要である。しかし過多に添
加するとＢ化合物を生成して、靭性を劣化させるので、
上限は０．００３０％とする。Ｃａは硫化物系介在物の
形態制御に有用で添加されるが、多くなると鋼中介在物
を形成し鋼の性質を悪化させるため、含有量は０．００
８０％を上限とする。
されるが、２．０％を越えて添加しても強度の上昇代が
ほとんどなくなるので、含有量の上限は２．０％とす
る。Ｎｉは低温靭性の改善に有用で添加されるが、高価
な元素であるため含有量は９．５％を上限とする。Ｃｒ
は強度上昇や耐食性向上に有用で添加されるが、多くな
ると低温靭性、溶接性を阻害するため含有量は５．５％
を上限とする。Ｎｂはオーステナイト粒の細粒化や強度
上昇に有用で添加されるが、多くなると溶接性を阻害す
るので含有量の上限は０．１５％とする。Ｖは析出強化
に有用であるが、多くなると溶接性を阻害するため、含
有量は０．３％を上限とする。Ｔｉはオーステナイト粒
の細粒化に有用で添加されるが、多くなると溶接性を阻
害するため、含有量は０．１５％上限とする。Ｂは微量
の添加によって、鋼の焼入性を著しく高める効果を有す
る。この効果を有効に得るためには、少なくとも０．０
００３％を添加することが必要である。しかし過多に添
加するとＢ化合物を生成して、靭性を劣化させるので、
上限は０．００３０％とする。Ｃａは硫化物系介在物の
形態制御に有用で添加されるが、多くなると鋼中介在物
を形成し鋼の性質を悪化させるため、含有量は０．００
８０％を上限とする。
【００１９】
【実施例】第１表に供試材の化学成分を示し、第２表に
鋼管のサイズ、熱処理条件と、得られた角管の機械的性
質を示す。
鋼管のサイズ、熱処理条件と、得られた角管の機械的性
質を示す。
【００２０】第２表で示した角管ＮｏＡ１，Ｂ１，Ｃ
１，Ｄ１，Ｅ１，Ｆ１，Ｇ１，Ｈ１，Ｉ１，Ｊ１，Ｋ
１，Ｌ１，Ｍ１，Ｎ１，Ｏ１，Ｐ１，Ｑ１，Ｒ１，Ｓ
１，Ｔ１，Ｕ１，Ｖ１はそれぞれ本発明実施例鋼であ
り、本発明の狙いとする低降伏比（降伏比７０％以下）
を達成している。
１，Ｄ１，Ｅ１，Ｆ１，Ｇ１，Ｈ１，Ｉ１，Ｊ１，Ｋ
１，Ｌ１，Ｍ１，Ｎ１，Ｏ１，Ｐ１，Ｑ１，Ｒ１，Ｓ
１，Ｔ１，Ｕ１，Ｖ１はそれぞれ本発明実施例鋼であ
り、本発明の狙いとする低降伏比（降伏比７０％以下）
を達成している。
【００２１】これに対し、Ａ２は歪付与終了温度が高す
ぎるため降伏比が高くなっている。Ａ３は歪付与終了温
度が低すぎるため降伏比が高くなっている。Ａ４は歪付
与後の冷却速度が不足のため降伏比が高くなっている。
Ａ５は歪量が不足のため、降伏点伸びが出ていない。Ａ
６は歪量が多すぎるため、降伏比が高くなっている。Ｃ
２は冷却速度が不足のため降伏比が高くなっている。Ｄ
２は歪付与終了温度が低すぎるため降伏比が高くなって
いる。
ぎるため降伏比が高くなっている。Ａ３は歪付与終了温
度が低すぎるため降伏比が高くなっている。Ａ４は歪付
与後の冷却速度が不足のため降伏比が高くなっている。
Ａ５は歪量が不足のため、降伏点伸びが出ていない。Ａ
６は歪量が多すぎるため、降伏比が高くなっている。Ｃ
２は冷却速度が不足のため降伏比が高くなっている。Ｄ
２は歪付与終了温度が低すぎるため降伏比が高くなって
いる。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】
【発明の効果】以上詳細に説明した通り、本発明は５０
ｋｇｆ／ｍｍ2以上の高強度を有する低降伏比角管を、
安価に製造可能としたもので、産業上その効果は大であ
る。
ｋｇｆ／ｍｍ2以上の高強度を有する低降伏比角管を、
安価に製造可能としたもので、産業上その効果は大であ
る。
【図１】低ＹＲであるが降伏点伸びがないためにＡｃの
面積の小さい場合のＳＳカーブの例を示す図。
面積の小さい場合のＳＳカーブの例を示す図。
【図２】低ＹＲでかつ降伏点伸びを有するためにＡｃの
面積の大きくなった場合のＳＳカーブの例を示す図。
面積の大きくなった場合のＳＳカーブの例を示す図。
Claims (2)
- 【請求項１】 低炭素鋼角管を、Ａｃ3−２００℃以上
に加熱して０．１％〜２０％の歪を付与する際、Ａｃ3
−２００℃以上で歪付与を開始し、Ａｃ3−２００〜Ａ
ｃ3−２０℃で歪付与を終了した後、直ちに１５℃／ｓ
ｅｃ以上の速度で冷却することを特徴とする、降伏点伸
びを有し、かつ降伏比の低い角管の製造方法。 - 【請求項２】 低炭素鋼角管を、Ａｃ3−２００℃以上
に加熱して０．１％〜２０％の歪を付与する際、Ａｃ3
−２００℃以上で歪付与を開始し、Ａｃ3−２００〜Ａ
ｃ3−２０℃で歪付与を終了し、その後空冷を行い、引
き続きＡｃ3−２５０〜Ａｃ3−７０℃の温度範囲から１
５℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却することを特徴とする、
降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21727791A JPH0559434A (ja) | 1991-08-28 | 1991-08-28 | 降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21727791A JPH0559434A (ja) | 1991-08-28 | 1991-08-28 | 降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0559434A true JPH0559434A (ja) | 1993-03-09 |
Family
ID=16701619
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21727791A Withdrawn JPH0559434A (ja) | 1991-08-28 | 1991-08-28 | 降伏点伸びを有し、かつ降伏比の低い角管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0559434A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6290789B1 (en) * | 1997-06-26 | 2001-09-18 | Kawasaki Steel Corporation | Ultrafine-grain steel pipe and process for manufacturing the same |
-
1991
- 1991-08-28 JP JP21727791A patent/JPH0559434A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6290789B1 (en) * | 1997-06-26 | 2001-09-18 | Kawasaki Steel Corporation | Ultrafine-grain steel pipe and process for manufacturing the same |
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