JPH0550684B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0550684B2 JPH0550684B2 JP59164053A JP16405384A JPH0550684B2 JP H0550684 B2 JPH0550684 B2 JP H0550684B2 JP 59164053 A JP59164053 A JP 59164053A JP 16405384 A JP16405384 A JP 16405384A JP H0550684 B2 JPH0550684 B2 JP H0550684B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hoop
- belt
- displacement
- shape
- roller
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 6
- 210000003739 neck Anatomy 0.000 description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M13/00—Testing of machine parts
- G01M13/02—Gearings; Transmission mechanisms
- G01M13/023—Power-transmitting endless elements, e.g. belts or chains
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Length Measuring Devices With Unspecified Measuring Means (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、無段変速機に用いられる無端ベル
ト（以下、「駆動ベルト」ともいう）の形状測定
方法に関する。
ト（以下、「駆動ベルト」ともいう）の形状測定
方法に関する。
（従来の技術）
ベルト駆動式無段変速機の駆動ベルト１５は第
４図、第５図に示すように、無端状の非常に薄い
金属帯（以下フープともいう。）１６ａ，１６ｂ
……１６ｎを層状に重ねて形成されたキヤリア１
６を有している。Ｖブロツク１７は、テーパした
側面を有する本体部１７ａ、この本体部１７ａの
中央上部に形成された首部１７ｂ及びこの首部１
７ｂの上部に形成された支持部１７ｃを有してお
り、首部１７ｂの両側にはキヤリア溝１８，１８
が形成されている。そして、Ｖブロツク１７はそ
のキヤリア溝１８，１８を介して一対のキヤリア
１６，１６に取りつけられる。このようにして、
キヤリア１６，１６に対してＶブロツク１７が連
続して取りつけられると、駆動ベルト１５が形成
される。この駆動ベルト１５はＶ溝２０を有する
駆動側のＶ型ベルト車１９と、同じＶ溝（図示せ
ず）を有する従動側のＶ型ベルト車２１とに巻き
掛けられる。
４図、第５図に示すように、無端状の非常に薄い
金属帯（以下フープともいう。）１６ａ，１６ｂ
……１６ｎを層状に重ねて形成されたキヤリア１
６を有している。Ｖブロツク１７は、テーパした
側面を有する本体部１７ａ、この本体部１７ａの
中央上部に形成された首部１７ｂ及びこの首部１
７ｂの上部に形成された支持部１７ｃを有してお
り、首部１７ｂの両側にはキヤリア溝１８，１８
が形成されている。そして、Ｖブロツク１７はそ
のキヤリア溝１８，１８を介して一対のキヤリア
１６，１６に取りつけられる。このようにして、
キヤリア１６，１６に対してＶブロツク１７が連
続して取りつけられると、駆動ベルト１５が形成
される。この駆動ベルト１５はＶ溝２０を有する
駆動側のＶ型ベルト車１９と、同じＶ溝（図示せ
ず）を有する従動側のＶ型ベルト車２１とに巻き
掛けられる。
そして、Ｖ型ベルト車１９が時計方向に回転す
ると、Ｖ型ベルト車１９からＶブロツク１７が連
続的に送り出されて、Ｖ型ベルト車２１に到達し
てこのＶ型ベルト車２１にトルクを伝達し、同ベ
ルト車２１をＶ型ベルト車１９と同方向に回転さ
せる。この無段変速機の変速時においては、油圧
等の手段によりＶ型ベルト車１９のＶ溝２０の幅
とＶ型ベルト車２１のＶ溝の幅とをそれぞれ変え
て、両ベルト車１９及び２１に対する駆動ベルト
１５の掛る位置を変えるようになつている。
ると、Ｖ型ベルト車１９からＶブロツク１７が連
続的に送り出されて、Ｖ型ベルト車２１に到達し
てこのＶ型ベルト車２１にトルクを伝達し、同ベ
ルト車２１をＶ型ベルト車１９と同方向に回転さ
せる。この無段変速機の変速時においては、油圧
等の手段によりＶ型ベルト車１９のＶ溝２０の幅
とＶ型ベルト車２１のＶ溝の幅とをそれぞれ変え
て、両ベルト車１９及び２１に対する駆動ベルト
１５の掛る位置を変えるようになつている。
駆動ベルト１５のキヤリア１６は、上記のよう
に、両Ｖ型ベルト車１９及び２１において湾曲す
ることが必要である。このため、キヤリア１６の
各フープ１６ａ，１６ｂ……１６ｎの板圧は非常
に薄く0.1〜0.3mmになつている。そして、フープ
１６ａ，１６ｂ……は円筒として製作されるが、
その内周面がテーパになり、あるいはその側端面
が平面度を含み円筒軸線方向に振れを生じてい
た。このようなフープによりキヤリアが形成され
ると、無段変速機の作動中において、キヤリア１
６がキヤリア溝１８の下面に対してセンタリング
されていても、Ｖブロツク１７の首部１７ｂ側面
にフープ１６ａ，１６ｂ……の側端部が接触する
ことになる。その結果フープ１６ａ，１６ｂ……
の側端部にばりが発生してフープの寿命が著しく
低下するという問題があつた。
に、両Ｖ型ベルト車１９及び２１において湾曲す
ることが必要である。このため、キヤリア１６の
各フープ１６ａ，１６ｂ……１６ｎの板圧は非常
に薄く0.1〜0.3mmになつている。そして、フープ
１６ａ，１６ｂ……は円筒として製作されるが、
その内周面がテーパになり、あるいはその側端面
が平面度を含み円筒軸線方向に振れを生じてい
た。このようなフープによりキヤリアが形成され
ると、無段変速機の作動中において、キヤリア１
６がキヤリア溝１８の下面に対してセンタリング
されていても、Ｖブロツク１７の首部１７ｂ側面
にフープ１６ａ，１６ｂ……の側端部が接触する
ことになる。その結果フープ１６ａ，１６ｂ……
の側端部にばりが発生してフープの寿命が著しく
低下するという問題があつた。
（発明が解決しようとする問題点）
フープは周長に比べて板圧が非常に薄く外形が
変化すること、及び各層毎のフープの周長が異な
ることから、そのテーパ度及びフープ側端面の平
面度を含む円筒軸心に対する振れを測定すること
は非常に困難であつた。
変化すること、及び各層毎のフープの周長が異な
ることから、そのテーパ度及びフープ側端面の平
面度を含む円筒軸心に対する振れを測定すること
は非常に困難であつた。
この発明は上記にかんがみ、フープのテーパ度
及び側端面の平面度を含む円筒軸心に対する振れ
に相当する形状に関する精度をフープを損傷させ
ることなく測定することにより、無段変速機の作
動中において、ブロツク首部と接触して側端部に
ばりを発生させて寿命の低下するフープを見出す
ことができ、駆動ベルトの品質を著しく向上させ
ることのできる無端ベルトの形状測定方法を提供
することを目的とするものである。
及び側端面の平面度を含む円筒軸心に対する振れ
に相当する形状に関する精度をフープを損傷させ
ることなく測定することにより、無段変速機の作
動中において、ブロツク首部と接触して側端部に
ばりを発生させて寿命の低下するフープを見出す
ことができ、駆動ベルトの品質を著しく向上させ
ることのできる無端ベルトの形状測定方法を提供
することを目的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するためこの発明は、実変位ｙ
を一定時間毎に検出すると共に、各検出時間ｘ
と、検出時間と対応する変位ｙとを対として複数
記憶し、該複数記憶した変位ｙの時間ｘに対する
関係を最小二乗法による近似式ｙ＝ax＋ｂとし
て求め、該近似式の傾き、或いは該近似式の所定
時間内t1−t2における変位ｙの変化量y2−y1＝mv
から無端ベルト内周面のテーパー度を測定すると
共に、該近似式を基準として、記憶した実変位の
該基準値からの偏差σmaを算出し、該偏差からベ
ルト側端部の凹凸を測定することを特徴とする。
を一定時間毎に検出すると共に、各検出時間ｘ
と、検出時間と対応する変位ｙとを対として複数
記憶し、該複数記憶した変位ｙの時間ｘに対する
関係を最小二乗法による近似式ｙ＝ax＋ｂとし
て求め、該近似式の傾き、或いは該近似式の所定
時間内t1−t2における変位ｙの変化量y2−y1＝mv
から無端ベルト内周面のテーパー度を測定すると
共に、該近似式を基準として、記憶した実変位の
該基準値からの偏差σmaを算出し、該偏差からベ
ルト側端部の凹凸を測定することを特徴とする。
（作 用）
上記方法によれば、先ず、ベルト側端部の変位
全体の動きを近似した近似式が求められ、この近
似式の傾き（変化量）および、この近似式からの
実変位の偏差を演算することによつて、ベルト側
端部の凹凸に起因する蛇行とベルト内周面のテー
パー度に起因する偏向とがそれぞれ他方の形状に
基づく変位に影響を受けることなく正確に測定さ
れる。
全体の動きを近似した近似式が求められ、この近
似式の傾き（変化量）および、この近似式からの
実変位の偏差を演算することによつて、ベルト側
端部の凹凸に起因する蛇行とベルト内周面のテー
パー度に起因する偏向とがそれぞれ他方の形状に
基づく変位に影響を受けることなく正確に測定さ
れる。
（実施例）
つぎに、この発明を図面に示す実施例に基づき
説明する。
説明する。
第１図、第２図において、フープ形状測定器１
の駆動ローラ２は、その外形が平ローラ又は太鼓
Ｒ状をなし、床面２２上に配設された左ベース３
の上部に設けられた一対の軸受４，４Ａにより、
その軸２ａを回動可能に支持されている。駆動ロ
ーラ２の軸２ａにはモータ５の軸５ａが結合され
ている。駆動ローラ２と同形の従動ローラ６は、
右ベース７の上部に設けられた摺動部材８に取り
つけられた一対の軸受９，９Ａにより、その軸８
ａが回動自在に支持されている。摺動部材８の下
面には逆Ｕ字形のシユー１０，１０Ａがその長手
方向に一対固着されており、摺動部材８はこの両
シユー１０，１０Ａを介して右ベース７の上部に
載置され、右ベース７の長手方向に摺動自在にな
つている。
の駆動ローラ２は、その外形が平ローラ又は太鼓
Ｒ状をなし、床面２２上に配設された左ベース３
の上部に設けられた一対の軸受４，４Ａにより、
その軸２ａを回動可能に支持されている。駆動ロ
ーラ２の軸２ａにはモータ５の軸５ａが結合され
ている。駆動ローラ２と同形の従動ローラ６は、
右ベース７の上部に設けられた摺動部材８に取り
つけられた一対の軸受９，９Ａにより、その軸８
ａが回動自在に支持されている。摺動部材８の下
面には逆Ｕ字形のシユー１０，１０Ａがその長手
方向に一対固着されており、摺動部材８はこの両
シユー１０，１０Ａを介して右ベース７の上部に
載置され、右ベース７の長手方向に摺動自在にな
つている。
上記のようにして、右ベース７に取りつけられ
た従動ローラ６は、その軸６ａの軸線Ｃ２が駆動
ローラ２の軸２ａの軸線Ｃ１に対して平行になつ
ており、その床面２２からの高さも略等しくなつ
ている。摺動部材８には駆動ローラ２と反対側の
端部上面に角形の縦部材１１が固着されており、
この縦部材１１の従動ローラ６と反対側の面に
は、シリンダ１２のロツド１２ａが取りつけられ
ている。そして、シリンダ１２が作動するとロツ
ド１２ａは矢印Ａ方向又はその逆方向へ移動させ
られる。上記のようにロツド１２ａが移動させら
れると、摺動部材８が右ベース７によりガイドさ
れて移動するが、この時摺動部材８に取りつけら
れた従動ローラ６の軸線Ｃ２は駆動ローラ２の軸
線Ｃ１に対して平行を維持して移動するようにな
つている。
た従動ローラ６は、その軸６ａの軸線Ｃ２が駆動
ローラ２の軸２ａの軸線Ｃ１に対して平行になつ
ており、その床面２２からの高さも略等しくなつ
ている。摺動部材８には駆動ローラ２と反対側の
端部上面に角形の縦部材１１が固着されており、
この縦部材１１の従動ローラ６と反対側の面に
は、シリンダ１２のロツド１２ａが取りつけられ
ている。そして、シリンダ１２が作動するとロツ
ド１２ａは矢印Ａ方向又はその逆方向へ移動させ
られる。上記のようにロツド１２ａが移動させら
れると、摺動部材８が右ベース７によりガイドさ
れて移動するが、この時摺動部材８に取りつけら
れた従動ローラ６の軸線Ｃ２は駆動ローラ２の軸
線Ｃ１に対して平行を維持して移動するようにな
つている。
側面検出器１３，１３Ａは、駆動ローラ２と従
動ローラ６とに巻き掛けられたフープ１６ａ（１
６ｂ，１６ｃ……）に対して張力を掛けつつ、駆
動ローラ２を回転させて、フープ１６ａを周回さ
せた際、フープ１６ａの側端部のローラ軸２ａの
軸線Ｃ１方向へ変位する量を測定するものであ
り、両検出器１３，１３Ａはフープ１６ａを両側
から挟む形で配置されている。
動ローラ６とに巻き掛けられたフープ１６ａ（１
６ｂ，１６ｃ……）に対して張力を掛けつつ、駆
動ローラ２を回転させて、フープ１６ａを周回さ
せた際、フープ１６ａの側端部のローラ軸２ａの
軸線Ｃ１方向へ変位する量を測定するものであ
り、両検出器１３，１３Ａはフープ１６ａを両側
から挟む形で配置されている。
なお、周回数検出器１４は駆動ローラ２により
回転させられるフープ１６ａが何周回転したかを
検出するものであり、フープ１６ａの周回測定時
に使用される。
回転させられるフープ１６ａが何周回転したかを
検出するものであり、フープ１６ａの周回測定時
に使用される。
つぎに、この実施例の作用について説明する。
モータ５と反対方向に位置する軸受４及び９
を、ローラ軸２ａ及び６ａから外して、駆動ロー
ラ２及び従動ローラ６にフープ１６ａを巻き掛
け、その後両軸受４及び９によりローラ軸２ａ及
び６ａを再度支持する。そして、フープ１６ａを
両ローラ２及び６の略中央部に位置させた後、ロ
ツド１２ａを矢印Ａ方向に引き、摺動部材８を同
方向へ移動させ、フープ１６ａに対して設定され
た張力Ｆを作用させる。ついで、側面検出部１
３，１３Ａの各検出部１３ａ及び１３Aaをフー
プ１６ａの側面に当接させる。
を、ローラ軸２ａ及び６ａから外して、駆動ロー
ラ２及び従動ローラ６にフープ１６ａを巻き掛
け、その後両軸受４及び９によりローラ軸２ａ及
び６ａを再度支持する。そして、フープ１６ａを
両ローラ２及び６の略中央部に位置させた後、ロ
ツド１２ａを矢印Ａ方向に引き、摺動部材８を同
方向へ移動させ、フープ１６ａに対して設定され
た張力Ｆを作用させる。ついで、側面検出部１
３，１３Ａの各検出部１３ａ及び１３Aaをフー
プ１６ａの側面に当接させる。
ついで、モータ５を駆動して駆動ローラ２を第
１図において、時計方向又はその逆方向へ回転さ
せ、フープ１６ａを数周回させる。そして、フー
プ１６ａの周回時にその側端部の変位量を一定微
小時間（又はローラ２の一定微小回転角）毎に収
集する。
１図において、時計方向又はその逆方向へ回転さ
せ、フープ１６ａを数周回させる。そして、フー
プ１６ａの周回時にその側端部の変位量を一定微
小時間（又はローラ２の一定微小回転角）毎に収
集する。
つぎに、上記のようにして測定した変位量の処
理としては、測定した微小時間（又はローラの一
定微小回転角）に対して番号をし、データ番号と
して横軸ｘに取り、このデータ番号に対応する変
位量ηを縦軸ｙに取る。
理としては、測定した微小時間（又はローラの一
定微小回転角）に対して番号をし、データ番号と
して横軸ｘに取り、このデータ番号に対応する変
位量ηを縦軸ｙに取る。
第３図はフープ形状測定器１により測定した１
個のフープ１６ａの変位量を示している。この図
において、波型の曲線２３はデータ番号に対応す
るフープの変位量を結んだ線である。この曲線２
３の傾向線を直線として、最小二乗法により近似
線ｙ＝ax＋ｂを求める。そして、この近似線の
ｙ及びｘに対して、データ番号における測定値を
入れることにより、定数ａ及びｂを決定する。こ
のようにして求めた近似線ｙ＝ax＋ｂを24とし
て図中に記入した後、近似線２４から曲線２３の
偏差を求める。そしてこの偏差の最大値σmaxと
最小値σminとの差σmax−σmin＝σmaはフープ
１６ａの蛇行を表わすので、σmaを蛇行量とす
る。
個のフープ１６ａの変位量を示している。この図
において、波型の曲線２３はデータ番号に対応す
るフープの変位量を結んだ線である。この曲線２
３の傾向線を直線として、最小二乗法により近似
線ｙ＝ax＋ｂを求める。そして、この近似線の
ｙ及びｘに対して、データ番号における測定値を
入れることにより、定数ａ及びｂを決定する。こ
のようにして求めた近似線ｙ＝ax＋ｂを24とし
て図中に記入した後、近似線２４から曲線２３の
偏差を求める。そしてこの偏差の最大値σmaxと
最小値σminとの差σmax−σmin＝σmaはフープ
１６ａの蛇行を表わすので、σmaを蛇行量とす
る。
さらに、フープ１６ａをｎ周回させた間におけ
るフープ１６ａの端面が移動した量nxia（xiはフ
ープ１周回時のデータ数）を移動量mvとすると、
上記蛇行量σmaはフープ１６ａの側端面の平面度
を含む軸心に対する振れに相当し、移動量mvは
フープ１６ａの内周面のテーパー度に相当する。
この場合、フープ１６ａのデーパー度が大きいと
その移動量mvは大きくなり、逆の場合は小さく
なる。第３図において、蛇行量σa＝852μmであ
り、移動量mv＝＋0.29mm（20周回、この場合フ
ープ１周回時のデータ数が74であるので、nxi＝
1480）である。
るフープ１６ａの端面が移動した量nxia（xiはフ
ープ１周回時のデータ数）を移動量mvとすると、
上記蛇行量σmaはフープ１６ａの側端面の平面度
を含む軸心に対する振れに相当し、移動量mvは
フープ１６ａの内周面のテーパー度に相当する。
この場合、フープ１６ａのデーパー度が大きいと
その移動量mvは大きくなり、逆の場合は小さく
なる。第３図において、蛇行量σa＝852μmであ
り、移動量mv＝＋0.29mm（20周回、この場合フ
ープ１周回時のデータ数が74であるので、nxi＝
1480）である。
以上説明したように、本例の方法によれば、先
ず、ベルト側端部の変位全体の動きを近似した近
似式が最小二乗法により求められ、この近似式の
傾き（変化量）および、この近似式からの実変位
の偏差を演算することによつて、ベルト側端部の
凹凸に起因する蛇行σmaとベルト内周面のテーパ
ー度に起因する偏向（移動量mv）とをそれぞれ
正確に測定することができる。そして、これに基
づいて良好なフープだけを選別して用いることに
より、無段変速機の作動中において、Ｖブロツク
１７のキヤリア溝１８内におけるフープ１６ａ，
１６ｂ，……１６ｎの横振れは少なくなり、ひて
いはその側端部がＶブロツク１７の首部１７ｂの
側面に当たることは著減するので、無端ベルトの
寿命を著しく向上させることができる。
ず、ベルト側端部の変位全体の動きを近似した近
似式が最小二乗法により求められ、この近似式の
傾き（変化量）および、この近似式からの実変位
の偏差を演算することによつて、ベルト側端部の
凹凸に起因する蛇行σmaとベルト内周面のテーパ
ー度に起因する偏向（移動量mv）とをそれぞれ
正確に測定することができる。そして、これに基
づいて良好なフープだけを選別して用いることに
より、無段変速機の作動中において、Ｖブロツク
１７のキヤリア溝１８内におけるフープ１６ａ，
１６ｂ，……１６ｎの横振れは少なくなり、ひて
いはその側端部がＶブロツク１７の首部１７ｂの
側面に当たることは著減するので、無端ベルトの
寿命を著しく向上させることができる。
（発明の効果）
以上の説明から明らかなように、この発明によ
ると無段変速機用駆動ベルトのフープの形状に関
する精度の中で、特にフープの疲労寿命やフープ
側端部のＶブロツクとの接触に大きな影響を与え
るフープ内周面のテーパ度及びフープ側端面の平
面度を含む軸心に対する振れを、フープを損傷さ
せることなく簡単に測定することができる。これ
により、フープ並びに駆動ベルトの品質を向上す
ることができる。
ると無段変速機用駆動ベルトのフープの形状に関
する精度の中で、特にフープの疲労寿命やフープ
側端部のＶブロツクとの接触に大きな影響を与え
るフープ内周面のテーパ度及びフープ側端面の平
面度を含む軸心に対する振れを、フープを損傷さ
せることなく簡単に測定することができる。これ
により、フープ並びに駆動ベルトの品質を向上す
ることができる。
第１図〜第３図はこの発明の一実施例を示し、
第１図はフープ形状測定装置の正面図、第２図は
第１図の平面図、第３図はこの装置により測定し
たフープの測定データの処理法を示すデータプロ
ツト図である。第４図は従来のベルト駆動式無段
変速機の要部正面図（駆動ベルトの掛り状態を示
す。）、第５図は第４図の−線断面拡大図であ
る。 １……フープ形状測定装置、２……駆動ロー
ラ、２ａ……駆動ローラ軸、５……モータ、６…
…従動ローラ、１２……シリンダ（張力付与装
置）、１３，１３Ａ……側面検出器、１５……駆
動ベルト、１６……キヤリア、１６ａ，１６ｂ…
…１６ｎ……フープ、１７……Ｖブロツク、１８
……キヤリア溝、１９，２１……Ｖ型ベルト車。
第１図はフープ形状測定装置の正面図、第２図は
第１図の平面図、第３図はこの装置により測定し
たフープの測定データの処理法を示すデータプロ
ツト図である。第４図は従来のベルト駆動式無段
変速機の要部正面図（駆動ベルトの掛り状態を示
す。）、第５図は第４図の−線断面拡大図であ
る。 １……フープ形状測定装置、２……駆動ロー
ラ、２ａ……駆動ローラ軸、５……モータ、６…
…従動ローラ、１２……シリンダ（張力付与装
置）、１３，１３Ａ……側面検出器、１５……駆
動ベルト、１６……キヤリア、１６ａ，１６ｂ…
…１６ｎ……フープ、１７……Ｖブロツク、１８
……キヤリア溝、１９，２１……Ｖ型ベルト車。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 二つの回転部材間に所定の張力を有した状態
にて張られた無端状ベルトを回転駆動し、該無端
状ベルト側端部のベルト幅方向の実変位を検出
し、該ベルトの形状を測定するベルト形状測定方
法において、 該実変位ｙを一定時間毎に検出すると共に、 各検出時間ｘと、検出時間と対応する変位ｙ
とを対として複数記憶し、 該複数記憶した変位ｙの時間ｘに対する関係
を最小二乗法による近似式ｙ＝ax＋ｂとして
求め、 該近似式の傾き、或いは該近似式の所定時間
内t1−t2における変位ｙの変化量y2−y1＝mvか
ら無端ベルト内周面のテーパー度を測定すると
共に、 該近似式を基準として、記憶した実変位の該
基準値からの偏差σmaを算出し、該偏差からベ
ルト側端部の凹凸を測定することを特徴とする
無端ベルトの形状測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16405384A JPS6141912A (ja) | 1984-08-04 | 1984-08-04 | 無端ベルトの形状測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16405384A JPS6141912A (ja) | 1984-08-04 | 1984-08-04 | 無端ベルトの形状測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6141912A JPS6141912A (ja) | 1986-02-28 |
| JPH0550684B2 true JPH0550684B2 (ja) | 1993-07-29 |
Family
ID=15785894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16405384A Granted JPS6141912A (ja) | 1984-08-04 | 1984-08-04 | 無端ベルトの形状測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6141912A (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3671831B2 (ja) * | 1999-12-24 | 2005-07-13 | トヨタ自動車株式会社 | 伝動ベルトのフープずれ量計測装置及びフープ変動量計測方法 |
| KR20020046797A (ko) * | 2000-12-15 | 2002-06-21 | 이계안 | 체인 연신율 측정장치 |
| JP4583622B2 (ja) * | 2001-02-07 | 2010-11-17 | トヨタ自動車株式会社 | 摩擦係数測定装置 |
| KR100507079B1 (ko) * | 2002-10-17 | 2005-08-09 | 현대자동차주식회사 | 체인의 연신율 측정장치 |
| KR100471286B1 (ko) * | 2002-11-28 | 2005-03-09 | 현대자동차주식회사 | 벨트 길이 자동 측정 시스템 |
| JP4063790B2 (ja) * | 2004-04-27 | 2008-03-19 | ジヤトコ株式会社 | 金属リング検査方法及び金属リング検査装置 |
| CN106644459B (zh) * | 2016-09-26 | 2019-03-26 | 中国矿业大学 | 一种链轮疲劳试验测试装置及测试方法 |
| CN111721188B (zh) * | 2020-07-06 | 2021-09-10 | 广东长海建设工程有限公司 | 一种平整度检测装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4784U (ja) * | 1970-07-17 | 1972-02-23 | ||
| JPS569003B2 (ja) * | 1975-09-11 | 1981-02-26 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5935762Y2 (ja) * | 1976-12-09 | 1984-10-03 | 林電工株式会社 | 面積計における被測定物移送用コンベア装置 |
| JPS569003U (ja) * | 1979-06-29 | 1981-01-26 | ||
| JPS5887713U (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-14 | 日立金属株式会社 | エレベ−タのベルト蛇行検出装置 |
-
1984
- 1984-08-04 JP JP16405384A patent/JPS6141912A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4784U (ja) * | 1970-07-17 | 1972-02-23 | ||
| JPS569003B2 (ja) * | 1975-09-11 | 1981-02-26 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6141912A (ja) | 1986-02-28 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |