JPH0547375B2 - - Google Patents
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- JPH0547375B2 JPH0547375B2 JP1058026A JP5802689A JPH0547375B2 JP H0547375 B2 JPH0547375 B2 JP H0547375B2 JP 1058026 A JP1058026 A JP 1058026A JP 5802689 A JP5802689 A JP 5802689A JP H0547375 B2 JPH0547375 B2 JP H0547375B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/10—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminium oxide
- C04B35/111—Fine ceramics
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B29/00—Machines or devices for polishing surfaces on work by means of tools made of soft or flexible material with or without the application of solid or liquid polishing agents
- B24B29/02—Machines or devices for polishing surfaces on work by means of tools made of soft or flexible material with or without the application of solid or liquid polishing agents designed for particular workpieces
- B24B29/04—Machines or devices for polishing surfaces on work by means of tools made of soft or flexible material with or without the application of solid or liquid polishing agents designed for particular workpieces for rotationally symmetrical workpieces, e.g. ball-, cylinder- or cone-shaped workpieces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B24B5/18—Machines or devices designed for grinding surfaces of revolution on work, including those which also grind adjacent plane surfaces; Accessories therefor involving centreless means for supporting, guiding, floating or rotating work
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
- B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
- B28B11/00—Apparatus or processes for treating or working the shaped or preshaped articles
- B28B11/08—Apparatus or processes for treating or working the shaped or preshaped articles for reshaping the surface, e.g. smoothing, roughening, corrugating, making screw-threads
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Description
（産業上の利用分野）
本発明はセラミツク製品の製造方法に関し、特
に等方加圧したセラミツク成形体の仕上げ加工の
方法に関するものである。 （従来の技術） 従来、セラミツク製品の製造において、造粒粉
末をラバープレス等の等方加圧により成形した例
えば円筒状または丸棒状の製品の白仕上げ加工工
程において、外周面の均一性および平滑性を得る
ために、バイトまたは研磨砥粒を用いたホイール
を使用して、外周研削することが一般的に実施さ
ている。特に、例えば高圧放電ランプ用透光性ア
ルミチユーブ等の製造において、所定の透光性を
得るために、表面を平滑にする必要がある場合等
に実施される。 （発明が解決しようとする課題） 上述した方法で表面の平滑な面を得るには、成
形体の歪を考慮して一様な面を得る必要があるた
め、例えば第４図ａ，ｂにその部分断面図および
側面図を示すように、成形体２１の成形外径D1
をバイトまたは研磨砥粒を用いたホイールを使用
して加工外径D2まで研削していた。すなわち、
外径の最小値に最低の研削代を見込んだ寸法まで
加工する方法がとられている。 この加工は、真円度や円筒度の均一な面を得る
ためには必要であるが、例えば高圧放電ランプ用
透光性アルミチユーブ等のように単に表面の平滑
度が必要な場合でも同様に研削することになり、
原料利用率の低下並びにセラミツクス等の脆性材
においてはクラツク、割れ等が発生する原因とな
る問題があつた。この問題は、原料の価格の高い
透光性アルミチユーブ等を作製する際に顕著であ
つた。 本発明の目的は上述した課題を解消して、原料
利用率を低下せずすなわち切削代をまつたく必要
とせずに、従来の切削と同等の平滑性を得ること
ができるセラミツク製品の製造方法を提供しよう
とするものである。 （課題を解決するための手段） 本発明のセラミツク製品の製造方法は、等方加
圧により成形したセラミツク成形体の仕上げ加工
において、成形体の外周面をバフ研磨して、外周
面の高い平滑度を得ることを特徴とするものであ
る。 ここで、「バフ研磨」とは、ナイロン製の不織
布で構成したバフまたはナイロン製のブラシで構
成したブラシホイール等による研磨を総称したも
のである。 （作用） 上述した構成において、本発明では、成形体の
寸法の均一性があり、単に表面の平滑度のみを得
るためには、許容される範囲内の歪に沿つて表面
層のみを除去すれば良い点に着眼し、剛性の高い
研削ホイール等に変えて、ならい性のあるバフ又
はブラシホイールを使用するバフ研磨を行なうこ
とにより、極くわずかの表面層のみを除去でき、
原料利用率を低下せずに良好な平滑性を得ること
ができることを見出したことによる。 すなわち、ラバープレス等の等方加圧により得
た成形体の表面層は、第１図に概念図を示すよう
に、最外層の一層目はスプレードライヤ等により
造粒された造粒粒子１１が50〜100μmの厚さに崩
壊せずに、崩壊層１２上に残存している。この残
存している粒子１１のみを、成形体の外周歪に沿
いながら除去すれば、十分な平坦性を得ることが
できる。なお、残存粒子１１の除去にあたつて
は、残存粒子１１の全てを除去する必要はなく、
外表面から10〜30μm程度除去することにより表
面層の凹凸がなくなり平滑になれば十分である。 これにより、成形時から研削代等を見込んで成
形体を作製する必要がなく、成形体の形状を最終
製品形状と近いものとすることができるため、原
料利用率を大幅に高めることができる。 （実施例） 以下、実施の例について説明する。 実施例 １ 第２図は本発明の製造方法を芯なし研削盤に応
用して円筒形状の製品を作製した例を示す図であ
る。第２図において、１は調整車、２は円筒形状
の研削すべき成形体、３は芯なし研削盤の支持
部、４は成形体２を研削するためのバフホイール
である。 まず、円筒形状の成形体を得るため、平均粒径
0.3μmのアルミナ粉末100重量％と、焼結助剤と
して0.10重量％のMgOを外添加し、その後バイ
ンダーを加え混合アトライターミル中で１時間混
合し、スプレードライヤにより造粒して平均粒径
80μmの造粒粉末を得た。植えられた造粒粉末を
５mm厚のゴム型に入れて、中子より中央部を形成
するとともに2ton／cm2の圧力でラバープレス成形
して所定形状の成形体２を得た。得えられた成形
体２を第２図に示す状態でバフ研磨した。 バフ研磨の条件は以下の通りである。バフホイ
ール４として、アルミ合金ボデイーの外周に５mm
ｔの厚さでナイロン製バフ材（スコツチブライ
ト：商品名）を接着し、また、加工条件として、
ホイール回転数：1200rpm、ホイール周速：
940m／分、送り速度：40m／sec、ホイール／調
整車間隙：５〜20mmでバフ研磨を実施した。その
後、1000℃の大気中で仮焼後、仮焼後の成形体を
1900℃、70〜80mmAqのアンモニア分解ガス中で
１時間焼成して最終形状の円筒形状の成形体を得
た。 上述した方法により作製した方法の円筒体と、
成形体の研磨をまつたく実施しないで焼成した比
較例の円筒体と、バフ研磨の代わりに従来と同じ
バイトによる白加工後焼成した従来例の円筒体と
を準備し、各円筒体の直接透過率、全光線透過率
および表面の最大表面粗さを調べた。結果を第１
表に示す。
に等方加圧したセラミツク成形体の仕上げ加工の
方法に関するものである。 （従来の技術） 従来、セラミツク製品の製造において、造粒粉
末をラバープレス等の等方加圧により成形した例
えば円筒状または丸棒状の製品の白仕上げ加工工
程において、外周面の均一性および平滑性を得る
ために、バイトまたは研磨砥粒を用いたホイール
を使用して、外周研削することが一般的に実施さ
ている。特に、例えば高圧放電ランプ用透光性ア
ルミチユーブ等の製造において、所定の透光性を
得るために、表面を平滑にする必要がある場合等
に実施される。 （発明が解決しようとする課題） 上述した方法で表面の平滑な面を得るには、成
形体の歪を考慮して一様な面を得る必要があるた
め、例えば第４図ａ，ｂにその部分断面図および
側面図を示すように、成形体２１の成形外径D1
をバイトまたは研磨砥粒を用いたホイールを使用
して加工外径D2まで研削していた。すなわち、
外径の最小値に最低の研削代を見込んだ寸法まで
加工する方法がとられている。 この加工は、真円度や円筒度の均一な面を得る
ためには必要であるが、例えば高圧放電ランプ用
透光性アルミチユーブ等のように単に表面の平滑
度が必要な場合でも同様に研削することになり、
原料利用率の低下並びにセラミツクス等の脆性材
においてはクラツク、割れ等が発生する原因とな
る問題があつた。この問題は、原料の価格の高い
透光性アルミチユーブ等を作製する際に顕著であ
つた。 本発明の目的は上述した課題を解消して、原料
利用率を低下せずすなわち切削代をまつたく必要
とせずに、従来の切削と同等の平滑性を得ること
ができるセラミツク製品の製造方法を提供しよう
とするものである。 （課題を解決するための手段） 本発明のセラミツク製品の製造方法は、等方加
圧により成形したセラミツク成形体の仕上げ加工
において、成形体の外周面をバフ研磨して、外周
面の高い平滑度を得ることを特徴とするものであ
る。 ここで、「バフ研磨」とは、ナイロン製の不織
布で構成したバフまたはナイロン製のブラシで構
成したブラシホイール等による研磨を総称したも
のである。 （作用） 上述した構成において、本発明では、成形体の
寸法の均一性があり、単に表面の平滑度のみを得
るためには、許容される範囲内の歪に沿つて表面
層のみを除去すれば良い点に着眼し、剛性の高い
研削ホイール等に変えて、ならい性のあるバフ又
はブラシホイールを使用するバフ研磨を行なうこ
とにより、極くわずかの表面層のみを除去でき、
原料利用率を低下せずに良好な平滑性を得ること
ができることを見出したことによる。 すなわち、ラバープレス等の等方加圧により得
た成形体の表面層は、第１図に概念図を示すよう
に、最外層の一層目はスプレードライヤ等により
造粒された造粒粒子１１が50〜100μmの厚さに崩
壊せずに、崩壊層１２上に残存している。この残
存している粒子１１のみを、成形体の外周歪に沿
いながら除去すれば、十分な平坦性を得ることが
できる。なお、残存粒子１１の除去にあたつて
は、残存粒子１１の全てを除去する必要はなく、
外表面から10〜30μm程度除去することにより表
面層の凹凸がなくなり平滑になれば十分である。 これにより、成形時から研削代等を見込んで成
形体を作製する必要がなく、成形体の形状を最終
製品形状と近いものとすることができるため、原
料利用率を大幅に高めることができる。 （実施例） 以下、実施の例について説明する。 実施例 １ 第２図は本発明の製造方法を芯なし研削盤に応
用して円筒形状の製品を作製した例を示す図であ
る。第２図において、１は調整車、２は円筒形状
の研削すべき成形体、３は芯なし研削盤の支持
部、４は成形体２を研削するためのバフホイール
である。 まず、円筒形状の成形体を得るため、平均粒径
0.3μmのアルミナ粉末100重量％と、焼結助剤と
して0.10重量％のMgOを外添加し、その後バイ
ンダーを加え混合アトライターミル中で１時間混
合し、スプレードライヤにより造粒して平均粒径
80μmの造粒粉末を得た。植えられた造粒粉末を
５mm厚のゴム型に入れて、中子より中央部を形成
するとともに2ton／cm2の圧力でラバープレス成形
して所定形状の成形体２を得た。得えられた成形
体２を第２図に示す状態でバフ研磨した。 バフ研磨の条件は以下の通りである。バフホイ
ール４として、アルミ合金ボデイーの外周に５mm
ｔの厚さでナイロン製バフ材（スコツチブライ
ト：商品名）を接着し、また、加工条件として、
ホイール回転数：1200rpm、ホイール周速：
940m／分、送り速度：40m／sec、ホイール／調
整車間隙：５〜20mmでバフ研磨を実施した。その
後、1000℃の大気中で仮焼後、仮焼後の成形体を
1900℃、70〜80mmAqのアンモニア分解ガス中で
１時間焼成して最終形状の円筒形状の成形体を得
た。 上述した方法により作製した方法の円筒体と、
成形体の研磨をまつたく実施しないで焼成した比
較例の円筒体と、バフ研磨の代わりに従来と同じ
バイトによる白加工後焼成した従来例の円筒体と
を準備し、各円筒体の直接透過率、全光線透過率
および表面の最大表面粗さを調べた。結果を第１
表に示す。
【表】
第１表の結果から、本発明の製造方法において
も、従来例と同様に良好な直線透過率、全光線透
過率及び平坦性を得ることができることがわかつ
た。 実施例 ２ 第３図は本発明の製造方法によりバルブを作製
した例を示す図である。まず、バルブ成形体を得
るため、平均粒径0.5μmの窒化けい素粉末を93重
量％、焼結助剤とし４重量％のAl2O3と３重量％
のY2O3を合計で10Kg準備し、15Kgの水分ととも
に湿式アトライターミル中で１時間混合してスラ
リーを得た。得られたスラリーに３重量％のポリ
ビニルアルコールを外配で添加混合し、スプレー
ドライアにより造粒して平均粒径60μmの造粒粒
子を得た。得られた造粒粉末を５mm厚のゴム型に
入れて、自動車用バルブを2.0ton／cm2の圧力でラ
バープレス成形して第３図に示すバルブ５を得
た。このバルブ５の表面を、実施例１と同様バフ
ホイール４でバフ研磨した。次に、研磨後の成形
体中のポリビニルアルコールを除去するため、大
気中500℃で５時間仮焼した。仮焼後の成形体を
1800℃、20atmの窒素雰囲気中で１時間焼成し
て、最終形状のバルブを得た。 上述した方法により作製した本発明のバルブ
と、バルブの研磨をまつたく実施しないで焼成し
た比較例のバルブと、バフ研磨の代わりに従来と
同じバイトによる白加工後焼成した従来例のバル
ブと、を準備し、各バルブ表面の最大表面粗さを
求めて平坦性を調べた。結果を第２表に示す。
も、従来例と同様に良好な直線透過率、全光線透
過率及び平坦性を得ることができることがわかつ
た。 実施例 ２ 第３図は本発明の製造方法によりバルブを作製
した例を示す図である。まず、バルブ成形体を得
るため、平均粒径0.5μmの窒化けい素粉末を93重
量％、焼結助剤とし４重量％のAl2O3と３重量％
のY2O3を合計で10Kg準備し、15Kgの水分ととも
に湿式アトライターミル中で１時間混合してスラ
リーを得た。得られたスラリーに３重量％のポリ
ビニルアルコールを外配で添加混合し、スプレー
ドライアにより造粒して平均粒径60μmの造粒粒
子を得た。得られた造粒粉末を５mm厚のゴム型に
入れて、自動車用バルブを2.0ton／cm2の圧力でラ
バープレス成形して第３図に示すバルブ５を得
た。このバルブ５の表面を、実施例１と同様バフ
ホイール４でバフ研磨した。次に、研磨後の成形
体中のポリビニルアルコールを除去するため、大
気中500℃で５時間仮焼した。仮焼後の成形体を
1800℃、20atmの窒素雰囲気中で１時間焼成し
て、最終形状のバルブを得た。 上述した方法により作製した本発明のバルブ
と、バルブの研磨をまつたく実施しないで焼成し
た比較例のバルブと、バフ研磨の代わりに従来と
同じバイトによる白加工後焼成した従来例のバル
ブと、を準備し、各バルブ表面の最大表面粗さを
求めて平坦性を調べた。結果を第２表に示す。
【表】
第２表の結果から、本発明の製造方法において
も、従来例と同様に良好な平坦性を得ることがで
きることがわかつた。 本発明は上述した実施例にのみ限定されるもの
ではなく、幾多の変形、変更が可能である。例え
ば、本発明を円筒研削盤等の汎用機および丸棒ま
たは円筒状の専用加工機に使用すれば、その原料
利用率が大きく向上し、研削に伴ない発生する割
れやクラツク等の防止が可能となり、歩留の向上
も期待できる。また、バフ研磨の方法は乾式加工
にこだわらず、ワークに応じた浸潤材をバフホイ
ール等に滴下させることにより、平滑度のより向
上したものを得ることができる。 （発明の効果） 以上の説明から明らかなように、本発明のセラ
ミツク製品の製造方法によれば、等方加圧により
成形したセラミツク成形体の外周面をならい性の
あるバフ研磨することにより、従来の研削加工と
同等の平坦度を維持しつつ、かつ割れやクラツク
も発生せず、原料利用率を大幅に高めることがで
きる。
も、従来例と同様に良好な平坦性を得ることがで
きることがわかつた。 本発明は上述した実施例にのみ限定されるもの
ではなく、幾多の変形、変更が可能である。例え
ば、本発明を円筒研削盤等の汎用機および丸棒ま
たは円筒状の専用加工機に使用すれば、その原料
利用率が大きく向上し、研削に伴ない発生する割
れやクラツク等の防止が可能となり、歩留の向上
も期待できる。また、バフ研磨の方法は乾式加工
にこだわらず、ワークに応じた浸潤材をバフホイ
ール等に滴下させることにより、平滑度のより向
上したものを得ることができる。 （発明の効果） 以上の説明から明らかなように、本発明のセラ
ミツク製品の製造方法によれば、等方加圧により
成形したセラミツク成形体の外周面をならい性の
あるバフ研磨することにより、従来の研削加工と
同等の平坦度を維持しつつ、かつ割れやクラツク
も発生せず、原料利用率を大幅に高めることがで
きる。
第１図は等方加圧により得た成形体の表面層の
一例の状態を示す概念図、第２図は本発明の製造
方法を芯なし研削盤に応用して円筒形状の製品を
作製した例を示す図、第３図は本発明の製造方法
によりバルブを作製した例を示す図、第４図ａ，
ｂは従来の研削方法の一例を示す部分断面図およ
び側面図である。 １……調整車、２……成形体、３……支持部、
４……バフホイール、５……バルブ。
一例の状態を示す概念図、第２図は本発明の製造
方法を芯なし研削盤に応用して円筒形状の製品を
作製した例を示す図、第３図は本発明の製造方法
によりバルブを作製した例を示す図、第４図ａ，
ｂは従来の研削方法の一例を示す部分断面図およ
び側面図である。 １……調整車、２……成形体、３……支持部、
４……バフホイール、５……バルブ。
Claims (1)
- １ 等方加圧により成形したセラミツク成形体の
仕上げ加工において、成形体の外周面をバフ研磨
して、外周面の高い平滑度を得ることを特徴とす
るセラミツク製品の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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| JP1058026A JPH02238905A (ja) | 1989-03-13 | 1989-03-13 | セラミック製品の製造方法 |
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