JPH0543255Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0543255Y2 JPH0543255Y2 JP10137987U JP10137987U JPH0543255Y2 JP H0543255 Y2 JPH0543255 Y2 JP H0543255Y2 JP 10137987 U JP10137987 U JP 10137987U JP 10137987 U JP10137987 U JP 10137987U JP H0543255 Y2 JPH0543255 Y2 JP H0543255Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cylinder
- liner
- thrust
- cylinder block
- deformation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本考案はエンジンのシリンダブロツク構造に関
し、特にシリンダブロツクに鋳こんだシリンダラ
イナの真円度を確保するための対策に関する。
し、特にシリンダブロツクに鋳こんだシリンダラ
イナの真円度を確保するための対策に関する。
（従来の技術）
従来、エンジンのシリンダブロツク構造とし
て、例えば特開昭59−96457号公報に開示される
ように、シリンダブロツクをアルミニウム合金で
形成してシリンダブロツクの軽量化を図るととも
に、このシリンダブロツクに鋳鉄製のシリンダラ
イナを鋳こんでシリンダの耐磨耗性を確保するよ
うにしたものが知られている。
て、例えば特開昭59−96457号公報に開示される
ように、シリンダブロツクをアルミニウム合金で
形成してシリンダブロツクの軽量化を図るととも
に、このシリンダブロツクに鋳鉄製のシリンダラ
イナを鋳こんでシリンダの耐磨耗性を確保するよ
うにしたものが知られている。
（考案が解決しようとする問題点）
ところで、このようなシリンダブロツク構造に
おいてシリンダライナの肉厚を、単にその全周に
亘つて一様な厚さに形成した場合、第５図ａ〜ｄ
に示すように、シリンダブロツクのアツパデツキ
部に配されるライナ上部ではシリンダ列方向への
シリンダライナの変形量とスラスト−反スラスト
方向へのシリンダライナの変形量とが略等しくな
るのに対し、シリンダブロツクのロアデツキ部に
配されるライナ下部ではスラスト−反スラスト方
向への変形量がシリンダ列方向への変形量よりも
小さくなり、シリンダライナの真円度が損なわれ
るという問題がある。
おいてシリンダライナの肉厚を、単にその全周に
亘つて一様な厚さに形成した場合、第５図ａ〜ｄ
に示すように、シリンダブロツクのアツパデツキ
部に配されるライナ上部ではシリンダ列方向への
シリンダライナの変形量とスラスト−反スラスト
方向へのシリンダライナの変形量とが略等しくな
るのに対し、シリンダブロツクのロアデツキ部に
配されるライナ下部ではスラスト−反スラスト方
向への変形量がシリンダ列方向への変形量よりも
小さくなり、シリンダライナの真円度が損なわれ
るという問題がある。
これは次の理由によると考えられる。すなわ
ち、シリンダ列方向へのシリンダライナの変形
は、この方向に剛性の高いシリンダブロツクによ
つて支配されるので、変形量がライナ上部でもラ
イナ下部でも略同一量になる。一方、スラスト−
反スラスト方向へのシリンダライナの変形は、シ
リンダライナのヤング率がシリンダブロツクより
も大きいので、シリンダブロツクから受ける影響
は少ないものになる。その場合、ライナ上部で
は、シリンダライナがシリンダブロツクよりも高
温である関係上、シリンダライナがシリンダブロ
ツクとの熱膨張率の差にも拘らずシリンダブロツ
クに追従して変形するため、変形量が上記シリン
ダ列方向への変形量に近似したものになる。この
ことによつて、ライナ上部ではシリンダ列方向へ
の変形量とスラスト−反スラスト方向への変形量
とが略等しくなるものと推測される。これに対
し、ライナ下部では、シリンダライナとシリンダ
ブロツクとが略同温度であるため、相対的にシリ
ンダブロツクよりも熱膨張率が小さく、かつヤン
グ率が大きいシリンダライナによつてシリンダブ
ロツクがエンジン内方に引張られる。このことに
よつて、スラスト−反スラスト方向への変形量が
シリンダ列方向への変形量よりも小さくなるもの
と推測される。
ち、シリンダ列方向へのシリンダライナの変形
は、この方向に剛性の高いシリンダブロツクによ
つて支配されるので、変形量がライナ上部でもラ
イナ下部でも略同一量になる。一方、スラスト−
反スラスト方向へのシリンダライナの変形は、シ
リンダライナのヤング率がシリンダブロツクより
も大きいので、シリンダブロツクから受ける影響
は少ないものになる。その場合、ライナ上部で
は、シリンダライナがシリンダブロツクよりも高
温である関係上、シリンダライナがシリンダブロ
ツクとの熱膨張率の差にも拘らずシリンダブロツ
クに追従して変形するため、変形量が上記シリン
ダ列方向への変形量に近似したものになる。この
ことによつて、ライナ上部ではシリンダ列方向へ
の変形量とスラスト−反スラスト方向への変形量
とが略等しくなるものと推測される。これに対
し、ライナ下部では、シリンダライナとシリンダ
ブロツクとが略同温度であるため、相対的にシリ
ンダブロツクよりも熱膨張率が小さく、かつヤン
グ率が大きいシリンダライナによつてシリンダブ
ロツクがエンジン内方に引張られる。このことに
よつて、スラスト−反スラスト方向への変形量が
シリンダ列方向への変形量よりも小さくなるもの
と推測される。
本考案はかかる点に鑑みてなされたものであ
り、その目的とするところは、シリンダライナの
ライナ下部におけるスラスト−反スラスト方向の
剛性を相対的に低くしてシリンダブロツクがシリ
ンダライナによつてエンジン内方に引張られる力
を緩和し、シリンダライナの真円度を確保するこ
とにある。
り、その目的とするところは、シリンダライナの
ライナ下部におけるスラスト−反スラスト方向の
剛性を相対的に低くしてシリンダブロツクがシリ
ンダライナによつてエンジン内方に引張られる力
を緩和し、シリンダライナの真円度を確保するこ
とにある。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するため、本考案の解決手段
は、シリンダブロツクに、該シリンダブロツクよ
りも熱膨張率が小さく、かつヤング率が大きいシ
リンダライナを鋳こんでなるエンジンのシリンダ
ブロツク構造を前提とする。これに対し、上記シ
リンダライナを、シリンダブロツクのアツパデツ
キ部に配されるライナ上部ではシリンダ列方向の
肉厚とスラスト−反スラスト方向の肉厚とを略等
しく形成するとともに、シリンダブロツクのロア
デツキ部に配されるライナ下部ではスラスト−反
スラスト方向の肉厚をシリンダ列方向の肉厚より
も薄く形成する構成としたものである。
は、シリンダブロツクに、該シリンダブロツクよ
りも熱膨張率が小さく、かつヤング率が大きいシ
リンダライナを鋳こんでなるエンジンのシリンダ
ブロツク構造を前提とする。これに対し、上記シ
リンダライナを、シリンダブロツクのアツパデツ
キ部に配されるライナ上部ではシリンダ列方向の
肉厚とスラスト−反スラスト方向の肉厚とを略等
しく形成するとともに、シリンダブロツクのロア
デツキ部に配されるライナ下部ではスラスト−反
スラスト方向の肉厚をシリンダ列方向の肉厚より
も薄く形成する構成としたものである。
（作用）
上記の構成により、本考案では、ライナ下部で
はスラスト−反スラスト方向の肉厚がシリンダ列
方向の肉厚よりも薄く形成されているので、熱膨
張率およびヤング率の差によりシリンダライナが
シリンダブロツクをエンジン内方に引張る力が緩
和されてシリンダライナのスラスト−反スラスト
方向への変形量が増大し、シリンダ列方向への変
形量に可及的に近づき、シリンダライナの真円度
が確保される。
はスラスト−反スラスト方向の肉厚がシリンダ列
方向の肉厚よりも薄く形成されているので、熱膨
張率およびヤング率の差によりシリンダライナが
シリンダブロツクをエンジン内方に引張る力が緩
和されてシリンダライナのスラスト−反スラスト
方向への変形量が増大し、シリンダ列方向への変
形量に可及的に近づき、シリンダライナの真円度
が確保される。
（実施例）
以下、本考案の実施例を図面に基づいて説明す
る。
る。
第１図〜第４図は本考案の実施例に係るシリン
ダブロツク構造を備えた直列４気筒エンジンを示
す。第１図において１はシリンダブロツクであつ
て、該シリンダブロツク１には、その長手方向に
４本のシリンダライナ２が鋳込まれており、この
各シリンダライナ２の内壁によつてシリンダ３が
形成されている。
ダブロツク構造を備えた直列４気筒エンジンを示
す。第１図において１はシリンダブロツクであつ
て、該シリンダブロツク１には、その長手方向に
４本のシリンダライナ２が鋳込まれており、この
各シリンダライナ２の内壁によつてシリンダ３が
形成されている。
上記シリンダブロツク１はアルミニウム合金で
形成されている一方、シリンダライナ２は鋳鉄で
形成されており、シリンダライナ２の方がシリン
ダブロツク１よりも熱膨張率が小さく、かつヤン
グ率が大きいという関係にある。
形成されている一方、シリンダライナ２は鋳鉄で
形成されており、シリンダライナ２の方がシリン
ダブロツク１よりも熱膨張率が小さく、かつヤン
グ率が大きいという関係にある。
上記シリンダライナ２は、次のような形状に形
成されている。すなわち、第２図〜第４図に示す
ように、シリンダブロツク１のアツパデツキ部１
ａに配されるライナ上部２ａでは、シリンダ列方
向Ｘの肉厚t1とスラスト−反スラスト方向Ｙの肉
厚t2とが等しく形成されている。一方、シリンダ
ブロツク１のロアデツキ部１ｂに配されるライナ
下部２ｂではスラスト−反スラスト方向Ｙの肉厚
t3がシリンダ列方向Ｘの肉厚t4よりも薄く形成さ
れている。
成されている。すなわち、第２図〜第４図に示す
ように、シリンダブロツク１のアツパデツキ部１
ａに配されるライナ上部２ａでは、シリンダ列方
向Ｘの肉厚t1とスラスト−反スラスト方向Ｙの肉
厚t2とが等しく形成されている。一方、シリンダ
ブロツク１のロアデツキ部１ｂに配されるライナ
下部２ｂではスラスト−反スラスト方向Ｙの肉厚
t3がシリンダ列方向Ｘの肉厚t4よりも薄く形成さ
れている。
次に、上記実施例の作用について説明するに、
シリンダ列方向Ｘへのシリンダライナ２の変形
は、この方向に剛性の高いシリンダブロツク１に
よつて支配されるので、シリンダライナ２の肉厚
t1，t2の影響は少なく、シリンダライナ２の変形
量がライナ上部２ａでもライナ下部２ｂでも略同
一量になる。
シリンダ列方向Ｘへのシリンダライナ２の変形
は、この方向に剛性の高いシリンダブロツク１に
よつて支配されるので、シリンダライナ２の肉厚
t1，t2の影響は少なく、シリンダライナ２の変形
量がライナ上部２ａでもライナ下部２ｂでも略同
一量になる。
一方、スラスト−反スラスト方向Ｙへのシリン
ダライナ２の変形は、シリンダライナ２のヤング
率がシリンダブロツク１よりも大きいので、シリ
ンダブロツクから受ける影響は少ない。その場
合、ライナ上部２ａでは、シリンダライナ２がシ
リンダブロツク１よりも高温である関係上、シリ
ンダライナ２がシリンダブロツク１との熱膨張率
の差にも拘らずシリンダブロツク１に追従して変
形するため、変形量が上記シリンダ列方向Ｘへの
変形量に近似したものになる。このことにより、
ライナ上部２ａではシリンダ列方向Ｘへの変形量
とスラスト−反スラスト方向Ｙへの変形量とが略
等しくなる。
ダライナ２の変形は、シリンダライナ２のヤング
率がシリンダブロツク１よりも大きいので、シリ
ンダブロツクから受ける影響は少ない。その場
合、ライナ上部２ａでは、シリンダライナ２がシ
リンダブロツク１よりも高温である関係上、シリ
ンダライナ２がシリンダブロツク１との熱膨張率
の差にも拘らずシリンダブロツク１に追従して変
形するため、変形量が上記シリンダ列方向Ｘへの
変形量に近似したものになる。このことにより、
ライナ上部２ａではシリンダ列方向Ｘへの変形量
とスラスト−反スラスト方向Ｙへの変形量とが略
等しくなる。
これに対し、ライナ下部２ｂにおけるスラスト
−反スラスト方向Ｙへのシリンダライナ２の変形
は、シリンダライナ２とシリンダブロツク１とが
略同温度であるため、相対的にシリンダブロツク
１よりも熱膨張率が小さく、かつヤング率が大き
いシリンダライナ２によつてシリンダブロツク１
がエンジン内方に引張られる。しかし、スラスト
−反スラスト方向Ｙの肉厚t3がシリンダ列方向Ｘ
の肉厚t4よりも薄く形成されているので、この引
張り力が緩和されてシリンダライナ２のスラスト
−反スラスト方向Ｙへの変形量が増大し、シリン
ダ列方向Ｘへの変形量に可及的に近づき、シリン
ダライナ２の真円度が確保される。
−反スラスト方向Ｙへのシリンダライナ２の変形
は、シリンダライナ２とシリンダブロツク１とが
略同温度であるため、相対的にシリンダブロツク
１よりも熱膨張率が小さく、かつヤング率が大き
いシリンダライナ２によつてシリンダブロツク１
がエンジン内方に引張られる。しかし、スラスト
−反スラスト方向Ｙの肉厚t3がシリンダ列方向Ｘ
の肉厚t4よりも薄く形成されているので、この引
張り力が緩和されてシリンダライナ２のスラスト
−反スラスト方向Ｙへの変形量が増大し、シリン
ダ列方向Ｘへの変形量に可及的に近づき、シリン
ダライナ２の真円度が確保される。
したがつて、上記実施例においては、ライナ下
部２ａにおけるスラスト−反スラスト方向Ｙの肉
厚t3をシリンダ列方向Ｘの肉厚t4よりも薄く形成
したので、シリンダライナ２がシリンダブロツク
１をエンジン内方に引張る力が緩和されて、シリ
ンダライナ２の真円度を確保することができる。
部２ａにおけるスラスト−反スラスト方向Ｙの肉
厚t3をシリンダ列方向Ｘの肉厚t4よりも薄く形成
したので、シリンダライナ２がシリンダブロツク
１をエンジン内方に引張る力が緩和されて、シリ
ンダライナ２の真円度を確保することができる。
（考案の効果）
以上説明したように、本考案のエンジンのシリ
ンダブロツク構造によれば、シリンダライナを、
ライナ上部ではシリンダ列方向の肉厚とスラスト
−反スラスト方向の肉厚とを略等しく形成すると
ともに、ライナ下部ではスラスト−反スラスト方
向の肉厚をシリンダ列方向の肉厚よりも薄く形成
したので、ライナ下部において熱膨張率およびヤ
ング率の差によりシリンダライナがシリンダブロ
ツクをエンジン内方に引張る力が緩和されてシリ
ンダライナのスラスト−反スラスト方向への変形
量がシリンダ列方向への変形量に可及的にに近づ
き、シリンダライナの真円度を確保することがで
きるものである。
ンダブロツク構造によれば、シリンダライナを、
ライナ上部ではシリンダ列方向の肉厚とスラスト
−反スラスト方向の肉厚とを略等しく形成すると
ともに、ライナ下部ではスラスト−反スラスト方
向の肉厚をシリンダ列方向の肉厚よりも薄く形成
したので、ライナ下部において熱膨張率およびヤ
ング率の差によりシリンダライナがシリンダブロ
ツクをエンジン内方に引張る力が緩和されてシリ
ンダライナのスラスト−反スラスト方向への変形
量がシリンダ列方向への変形量に可及的にに近づ
き、シリンダライナの真円度を確保することがで
きるものである。
第１図〜第４図は本考案の実施例を例示し、第
１図はシリンダブロツクの横断面図、第２図は第
１図における−線断面図、第３図は第１図に
おける−線断面図、第４図はシリンダライナ
の底面図である。第５図ａ〜ｄは従来のシリンダ
ブロツク構造におけるシリンダの真円度を示す説
明図である。 １……シリンダブロツク、１ａ……アツパデツ
キ部、１ｂ……ロアデツキ部、２……シリンダラ
イナ、２ａ……ライナ上部、２ｂ……ライナ下
部。
１図はシリンダブロツクの横断面図、第２図は第
１図における−線断面図、第３図は第１図に
おける−線断面図、第４図はシリンダライナ
の底面図である。第５図ａ〜ｄは従来のシリンダ
ブロツク構造におけるシリンダの真円度を示す説
明図である。 １……シリンダブロツク、１ａ……アツパデツ
キ部、１ｂ……ロアデツキ部、２……シリンダラ
イナ、２ａ……ライナ上部、２ｂ……ライナ下
部。
Claims (1)
- シリンダブロツクに、該シリンダブロツクより
も熱膨張率が小さく、かつヤング率が大きいシリ
ンダライナを鋳込んでなるエンジンのシリンダブ
ロツク構造において、上記シリンダライナは、シ
リンダブロツクのアツパデツキ部に配されるライ
ナ上部ではシリンダ列方向の肉厚とスラスト−反
スラスト方向の肉厚とが略等しく形成されている
とともに、シリンダブロツクのロアデツキ部に配
されるライナ下部ではスラスト−反スラスト方向
の肉厚がシリンダ列方向の肉厚よりも薄く形成さ
れていることを特徴とするエンジンのシリンダブ
ロツク構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10137987U JPH0543255Y2 (ja) | 1987-07-01 | 1987-07-01 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10137987U JPH0543255Y2 (ja) | 1987-07-01 | 1987-07-01 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS646344U JPS646344U (ja) | 1989-01-13 |
| JPH0543255Y2 true JPH0543255Y2 (ja) | 1993-10-29 |
Family
ID=31330315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10137987U Expired - Lifetime JPH0543255Y2 (ja) | 1987-07-01 | 1987-07-01 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0543255Y2 (ja) |
-
1987
- 1987-07-01 JP JP10137987U patent/JPH0543255Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS646344U (ja) | 1989-01-13 |
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