JPH05323184A

JPH05323184A - 撮影レンズ

Info

Publication number: JPH05323184A
Application number: JP4195834A
Authority: JP
Inventors: Tsutomu Uzawa; 勉鵜澤; Takanori Yamanashi; 隆則山梨
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1992-03-26
Filing date: 1992-07-01
Publication date: 1993-12-07
Anticipated expiration: 2016-11-19
Also published as: JP3231404B2

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明の目的は、焦点距離がフィルムの対
角線長近くで、明るく、全画面にわたって収差が良好に
補正された一眼レフ用標準レンズを提供することにあ
る。又他の目的は近距離物点にフォーカスした時にも良
好な性能を維持できるフォーカス手段を有することにあ
る。【構成】本発明のレンズ系は、正の第１群と絞りと
第２群と正の第３群からなり、第２群の最も物体側に両
凸レンズと正レンズを含む接合レンズ成分を配置してい
る。又正の第１群と絞りと第２群と正の第３群からなり
近距離物点にフォーカシングする時、第１群と絞りと第
２群を物体側へ又第３群と第２群との間隔が増大するよ
うに物体側へ移動させるようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、カメラ用レンズ特に一
眼レフカメラ用として好適な撮影レンズに関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】近年、一眼レフカメラ用のレンズとして
ズームレンズが一般的になり、フィルムの対角長程度の
焦点距離をもつ単焦点レンズに代わって広角から望遠ま
でを含むズームレンズが広く用いられるようになってい
る。

【０００３】しかし、ズームレンズは、小型化、高変倍
化に関する改良は進んでいるが、光学性能に関しては軽
視されていた。

【０００４】このような状況から、単焦点レンズについ
ては、画面全体にわたって光学性能が良好で、しかも近
距離撮影においても性能の劣化が少ないことが要求され
る。

【０００５】フィルムの対角長程度の焦点距離を持つ標
準レンズとして特開昭５１−１４８４２１号公報に記載
されたレンズ系のように、ガウスタイプのレンズ系が広
く用いられている。ガウスタイプのレンズ系は、大口径
化に適しているが、サジタルコマフレアーの補正がむず
かしく、また近距離撮影では外向性コマが発生しコント
ラストが劣化する。

【０００６】又近距離撮影においても収差が補正され良
好な光学性能を有するレンズ系として特開昭５９−１５
２４１４号公報、特開平２−２８５３１３号公報、特開
平１−２１４８１２号公報に記載されているマクロレン
ズが知られている。これらのマクロレンズは、ガウスタ
イプのレンズ系が多く、かつ複数のレンズ群からなり合
焦の際に各レンズ群を独立して動かすフローティングを
採用している。そしてフローティングにより、撮影倍率
が−1/2 倍乃至−１倍程度の範囲で性能を維持してい
る。

【０００７】しかしこれらのマクロレンズは、極近距離
までの光学性能を良好にすることを目的とするもので、
Ｆナンバー２．８程度で又半画角ωは２０°〜２３°程
度とやや狭い。

【０００８】更にドイツ特許出願公開４００５３００Ａ
１号にて示されているレンズ系は、半画角が３２°と広
く、Ｆナンバーが１．４と明るいがバックフォーカスが
短く一眼レフカメラ用として使用することが出来ない。
又特開平１−１４５６１７号公報に記載されているレン
ズ系は、複写用レンズ系であり、有限距離の撮影に限ら
れ又Ｆナンバーも７〜８と暗い。

【０００９】標準レンズは、通常撮影倍率が０〜−1/5
倍程度の範囲で用いられるのがほとんどであり、撮影倍
率がこの範囲であって良好な性能を持つハイスペックな
単焦点レンズが望まれている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、焦点距離が
フィルムの対角長に近い値でＦナンバーが２．０程度と
明るく全画面にわたって良好な性能を持つ一眼レフカメ
ラ用の標準レンズを提供するものである。

【００１１】更に本発明は、撮影倍率が０〜 -1/5 倍程
度の範囲で良好な性能を維持するようにしたフローティ
ング機構を備えた一眼レフカメラ用の標準レンズを提供
するものである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明の撮影レンズは、
物体側より順に、正の屈折力の第１群と、絞りと、正の
屈折力の第２群と、正の屈折力の第３群とよりなり、前
記第１群は負レンズを最も物体側に又像側に凹面を向け
た負レンズを最も像側に配置したものであり、第２群
は、両凹レンズと正レンズとを接合した接合レンズを含
む２枚接合乃至３枚接合の接合レンズ成分を最も物体側
に配置したものであり、第３群は像側に凹面を向けた負
レンズを最も像側に配置したものであり、次の条件
（１）乃至（３）を満足するレンズ系である。（１） −２＜(r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＜０（２） −３＜(r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＜０（３） −１．６＜f₁₍₁₎/ｆ＜−０．６ｆは全系の焦点距離、f₁₍₁₎ は第１群の最も物体側に配
置された負レンズの焦点距離、r_a，r_bは第１群の最も物
体側に配置された負レンズの物体側の面および像側の面
の曲率半径、r_c，r_dは第３群の最も像側に配置された負
レンズの物体側の面および像側の面の曲率半径である。
本発明のレンズ系は、ガウスタイプのレンズの物体側と
像側に負レンズを配置した構成にし、この負レンズの屈
折力と形状とを適切に定めることによって、画面全域に
わたって良好な性能にしたものである。

【００１３】つまり、ガウスタイプのレンズ系の前後に
負レンズを配置することにより入射瞳と出射瞳とを近く
することが出来る。それによってレンズを通過する軸外
光線高が低くなり広角化および周辺光量の確保を可能に
した。

【００１４】更に、前記のような構成にすることによっ
て球面収差とペッツバール和、更にサジタルコマフレア
ーの補正が可能になり、大口径でかつ画面全域にわたっ
て良好な画像を得ることが出来る。

【００１５】ガウスタイプのレンズ系は、絞り前後の負
レンズにより球面収差およびペッツバール和の補正を行
なっているが、そのために絞り前後の負レンズの屈折力
を強くする必要がある。このように絞り前後の負レンズ
の屈折力を強くすると、凹面の曲率半径が小さくなり、
サジタル方向のコマフレアーが発生する。

【００１６】本発明のレンズ系は、新たに加えた２枚の
負レンズによって、球面収差とペッツバール和の補正を
分担するようにした。これによって絞り前後の負レンズ
の凹面の曲率半径を大にすることが出来、したがってサ
ジタルコマフレアーの補正が可能になった。

【００１７】又、本発明は、絞りをはさんでほぼ対称な
レンズ配列となり、コマ収差、歪曲収差、倍率の色収差
の補正にとっても有利になる。

【００１８】更に軸上色収差および色コマ収差の補正の
ためには、特に絞りの直後に配置した両凹レンズと正の
レンズ成分とを接合した接合レンズが有効であり、接合
面を物体側へ凸面を向けることが色収差の補正にとって
好ましい。そのために第２群は、絞り直後に即ち、第２
群中の最も物体側に両凹レンズと正レンズを接合した成
分を配置するようにしたものである。この接合レンズ成
分は、最も物体側に両凹レンズが配置されていることが
基本であって、その像側に１枚又は２枚のレンズを接合
した２枚接合レンズ又は３枚接合レンズのいずれでもよ
い。

【００１９】以上述べたような理由から、本発明の撮影
レンズは、前記のようなレンズ構成とした。

【００２０】次に前記の各条件の意味について説明す
る。条件（１）乃至条件（３）のうち条件（１），
（２）は、絞りより前と絞り以降とにおける収差補正の
バランスを良好に保つために設けたもので、最も絞りか
ら離れた両負レンズ、つまり第１群の最も物体側に配置
した負レンズと第３群の最も像側に配置した負レンズと
の形状を定めたものである。

【００２１】本発明のレンズ系は、絞りをはさんでほぼ
対称なレンズ配列にしてある。しかし無限遠の物体およ
び近距離の物体の撮影に使用するためには、レンズ形状
まで全くの対称な配列にすることは好ましくない。

【００２２】本発明では、上記の両負レンズの形状を夫
々条件（１），（２）を満足する範囲にすることによっ
て収差補正におけるバランズが良好になるようにした。

【００２３】条件（１），（２）の上限を越えるとコマ
収差、歪曲収差が補正不足になり、又条件（１），
（２）の下限を越えると逆に上記各収差が補正過剰とな
る。

【００２４】条件（３）は、ペッツバール和の補正に関
係するもので、最も物体側の負レンズに充分な屈折力を
持たせることによりこの負レンズより像側の正レンズに
おける軸上光線高を高くすることが出来、ペッツバール
和を小さくすることが可能になる。この条件（３）の下
限を越えるとペッツバール和が補正不足になり、逆に上
限を越えるとペッツバール和の補正にとっては有利であ
るが、歪曲収差が補正不足になり好ましくない。

【００２５】尚条件（１）乃至条件（３）をまとめて示
してあるが、前述の通り条件（１），（２）はコマ収
差、歪曲収差を中心に補正するものであり、又条件
（３）はペッツバール和を中心に補正するためのもので
ある。そして条件（１），（２）を満足すれば、条件
（３）を満足するしないに関係なく上記の補正効果は得
られる。同様に条件（３）を満足すれば、条件（１）や
条件（２）とは関係なく一定の補正効果が得られる。

【００２６】前記構成のレンズ系において次の条件
（４），（５），（６）を満足することが収差補正上好
ましい。（４）０．３＜R_2C/ｆ＜１．２（５）８＜ν_2P−ν_2N＜４０（６）０．４＜(R_1R+|R_2F|)/２ｆ＜２， R_2F ＜０ただしR_1R は第１群の最も像側の負レンズの像側の面の
曲率半径、R_2F は第２群の最も物体側の負レンズの物体
側の面の曲率半径、R_2C は第２群の接合レンズの物体側
に凸の接合面の曲率半径、ν_2N，ν_2Pは夫々第２群の接
合レンズの両凹レンズおよび正レンズのアッベ数であ
る。

【００２７】条件（４），（５）は、第２群の接合レン
ズに関するもので色収差の補正にとって好ましい条件で
ある。これら条件において、条件（４）の上限あるいは
条件（５）の下限を越えると軸上色収差および色コマ収
差が補正不足になりやすく、条件（４）の下限あるいは
条件（５）の上限を越えると上記両収差が補正過剰にな
りやすい。

【００２８】条件（６）は、絞りを挟んで向かい合う凹
面の曲率半径を規定したもので、この条件の範囲内であ
れば球面収差、サジタルコマフレアーの補正にとって有
利である。条件（６）の下限を越えるとサジタルコマフ
レアーの補正にとって不利になり、上限を越えると球面
収差の補正にとって不利になりいずれもレンズ系の大口
径比化にとって不利になる。

【００２９】前述のように本発明の一つの目的は、無限
遠物体の撮影および近距離物体の撮影のいずれにおいて
も良好な光学性能が得られるようにしたフローティング
機構を備えたレンズ系を提供することにある。

【００３０】この目的を達成するために本発明のレンズ
系は、次のような構成とした。即ち物体側から順に、正
の屈折力の第１群と、絞りと、正の屈折力の第２群と、
正の屈折力の第３群とよりなり、前記第３群は最も像側
に凹面を向けた負レンズを配置したもので、第１群と絞
りと第２群とを一体で物体側へ繰り出すと共に第３群を
第２群との間隔が増大するように物体側へ繰り出して近
距離物体に合焦するもので、次の条件（７），（８）を
満足する撮影レンズである。（７）１．２＜f₁₂/ｆ＜３（８）１．２＜f₃/ ｆ＜３ただしｆは全系の焦点距離、f₁₂ は第１群と第２群の合
成焦点距離、f₃は第３群の焦点距離である。

【００３１】近距離撮影時に最も問題になるのは、外向
性のコマ収差が大きく発生することである。この収差を
補正するためにその補正に有効な間隔が変化するフロー
ティングを行なうことがなされている。この場合上記補
正に有効な変化させる間隔が多いほど有利であるが、鏡
枠構成が複雑になり、−1/5 倍程度の撮影倍率までであ
れば、フローティングにより変化する間隔は一か所でよ
い。

【００３２】本発明では、前述のように第１群と絞りと
第２群とを一つの可動群（前群と呼ぶ）とし又第３群を
もう一つの可動群（後群と呼ぶ）し、前群と後群との間
隔が拡大するように物体側へ繰り出すことにより近距離
物体へ合焦するようにした。

【００３３】ここで、前群と後群のパワー配置は、両群
とも正の屈折力を持ち、全系の屈折力を分担するように
することが好ましい。このように両群にて正の屈折力を
分担すれば、各群の屈折力を小さく出来、収差補正上有
利である。

【００３４】もし、前群の屈折力を正、後群の屈折力を
負とすると、繰出量を小にするためには有利であるの
で、撮影倍率が−１倍程度の極近接撮影を行なうマクロ
レンズには適しているが、バックフォーカスを確保する
には不利であって焦点距離を小さくすることつまり画角
を広くすることが難しい。

【００３５】又、近距離撮影時には、外向性のコマ収差
ばかりでなく球面収差や歪曲収差が補正不足になる。こ
の球面収差や歪曲収差を補正するために第３群が正の屈
折力を持つようにしかつ最も像側に凹面を向けた負レン
ズを配置した。

【００３６】次に、前記の条件（７），（８）の意味を
説明する。条件（７），（８）は、夫々前群と後群の屈
折力を定めたもので、条件（７）の上限あるいは条件
（８）の下限を越えると近距離合焦時に球面収差と歪曲
収差の補正が困難になり、逆に条件（７）の下限あるい
は条件（８）の上限を越えるとバックフォーカスの確保
が困難になり、又近距離合焦時におけるフローティング
間隔が大きくなり、その結果後群を通る軸外光線高が高
くなって周辺光量の確保が困難になるので好ましくな
い。

【００３７】以上の条件のほかに次の条件（２）を満足
すれば一層好ましい。（２） −３＜(r_d+r_C)/(r_d-r_C) ＜０ただしｒ_C ，ｒ_d は夫々第３群の最も像側に配置された
負レンズの物体側の面および像側の面の曲率半径であ
る。

【００３８】この条件は、第３群の最も像側に配置した
負レンズの形状に関するもので、近距離撮影時の歪曲収
差を補正するためのものである。この条件（９）の上限
あるいは下限を越えると、いずれも合焦時の歪曲収差の
変動が大きくなるので、撮影倍率が高くなる場合は不利
である。

【００３９】

【実施例】次に本発明の撮影レンズの各実施例を示す。実施例１ f=1 ，Ｆ／2.0 ，２ω＝51.6°，ｆ_B ＝0.835 ｒ₁ ＝-1.4363 ｄ₁ ＝0.0330 ｎ₁ ＝1.60342 ν₁ ＝38.01 ｒ₂ ＝0.8052 ｄ₂ ＝0.0858 ｒ₃ ＝0.8978 ｄ₃ ＝0.1081 ｎ₂ ＝1.83481 ν₂ ＝42.72 ｒ₄ ＝-1.6004 ｄ₄ ＝0.0029 ｒ₅ ＝0.7367 ｄ₅ ＝0.1148 ｎ₃ ＝1.83400 ν₃ ＝37.16 ｒ₆ ＝5.3117 ｄ₆ ＝0.0208 ｒ₇ ＝-5.4856 ｄ₇ ＝0.0311 ｎ₄ ＝1.58144 ν₄ ＝40.75 ｒ₈ ＝0.6330 ｄ₈ ＝0.0744 ｒ₉ ＝∞（絞り）ｄ₉ ＝0.1524 ｒ₁₀＝-0.5215 ｄ₁₀＝0.0311 ｎ₅ ＝1.75520 ν₅ ＝27.51 ｒ₁₁＝0.5894 ｄ₁₁＝0.1100 ｎ₆ ＝1.66524 ν₆ ＝55.12 ｒ₁₂＝-2.6568 （非球面）ｄ₁₂＝0.0056 ｒ₁₃＝3.0018 ｄ₁₃＝0.0796 ｎ₇ ＝1.83481 ν₇ ＝42.72 ｒ₁₄＝-0.9138 ｄ₁₄＝0.0097 ｒ₁₅＝-13.7003 ｄ₁₅＝0.0760 ｎ₈ ＝1.83400 ν₈ ＝37.16 ｒ₁₆＝-0.8037 ｄ₁₆＝0.0029 ｒ₁₇＝3.3817 ｄ₁₇＝0.0330 ｎ₉ ＝1.56732 ν₉ ＝42.83 ｒ₁₈＝0.8881 非球面係数Ｐ＝1.0000，Ｅ＝0.15037 ×10 ，Ｆ＝-0.22036×10 ，Ｇ＝0.42687 ×10² Ｈ＝-0.31076×10³ Ｄ₂₃＝0.031 (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₂+r₁)/(r₂-r₁) ＝-0.282 ， (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₁₈+r₁₇)/(r₁₈-r₁₇) ＝-1.71 ，ｆ₁₍₁₎/ ｆ＝-0.850 ，Ｒ_2C/ ｆ＝ｒ₁₁/ ｆ＝0.589 ，ν_2P−ν_2N＝ν₆ −ν₅ ＝27.6 ，ｆ₁₂/ ｆ＝1.86 ，ｆ₃ / ｆ＝1.91 ， (R_1R＋|R_2F|)/ ２ｆ＝(r₈ ＋|r₁₀|)/ ２ｆ＝0.577

【００４０】実施例２ f=1 ，Ｆ／2.0 ，２ω＝50.0°，ｆ_B ＝0.836 ｒ₁ ＝-1.5245 ｄ₁ ＝0.0330 ｎ₁ ＝1.51454 ν₁ ＝54.69 ｒ₂ ＝0.7207 ｄ₂ ＝0.1214 ｒ₃ ＝0.8777 ｄ₃ ＝0.1081 ｎ₂ ＝1.78590 ν₂ ＝44.18 ｒ₄ ＝-1.5212 ｄ₄ ＝0.0029 ｒ₅ ＝0.6296 ｄ₅ ＝0.1222 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝4.1050 ｄ₆ ＝0.0220 ｒ₇ ＝-4.5849 ｄ₇ ＝0.0311 ｎ₄ ＝1.64769 ν₄ ＝33.80 ｒ₈ ＝0.5544 ｄ₈ ＝0.0787 ｒ₉ ＝∞（絞り）ｄ₉ ＝0.0958 ｒ₁₀＝-0.5759 ｄ₁₀＝0.0311 ｎ₅ ＝1.75520 ν₅ ＝27.51 ｒ₁₁＝0.5396 ｄ₁₁＝0.1051 ｎ₆ ＝1.66524 ν₆ ＝55.12 ｒ₁₂＝-2.7571 （非球面）ｄ₁₂＝0.0056 ｒ₁₃＝3.0687 ｄ₁₃＝0.0816 ｎ₇ ＝1.78472 ν₇ ＝25.68 ｒ₁₄＝-0.8368 ｄ₁₄＝0.0097 ｒ₁₅＝5.1735 ｄ₁₅＝0.0835 ｎ₈ ＝1.77250 ν₈ ＝49.66 ｒ₁₆＝-0.7844 ｄ₁₆＝0.0029 ｒ₁₇＝9.4695 ｄ₁₇＝0.0330 ｎ₉ ＝1.67270 ν₉ ＝32.10 ｒ₁₈＝0.8782 非球面係数Ｐ＝1.0000，Ｅ＝0.16832 ×10 ，Ｆ＝-0.14716×10 ，Ｇ＝0.30461 ×10² Ｈ＝-0.25785×10³ Ｄ₂₃＝0.026 (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₂+r₁)/(r₂-r₁) ＝-0.358 ， (r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＝(r₁₈+r₁₇)/(r₁₈-r₁₇) ＝-1.20 ，ｆ₁₍₁₎/ ｆ＝-0.946，Ｒ_2C/ ｆ＝ｒ₁₁/ ｆ＝0.540 ，ν_2P−ν_2N＝ν₆ −ν₅ ＝27.6 ，ｆ₁₂/ ｆ＝1.71 ，ｆ₃ / ｆ =2.19 ， (R_1R+|R_2F|)/２ｆ＝(r₈+|r₁₀|)/ ２ｆ＝0.565

【００４１】実施例３ f=1 ，Ｆ／2.06 ，２ω＝51.8°，ｆ_B ＝0.83 ｒ₁ ＝-1.6622 ｄ₁ ＝0.0330 ｎ₁ ＝1.54072 ν₁ ＝47.20 ｒ₂ ＝0.6503 ｄ₂ ＝0.0858 ｒ₃ ＝0.7019 ｄ₃ ＝0.1345 ｎ₂ ＝1.79952 ν₂ ＝42.24 ｒ₄ ＝-1.9054 ｄ₄ ＝0.0029 ｒ₅ ＝0.6818 ｄ₅ ＝0.0980 ｎ₃ ＝1.83400 ν₃ ＝37.16 ｒ₆ ＝1.4453 ｄ₆ ＝0.0240 ｒ₇ ＝5.5065 ｄ₇ ＝0.0311 ｎ₄ ＝1.60342 ν₄ ＝38.01 ｒ₈ ＝0.6051 ｄ₈ ＝0.0793 ｒ₉ ＝∞（絞り）ｄ₉ ＝0.0724 ｒ₁₀＝-0.5510 ｄ₁₀＝0.0301 ｎ₅ ＝1.75520 ν₅ ＝27.51 ｒ₁₁＝0.4653 ｄ₁₁＝0.0899 ｎ₆ ＝1.66524 ν₆ ＝55.12 ｒ₁₂＝-2.3890 （非球面）ｄ₁₂＝0.0056 ｒ₁₃＝1.5790 ｄ₁₃＝0.1098 ｎ₇ ＝1.80400 ν₇ ＝46.57 ｒ₁₄＝-1.2056 ｄ₁₄＝0.0255 ｒ₁₅＝-8.9143 ｄ₁₅＝0.0651 ｎ₈ ＝1.83400 ν₈ ＝37.16 ｒ₁₆＝-0.7196 ｄ₁₆＝0.0029 ｒ₁₇＝2.4047 ｄ₁₇＝0.0621 ｎ₉ ＝1.49831 ν₉ ＝65.03 ｒ₁₈＝0.6449 非球面係数Ｐ＝1.0000，Ｅ＝0.19658 ×10 ，Ｆ＝0.87501 ×10 ，Ｇ＝-0.10099×10³ Ｈ＝0.63155 ×10³ Ｄ₂₃＝0.028 (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₂+r₁)/(r₂-r₁) ＝-0.438 ， (r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＝(r₁₈+r₁₇)/(r₁₈-r₁₇) ＝-1.73 ，ｆ₁₍₁₎/ ｆ＝-0.860，Ｒ_2C/ ｆ＝ｒ₁₁/ ｆ＝0.465 ，ν_2P−ν_2N＝ν₆ −ν₅ ＝27.6 ，ｆ₁₂/ ｆ＝2.02 ，ｆ₃ / ｆ＝1.84 ，（R_1R+|R_2F|)/ ２ｆ＝(r₈+|r₁₀|)/ ２ｆ＝0.578

【００４２】実施例４ f=1 ，Ｆ／2.05 ，２ω＝51.8°，ｆ_B ＝0.77 ｒ₁ ＝-1.5710 ｄ₁ ＝0.0321 ｎ₁ ＝1.54814 ν₁ ＝45.78 ｒ₂ ＝0.5855 ｄ₂ ＝0.0286 ｒ₃ ＝0.6275 ｄ₃ ＝0.1246 ｎ₂ ＝1.78590 ν₂ ＝44.18 ｒ₄ ＝-1.7335 ｄ₄ ＝0.0049 ｒ₅ ＝0.5143 ｄ₅ ＝0.0833 ｎ₃ ＝1.78590 ν₃ ＝44.18 ｒ₆ ＝0.7883 ｄ₆ ＝0.0283 ｒ₇ ＝2.1444 ｄ₇ ＝0.0350 ｎ₄ ＝1.66446 ν₄ ＝35.81 ｒ₈ ＝0.4575 ｄ₈ ＝0.0965 ｒ₉ ＝∞（絞り）ｄ₉ ＝0.0469 ｒ₁₀＝-1.7938 （非球面）ｄ₁₀＝0.0301 ｎ₅ ＝1.68893 ν₅ ＝31.08 ｒ₁₁＝0.4762 ｄ₁₁＝0.0822 ｎ₆ ＝1.78590 ν₆ ＝44.18 ｒ₁₂＝2.3183 ｄ₁₂＝0.0636 ｒ₁₃＝-1.9971 （非球面）ｄ₁₃＝0.0787 ｎ₇ ＝1.71300 ν₇ ＝53.84 ｒ₁₄＝-0.5697 ｄ₁₄＝0.0029 ｒ₁₅＝1.1813 ｄ₁₅＝0.1028 ｎ₈ ＝1.79952 ν₈ ＝42.24 ｒ₁₆＝-0.9785 ｄ₁₆＝0.0051 ｒ₁₇＝3.2217 ｄ₁₇＝0.0544 ｎ₉ ＝1.67270 ν₉ ＝32.10 ｒ₁₈＝0.5174 非球面係数（第１０面）Ｐ＝1.0000，Ｅ＝-0.56407×10 ，Ｆ＝-0.23973×10² ，Ｇ＝0.25284 ×10³ ，Ｈ＝-0.23013×10⁴ （第１３面）Ｐ＝1.0000，Ｅ＝0.18444 ×10 ，Ｆ＝-0.27704×10 ，Ｇ＝-0.37345×10² ，Ｈ＝-0.56361×10² Ｄ₂₃＝0.019 (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₂+r₁)/(r₂-r₁) ＝-0.457 ， (r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＝(r₁₈+r₁₇)/(r₁₈-r₁₇) ＝-1.38 ，ｆ₁₍₁₎/ ｆ＝-0.774 ，Ｒ_2C/ ｆ＝ｒ₁₁/ ｆ＝0.476 ，ν_2P−ν_2N＝ν₆ −ν₅ ＝13.1 ，ｆ₁₂/ ｆ＝1.92 ，ｆ₃ / ｆ＝2.03 ， (R_1R＋|R_2F|)/ ２ｆ＝(r₈ ＋|r₁₀|)/ ２ｆ＝1.13

【００４３】実施例５ f=1 ，Ｆ／2.05 ，２ω＝51.8°，ｆ_B ＝0.77 ｒ₁ ＝-10.4298 ｄ₁ ＝0.0359 ｎ₁ ＝1.54072 ν₁ ＝47.20 ｒ₂ ＝0.6912 ｄ₂ ＝0.0322 ｒ₃ ＝0.8351 ｄ₃ ＝0.1001 ｎ₂ ＝1.83481 ν₂ ＝42.72 ｒ₄ ＝-2.8965 ｄ₄ ＝0.0049 ｒ₅ ＝0.5054 ｄ₅ ＝0.0889 ｎ₃ ＝1.83481 ν₃ ＝42.72 ｒ₆ ＝0.9600 ｄ₆ ＝0.0255 ｒ₇ ＝3.2381 ｄ₇ ＝0.0350 ｎ₄ ＝1.67270 ν₄ ＝32.10 ｒ₈ ＝0.4101 ｄ₈ ＝0.0942 ｒ₉ ＝∞（絞り）ｄ₉ ＝0.0734 ｒ₁₀＝-0.8578 （非球面）ｄ₁₀＝0.0310 ｎ₅ ＝1.71736 ν₅ ＝29.51 ｒ₁₁＝0.7969 ｄ₁₁＝0.1237 ｎ₆ ＝1.83481 ν₆ ＝42.72 ｒ₁₂＝-0.7299 ｄ₁₂＝0.1197 ｎ₇ ＝1.51823 ν₇ ＝58.96 ｒ₁₃＝-0.8642 ｄ₁₃＝0.0243 ｒ₁₄＝-10.9232 ｄ₁₄＝0.0668 ｎ₈ ＝1.80400 ν₈ ＝46.57 ｒ₁₅＝-0.6481 ｄ₁₅＝0.0027 ｒ₁₆＝4.7977 ｄ₁₆＝0.0544 ｎ₉ ＝1.69895 ν₉ ＝30.12 ｒ₁₇＝0.9446 非球面係数Ｐ＝1.0000，Ｅ＝-0.19514×10 ，Ｆ＝-0.44053×10² ，Ｇ＝0.10468 ×10⁴ ，Ｈ＝-0.11789×10⁵ Ｄ₂₃＝0.040 (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₂+r₁)/(r₂-r₁) ＝-0.876 ， (r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＝(r₁₇+r₁₆)/(r₁₇-r₁₆) ＝-1.49 ，ｆ₁₍₁₎/ ｆ＝-1.120 ，Ｒ_2C/ ｆ＝ｒ₁₁/ ｆ＝0.797 ，ν_2P−ν_2N＝ν₆ −ν₅ ＝13.2 ，ｆ₁₂/ ｆ＝2.04 ，ｆ₃ / ｆ＝1.64 ， (R_1R＋|R_2F|)/ ２ｆ＝(r₈ ＋|r₁₀|)/ ２ｆ＝0.634

【００４４】実施例６ f=1 ，Ｆ／2.06 ，２ω＝50.0°，ｆ_B ＝0.856 ｒ₁ ＝-1.9093 ｄ₁ ＝0.0367 ｎ₁ ＝1.51602 ν₁ ＝56.80 ｒ₂ ＝0.7123 ｄ₂ ＝0.1061 ｒ₃ ＝0.9353 ｄ₃ ＝0.1184 ｎ₂ ＝1.77250 ν₂ ＝49.66 ｒ₄ ＝-1.5354 ｄ₄ ＝0.0032 ｒ₅ ＝0.6328 ｄ₅ ＝0.1257 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝1.6125 ｄ₆ ＝0.0230 ｒ₇ ＝22.5335 ｄ₇ ＝0.0367 ｎ₄ ＝1.61293 ν₄ ＝37.00 ｒ₈ ＝0.5741 ｄ₈ ＝0.0793 ｒ₉ ＝∞（絞り）ｄ₉ ＝0.0912 ｒ₁₀＝-0.4852 ｄ₁₀＝0.0351 ｎ₅ ＝1.69895 ν₅ ＝30.12 ｒ₁₁＝0.8006 ｄ₁₁＝0.1113 ｎ₆ ＝1.77250 ν₆ ＝49.66 ｒ₁₂＝-1.1803 ｄ₁₂＝0.0052 ｒ₁₃＝7.7749 ｄ₁₃＝0.0636 ｎ₇ ＝1.68893 ν₇ ＝31.08 ｒ₁₄＝-1.0482 （非球面）ｄ₁₄＝0.0081 ｒ₁₅＝-13.3429 ｄ₁₅＝0.0813 ｎ₈ ＝1.83481 ν₈ ＝42.72 ｒ₁₆＝-0.6910 ｄ₁₆＝0.0032 ｒ₁₇＝-6.4450 ｄ₁₇＝0.0351 ｎ₉ ＝1.71736 ν₉ ＝29.51 ｒ₁₈＝1.3063 非球面係数Ｐ＝1.0000，Ｅ＝0.14274 ×10 ，Ｆ＝0.29763 ×10 ，Ｇ＝-0.26645×10² ，Ｈ＝0.18021 ×10³ Ｄ₂₃＝0.025 (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₂+r₁)/(r₂-r₁) ＝-0.457 ， (r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＝(r₁₈+r₁₇)/(r₁₈-r₁₇) ＝-0.663 ，ｆ₁₍₁₎/ ｆ＝-1.001，Ｒ_2C/ ｆ＝ｒ₁₁/ ｆ＝0.801 ，ν_2P−ν_2N＝ν₆ −ν₅ ＝19.5 ，ｆ₁₂/ ｆ＝1.82 ，ｆ₃ / ｆ＝2.00 ， (R_1R＋|R_2F|)/ ２ｆ＝(r₈ ＋|r₁₀|)/ ２ｆ＝0.530

【００４５】実施例７ f=1 ，Ｆ／2.05 ，２ω＝50.0°，ｆ_B ＝0.848 ｒ₁ ＝-2.4360 ｄ₁ ＝0.0367 ｎ₁ ＝1.51742 ν₁ ＝52.41 ｒ₂ ＝0.7027 ｄ₂ ＝0.0913 ｒ₃ ＝0.9814 ｄ₃ ＝0.0994 ｎ₂ ＝1.77250 ν₂ ＝49.66 ｒ₄ ＝-1.5784 ｄ₄ ＝0.0029 ｒ₅ ＝0.6788 ｄ₅ ＝0.1283 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝1.3709 ｄ₆ ＝0.0281 ｒ₇ ＝-15.8784 ｄ₇ ＝0.0367 ｎ₄ ＝1.56444 ν₄ ＝43.78 ｒ₈ ＝0.6879 ｄ₈ ＝0.0859 ｒ₉ ＝∞（絞り）ｄ₉ ＝0.1127 ｒ₁₀＝-0.5252 ｄ₁₀＝0.0367 ｎ₅ ＝1.69895 ν₅ ＝30.12 ｒ₁₁＝0.6292 ｄ₁₁＝0.1099 ｎ₆ ＝1.78590 ν₆ ＝44.18 ｒ₁₂＝-1.3779 ｄ₁₂＝0.0032 ｒ₁₃＝-10.7690 ｄ₁₃＝0.0659 ｎ₇ ＝1.78590 ν₇ ＝43.90 ｒ₁₄＝-1.0524 （非球面）ｄ₁₄＝0.0081 ｒ₁₅＝-35.6603 ｄ₁₅＝0.0852 ｎ₈ ＝1.78590 ν₈ ＝44.18 ｒ₁₆＝-0.6559 ｄ₁₆＝0.0032 ｒ₁₇＝-2.5685 ｄ₁₇＝0.0367 ｎ₉ ＝1.62004 ν₉ ＝36.25 ｒ₁₈＝1.7204 非球面係数Ｐ＝1.0023，Ｅ＝0.12162 ×10 ，Ｆ＝0.32914 ×10 ，Ｇ＝-0.22817×10² ，Ｈ＝0.17658 ×10³ Ｄ₂₃＝0.024 (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₂+r₁)/(r₂-r₁) ＝-0.552 ， (r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＝(r₁₈+r₁₇)/(r₁₈-r₁₇) ＝-0.198 ，ｆ₁₍₁₎/ ｆ＝-1.050，Ｒ_2C/ ｆ＝ｒ₁₁/ ｆ＝0.629 ，ν_2P−ν_2N＝ν₆ −ν₅ ＝14.1 ，ｆ₁₂/ ｆ＝2.08 ，ｆ₃ / ｆ＝1.71 ， (R_1R＋|R_2F|)/ ２ｆ＝(r₈ ＋|r₁₀|)/ ２ｆ＝0.607

【００４６】実施例８ f=1 ，Ｆ／2.05 ，２ω＝50.0°，ｆ_B ＝0.854 ｒ₁ ＝-1.9972 ｄ₁ ＝0.0367 ｎ₁ ＝1.54814 ν₁ ＝45.78 ｒ₂ ＝0.7352 ｄ₂ ＝0.1045 ｒ₃ ＝0.9411 ｄ₃ ＝0.1191 ｎ₂ ＝1.77250 ν₂ ＝49.66 ｒ₄ ＝-1.6247 ｄ₄ ＝0.0032 ｒ₅ ＝0.6619 ｄ₅ ＝0.1258 ｎ₃ ＝1.77250 ν₃ ＝49.66 ｒ₆ ＝1.4523 ｄ₆ ＝0.0237 ｒ₇ ＝6.2158 ｄ₇ ＝0.0367 ｎ₄ ＝1.51112 ν₄ ＝60.48 ｒ₈ ＝0.5767 ｄ₈ ＝0.0863 ｒ₉ ＝∞（絞り）ｄ₉ ＝0.0966 ｒ₁₀＝-0.4796 ｄ₁₀＝0.0367 ｎ₅ ＝1.68893 ν₅ ＝31.08 ｒ₁₁＝0.6057 ｄ₁₁＝0.1099 ｎ₆ ＝1.77250 ν₆ ＝49.66 ｒ₁₂＝-1.1992 ｄ₁₂＝0.0032 ｒ₁₃＝16.2099 ｄ₁₃＝0.0637 ｎ₇ ＝1.66524 ν₇ ＝55.12 ｒ₁₄＝-1.0324 （非球面）ｄ₁₄＝0.0086 ｒ₁₅＝-5.6658 ｄ₁₅＝0.0795 ｎ₈ ＝1.78590 ν₈ ＝44.18 ｒ₁₆＝-0.6516 ｄ₁₆＝0.0032 ｒ₁₇＝-3.1496 ｄ₁₇＝0.0367 ｎ₉ ＝1.54814 ν₉ ＝45.78 ｒ₁₈＝1.3421 非球面係数Ｐ＝1.0000，Ｅ＝0.15445 ×10 ，Ｆ＝0.29928 ×10 ，Ｇ＝-0.12397×10² ，Ｈ＝0.87032 ×10² Ｄ₂₃＝0.026 (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₂+r₁)/(r₂-r₁) ＝-0.462 ， (r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＝(r₁₈+r₁₇)/(r₁₈-r₁₇) ＝-0.402 ，ｆ₁₍₁₎/ ｆ＝-0.976，Ｒ_2C/ ｆ＝ｒ₁₁/ ｆ＝0.606 ，ν_2P−ν_2N＝ν₆ −ν₅ ＝18.6 ，ｆ₁₂/ ｆ＝1.80 ，ｆ₃ / ｆ＝2.00 ， (R_1R＋|R_2F|)/ ２ｆ＝(r₈ ＋|r₁₀|)/ ２ｆ＝0.528

【００４７】実施例９ｆ＝１，Ｆ／2.06 ，２ω＝50.0°，ｆ_B ＝0.85 ｒ₁ ＝-2.3633 ｄ₁ ＝0.0432 ｎ₁ ＝1.56732 ν₁ ＝42.83 ｒ₂ ＝0.7542 ｄ₂ ＝0.1154 ｒ₃ ＝0.9661 ｄ₃ ＝0.1332 ｎ₂ ＝1.83481 ν₂ ＝42.72 ｒ₄ ＝-1.8007 ｄ₄ ＝0.0032 ｒ₅ ＝0.6562 ｄ₅ ＝0.1190 ｎ₃ ＝1.83481 ν₃ ＝42.72 ｒ₆ ＝1.8546 ｄ₆ ＝0.0189 ｒ₇ ＝21.1328 ｄ₇ ＝0.0324 ｎ₄ ＝1.63636 ν₄ ＝35.37 ｒ₈ ＝0.5692 ｄ₈ ＝0.0961 ｒ₉ ＝∞（絞り）ｄ₉ ＝0.1213 ｒ₁₀＝-0.5440 ｄ₁₀＝0.0442 ｎ₅ ＝1.71736 ν₅ ＝29.51 ｒ₁₁＝0.7493 ｄ₁₁＝0.1122 ｎ₆ ＝1.77250 ν₆ ＝49.66 ｒ₁₂＝-1.3459 ｄ₁₂＝0.0059 ｒ₁₃＝∞ ｄ₁₃＝0.0678 ｎ₇ ＝1.68893 ν₇ ＝31.08 ｒ₁₄＝-1.2132 （非球面）ｄ₁₄＝0.0108 ｒ₁₅＝-16.9861 ｄ₁₅＝0.0765 ｎ₈ ＝1.83481 ν₈ ＝42.72 ｒ₁₆＝-0.7368 ｄ₁₆＝0.0032 ｒ₁₇＝-16.0531 ｄ₁₇＝0.0337 ｎ₉ ＝1.74077 ν₉ ＝27.79 ｒ₁₈＝1.8424 非球面係数Ｐ＝1.0000，Ｅ＝0.11115 ×10 ，Ｆ＝0.89669 ，Ｇ＝0.12796 ×10 Ｄ₂₃＝0.032 (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₂+r₁)/(r₂-r₁) ＝-0.516 ， (r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＝(r₁₈+r₁₇)/(r₁₈-r₁₇) ＝-0.794 ，ｆ₁₍₁₎/ ｆ＝-1.003，Ｒ_2C/ ｆ＝ｒ₁₁/ ｆ＝0.749 ，ν_2P−ν_2N＝ν₆ −ν₅ ＝20.2 ，ｆ₁₂/ ｆ＝2.33 ，ｆ₃ / ｆ＝1.55 ， (R_1R＋|R_2F|)/ ２ｆ＝(r₈ ＋|r₁₀|)/ ２ｆ＝0.557

【００４８】実施例１０ｆ＝１，Ｆ／2.06 ，２ω＝50.0°，ｆ_B ＝0.85 ｒ₁ ＝-2.4014 ｄ₁ ＝0.0432 ｎ₁ ＝1.56732 ν₁ ＝42.83 ｒ₂ ＝0.7613 ｄ₂ ＝0.1152 ｒ₃ ＝0.9686 ｄ₃ ＝0.1347 ｎ₂ ＝1.83481 ν₂ ＝42.72 ｒ₄ ＝-1.8248 ｄ₄ ＝0.0032 ｒ₅ ＝0.6561 ｄ₅ ＝0.1191 ｎ₃ ＝1.83481 ν₃ ＝42.72 ｒ₆ ＝1.8625 ｄ₆ ＝0.0188 ｒ₇ ＝21.1363 ｄ₇ ＝0.0324 ｎ₄ ＝1.63636 ν₄ ＝35.37 ｒ₈ ＝0.5658 ｄ₈ ＝0.1029 ｒ₉ ＝∞（絞り）ｄ₉ ＝0.1221 ｒ₁₀＝-0.5436 ｄ₁₀＝0.0441 ｎ₅ ＝1.71736 ν₅ ＝29.51 ｒ₁₁＝0.7453 ｄ₁₁＝0.1122 ｎ₆ ＝1.77250 ν₆ ＝49.66 ｒ₁₂＝-1.4147 ｄ₁₂＝0.0057 ｒ₁₃＝∞ ｄ₁₃＝0.0678 ｎ₇ ＝1.67270 ν₇ ＝32.10 ｒ₁₄＝-1.2176 （非球面）ｄ₁₄＝0.0108 ｒ₁₅＝-22.3691 ｄ₁₅＝0.0766 ｎ₈ ＝1.83481 ν₈ ＝42.72 ｒ₁₆＝-0.7387 ｄ₁₆＝0.0032 ｒ₁₇＝-41.0093 ｄ₁₇＝0.0337 ｎ₉ ＝1.74077 ν₉ ＝27.79 ｒ₁₈＝1.9045 非球面係数Ｐ＝1.0000，Ｅ＝0.11102 ×10 ，Ｆ＝0.81520 ，Ｇ＝0.16924 ×10 Ｄ₂₃＝0.032 (r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＝(r₂+r₁)/(r₂-r₁) ＝-0.519 ， (r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＝(r₁₈+r₁₇)/(r₁₈-r₁₇) ＝-0.909 ，ｆ₁₍₁₎/ ｆ＝-1.014，Ｒ_2C/ ｆ＝ｒ₁₁/ ｆ＝0.745 ，ν_2P−ν_2N＝ν₆ −ν₅ ＝20.2 ，ｆ₁₂/ ｆ＝2.59 ，ｆ₃ / ｆ＝1.44 ， (R_1R＋|R_2F|)/ ２ｆ＝(r₈ ＋|r₁₀|)/ ２ｆ＝0.555 ただしｒ₁ ，ｒ₂ ，・・・はレンズ各面の曲率半径、ｄ
₁ ，ｄ₂ ，・・・は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ
₁ ，ｎ₂ ，・・・は各レンズの屈折率、ν₁ ，ν₂ ，・・・
は各レンズのアッベ数、ｆ_B はバックフォーカス、Ｄ₂₃
は撮影倍率（β）が−０．２の時の第２群と第３群の間
隔である。

【００４９】上記実施例１乃至実施例４は夫々、図１乃
至図４に又実施例６乃至実施例８は夫々図６乃至図８に
示す通りのレンズ構成である。即ち正の屈折力の第１群
Ｇ₁と、絞りと、第２群Ｇ₂と、正の屈折力の第３群Ｇ₃
とよりなる。そして第１群Ｇ₁は最も物体側と最も像側
とに負レンズを配置しそのうち、最も像側の負レンズは
像側の面を凹面にしたことが特徴である。又第２群Ｇ₂
は全体として正の屈折力を有している。更に第３群Ｇ₃
はその最も像側に配置したレンズが像側が凹面である負
レンズである。そして前記の各条件を満足している。こ
れら実施例は、いずれも、レンズ周辺に向かって正の屈
折力が弱くなる非球面を有するものである。したがって
非球面を凸面に用いた場合、レンズ周辺に向かって曲率
半径が大になり、又凹面に用いた場合、レンズ周辺に向
かって曲率半径が小になる。この非球面は主として球面
収差、コマ収差の補正を行なうためのものである。

【００５０】又実施例５は、図５に示す通りの構成であ
る。前記の実施例１等は第２群が最も物体側に物体側か
ら順に両凹レンズと正レンズとを接合させた接合レンズ
を配置しているが、実施例５はこの両凹レンズと正レン
ズとの接合レンズの更に像側に凸面を像側に向けた負レ
ンズを接合さている。

【００５１】更に、実施例９，１０は、夫々図９，図１
０に示す構成で、実施例１等と類似する構成であるが、
第２群が全体として負の屈折力を有している点で異なっ
ている。

【００５２】実施例中、非球面の形状は、光軸上、光の
進行方向にｘ軸、光軸と直交する方向にｙ軸をとったと
き、以下の式で表わす。但し、ｒは近軸曲率半径、Ｐ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，・・・
は非球面係数である。

【００５３】

【発明の効果】本発明のレンズ系は、一眼レフカメラ用
の標準レンズであって、焦点距離がフィルム対角長近く
で、Ｆナンバーが２．０程度と明るく、全画面にわたっ
て極めて良好な性能を有している。

【００５４】又本発明のレンズ系は、適切なフローティ
ング機構を採用することによって撮影倍率が０〜−１／
５倍程度の範囲で良好な性能を維持している。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の断面図

【図２】本発明の実施例２の断面図

【図３】本発明の実施例３の断面図

【図４】本発明の実施例４の断面図

【図５】本発明の実施例５の断面図

【図６】本発明の実施例６の断面図

【図７】本発明の実施例７の断面図

【図８】本発明の実施例８の断面図

【図９】本発明の実施例９の断面図

【図１０】本発明の実施例１０の断面図

【図１１】本発明の実施例１の無限遠物点に対する収差
曲線図

【図１２】本発明の実施例１の撮影倍率−０．２の近距
離物点に対する収差曲線図

【図１３】本発明の実施例２の無限遠物点に対する収差
曲線図

【図１４】本発明の実施例２の撮影倍率−０．２の近距
離物点に対する収差曲線図

【図１５】本発明の実施例３の無限遠物点に対する収差
曲線図

【図１６】本発明の実施例３の撮影倍率−０．２の近距
離物点に対する収差曲線図

【図１７】本発明の実施例４の無限遠物点に対する収差
曲線図

【図１８】本発明の実施例４の撮影倍率−０．２の近距
離物点に対する収差曲線図

【図１９】本発明の実施例５の無限遠物点に対する収差
曲線図

【図２０】本発明の実施例５の撮影倍率−０．２の近距
離物点に対する収差曲線図

【図２１】本発明の実施例６の無限遠物点に対する収差
曲線図

【図２２】本発明の実施例６の撮影倍率−０．２の近距
離物点に対する収差曲線図

【図２３】本発明の実施例７の無限遠物点に対する収差
曲線図

【図２４】本発明の実施例７の撮影倍率−０．２の近距
離物点に対する収差曲線図

【図２５】本発明の実施例８の無限遠物点に対する収差
曲線図

【図２６】本発明の実施例８の撮影倍率−０．２の近距
離物点に対する収差曲線図

【図２７】本発明の実施例９の無限遠物点に対する収差
曲線図

【図２８】本発明の実施例９の撮影倍率−０．２の近距
離物点に対する収差曲線図

【図２９】本発明の実施例１０の無限遠物点に対する収
差曲線図

【図３０】本発明の実施例１０の撮影倍率−０．２の近
距離物点に対する収差曲線図

【手続補正書】

【提出日】平成４年９月７日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明の撮影レンズは、
物体側より順に、正の屈折力の第１群と、絞りと、第２
群と、正の屈折力の第３群とよりなり、前記第１群は負
レンズを最も物体側に又像側に凹面を向けた負レンズを
最も像側に配置したものであり、第２群は、両凹レンズ
と正レンズとを接合した接合レンズを含む２枚接合乃至
３枚接合の接合レンズ成分を最も物体側に配置したもの
であり、第３群は像側に凹面を向けた負レンズを最も像
側に配置したものであり、次の条件（１）乃至（３）を
満足するレンズ系である。（１） −２＜（ｒ_ｂ＋ｒ_ａ）／（ｒ_ｂ−ｒ_ａ）＜０（２） −３＜（ｒ_ｄ＋ｒ_ｃ）／（ｒ_ｄ−ｒ_ｃ）＜０（３） −１．６＜ｆ_１（１）／ｆ＜−０．６ｆは全系の焦点距離、ｆ_１（１）は第１群の最も物体側
に配置された負レンズの焦点距離、ｒ_ａ，ｒ_ｂは第１群
の最も物体側に配置された負レンズの物体側の面および
像側の面の曲率半径、ｒ_ｃ，ｒ_ｄは第３群の最も像側に
配置された負レンズの物体側の面および像側の面の曲率
半径である。本発明のレンズ系は、ガウスタイプのレン
ズの物体側と像側に負レンズを配置した構成にし、この
負レンズの屈折力と形状とを適切に定めることによっ
て、画面全域にわたって良好な性能にしたものである。

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２２】本発明では、上記の両負レンズの形状を夫
々条件（１），（２）を満足する範囲にすることによっ
て収差補正におけるバランスが良好になるようにした。

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３０

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３０】この目的を達成するために本発明のレンズ
系は、次のような構成とした。即ち物体側から順に、正
の屈折力の第１群と、絞りと、第２群と、正の屈折力の
第３群とよりなり、前記第３群は像側に凹面を向けた負
レンズを最も像側に配置したもので、第１群と絞りと第
２群とを一体で物体側へ繰り出すと共に第３群を第２群
との間隔が増大するように物体側へ繰り出して近距離物
体に合焦するもので、次の条件（７），（８）を満足す
る撮影レンズである。（７）１．２＜ｆ_１２／ｆ＜３（８）１．２＜ｆ_３／ｆ＜３ただしｆは全系の焦点距離、ｆ_１２は第１群と第２群の
合成焦点距離、ｆ_３は第３群の焦点距離である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】物体側より順に、正の屈折力の第１群と、
絞りと、第２群と、正の屈折力の第３群とよりなり、前
記第１群は負レンズを最も物体側に又像側に凹面を向け
た負レンズを最も像側に配置したものであり、第２群
は、最も物体側に両凹レンズと正レンズとを接合した接
合レンズを含む２枚接合又は３枚接合の接合レンズ成分
を配置したものであり、第３群は像側に凹面を向けた負
レンズを最も像側に配置したものであり、次の条件
（１）乃至（３）を満足する撮影レンズ。（１） −２＜(r_b+r_a)/(r_b-r_a) ＜０（２） −３＜(r_d+r_c)/(r_d-r_c) ＜０（３） −１．６＜f₁₍₁₎/ｆ＜−０．６ｆは全系の焦点距離、f₁₍₁₎ は第１群の最も物体側に配
置された負レンズの焦点距離、r_a，r_bは第１群の最も物
体側に配置された負レンズの物体側の面および像側の面
の曲率半径、r_c，r_dは第３群の最も像側に配置された負
レンズの物体側の面および像側の面の曲率半径である。
【請求項２】物体側から順に、正の屈折力の第１群と、
絞りと、第２群と、正の屈折力の第３群とよりなり、前
記第３群は像側に凹面を向けた負レンズを最も像側に配
置したもので、第１群と絞りと第２群とを一体で物体側
へ繰り出すと共に第３群を第２群との間隔が増大するよ
うに物体側ヘ繰り出して近距離物体に合焦するもので、
次の条件（７），（８）を満足する撮影レンズ。（７）１．２＜f₁₂/ｆ＜３（８）１．２＜f₃/ ｆ＜３ただしｆは全系の焦点距離、f₁₂ は第１群と第２群の合
成焦点距離、f₃は第３群の焦点距離である。