WO2014061226A1 - 撮影レンズ、この撮影レンズを有する光学機器、及び、撮影レンズの製造方法 - Google Patents

撮影レンズ、この撮影レンズを有する光学機器、及び、撮影レンズの製造方法 Download PDF

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WO2014061226A1
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lens
lens group
object side
group
photographic
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久美子 石田
一政 田中
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株式会社ニコン
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/003—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having two lenses

Definitions

  • the present invention relates to a photographing lens, an optical apparatus having the photographing lens, and a method for manufacturing the photographing lens.
  • Gaussian lens as a lens type in which a F-number is relatively bright and optical performance can be easily obtained in a photographic camera, a video camera, and the like.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and an object thereof is to provide a photographing lens having good optical performance, an optical apparatus having the photographing lens, and a method for manufacturing the photographing lens.
  • the photographic lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and is the most imageable. It has a biconcave negative lens on the side and satisfies the following condition.
  • yG1 represents the amount of movement of the first lens unit on the optical axis when focusing from infinity to a photographing magnification of -0.01 times, and a negative value when moving to the object side.
  • yG2 photographing magnification from infinity This represents the amount of movement of the second lens group on the optical axis when focusing on -0.01 times, and a negative value when moving to the object side
  • the first lens group includes, in order from the object side, a positive meniscus first lens having a convex surface facing the object side, a positive meniscus second lens having a convex surface facing the object side, and It is preferable to have a positive meniscus third lens having a convex surface facing the object side.
  • the photographing lens according to the present invention it is preferable that the following condition is satisfied.
  • ⁇ 1 Abbe number of the first lens group with respect to d-line of the medium of the first lens
  • ⁇ 2 Abbe number of medium of the second lens of the first lens group with respect to d-line
  • the second lens group has a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are bonded together in order from the object side.
  • the photographing lens according to the present invention it is preferable that the following condition is satisfied.
  • n21 Refractive index with respect to d-line of medium of the positive lens of the second lens group
  • n22 Refractive index with respect to d-line of medium of the negative lens of the second lens group
  • the first lens group includes a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are bonded together.
  • the photographing lens according to the present invention it is preferable that the following condition is satisfied.
  • r1 radius of curvature of the most object-side surface of the cemented lens in the first lens group
  • f focal length of the entire system when focusing on infinity
  • an aperture stop is provided in the first lens group.
  • an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group to the second lens group, and the antireflection film is a layer formed by using a wet process. It is preferable to include at least one layer.
  • the antireflection film is a multilayer film, and the layer formed by the wet process is the most surface layer among the layers constituting the multilayer film.
  • the refractive index of the layer formed using the wet process is nd
  • the refractive index nd is preferably 1.30 or less.
  • the optical surface having an aperture stop and provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the aperture stop.
  • the concave lens surface viewed from the aperture stop is an object side lens surface of the lens in the first lens group.
  • the concave lens surface viewed from the aperture stop is a lens surface on the image plane side of the lens in the first lens group.
  • the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the image plane.
  • the concave lens surface as viewed from the image plane is a lens surface on the object side of the lens in the first lens group.
  • the concave lens surface when viewed from the image surface is a lens surface on the image surface side of the lens in the first lens group.
  • the concave lens surface as viewed from the image plane is an object side lens surface of a lens in the second lens group that is closest to the object side.
  • the optical apparatus according to the present invention includes any one of the above-described photographing lenses.
  • a method for manufacturing a photographic lens according to the present invention is a method for manufacturing a photographic lens having a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side. It is characterized in that a biconcave negative lens is disposed on the most image side so as to satisfy the following condition.
  • yG1 represents the amount of movement of the first lens unit on the optical axis when focusing from infinity to a photographing magnification of -0.01 times, and a negative value when moving to the object side.
  • yG2 photographing magnification from infinity This represents the amount of movement of the second lens group on the optical axis when focusing on -0.01 times, and a negative value when moving to the object side
  • an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group to the second lens group, and the antireflection film is formed using a wet process. It is preferable that at least one layer is included.
  • the present invention it is possible to provide a photographic lens having good optical performance, an optical apparatus having the photographic lens, and a method for manufacturing the photographic lens.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to the first example.
  • FIG. 9A illustrates an infinitely focused state
  • FIG. 9B illustrates an intermediate photographing distance in-focus state (photographing magnification of ⁇ 0.01 times).
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to the first example.
  • FIG. 9A illustrates an infinitely focused state
  • FIG. 9B illustrates an intermediate photographing distance in-focus state (photographing magnification of ⁇ 0.01 times).
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the taking lens according to Example 2, wherein (a) shows an infinite focus state, and (b) shows an intermediate shooting distance focus state (shooting magnification -0.01 times). It is sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens which concerns on 3rd Example.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the taking lens according to Example 3, wherein (a) shows an infinitely focused state, and (b) shows an intermediate shooting distance in-focus state (shooting magnification -0.01 times). It is sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens which concerns on 4th Example.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating various aberrations of the taking lens according to Example 2, wherein (a) shows an infinite focus state, and (b) shows an intermediate shooting distance focus state (shooting magnification -0.01 times). It is sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens which concerns on 4th Example.
  • 5A is a diagram illustrating various aberrations of the photographing lens according to Example 4, wherein (a) illustrates an infinite focus state, and (b) illustrates an intermediate shooting distance focus state (shooting magnification—0.01 times).
  • It is sectional drawing of the camera carrying the said imaging lens. It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the said imaging lens. It is explanatory drawing which shows an example of the layer structure of an antireflection film. It is a graph which shows the spectral characteristic of an antireflection film. It is a graph which shows the spectral characteristics of the antireflection film concerning a modification. It is a graph which shows the incident angle dependence of the spectral characteristic of the antireflection film concerning a modification. It is a graph which shows the spectral characteristic of the anti-reflective film produced with the prior art. It is a graph which shows the incident angle dependence of the spectral characteristic of the anti-reflective film produced with the prior art. It is a graph which shows the incident angle
  • the photographic lens SL includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis. And a group G2. Further, it is desirable that the photographing lens SL has a biconcave negative lens L22 on the most image side.
  • the photographing lens SL can be a large-diameter lens having an effective diameter of about 25 mm to 30 mm, and the lens barrel can be downsized and various aberrations can be corrected well.
  • the photographing lens SL is a modification of a so-called Gauss type lens. In the Gaussian type, the lens has a substantially symmetric shape before and after the aperture stop S. Therefore, distortion and the like can be easily corrected due to the symmetry.
  • yG1 represents the amount of movement of the first lens group G1 on the optical axis when focusing from infinity to a photographing magnification of -0.01 times, and a negative value when moving to the object side.
  • yG2 photographing magnification from infinity This represents the amount of movement of the second lens group G2 on the optical axis when focusing on -0.01 times, and a negative value when moving to the object side
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for defining an appropriate range of the movement ratio in focusing at the intermediate shooting distance (shooting magnification of -0.01 times) between the first lens group G1 and the second lens group G2. is there. If the lower limit value of the conditional expression (1) is not reached, the lateral chromatic aberration generated in the second lens group G2 alone is deteriorated, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.35. If the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, coma aberration and field curvature will be overcorrected, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.60.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens (first lens) L11 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens (second lens) having a convex surface facing the object side.
  • Lens) L12 and a positive meniscus lens (third lens) L13 having a convex surface facing the object side With such a configuration, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field in an imaging region from infinity to a short distance.
  • the photographing lens SL satisfies the following conditional expression (2).
  • ⁇ 1 Abbe number with respect to the d-line of the medium of the first lens L11 of the first lens group G1
  • ⁇ 2 Abbe number with respect to the d-line of the medium of the second lens L12 of the first lens group G1
  • Conditional expression (2) is a condition for defining the dispersion of the lens component (first lens) L11 having positive refractive power and the lens component (second lens) L12 having positive refractive power of the first lens group G1. It is a formula. By satisfying conditional expression (2), chromatic aberration can be corrected satisfactorily. In particular, coma can be favorably corrected. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 60.
  • the second lens group G2 includes a positive lens (for example, the biconvex lens L21 in FIG. 1) and the above-described biconcave negative lens (negative lens) L22 in order from the object side. It is desirable to have a cemented lens CL2. With such a configuration, the lens disposed on the image side can have an achromatic effect, and chromatic aberration can be corrected as a whole. In particular, with this configuration, fluctuations in chromatic aberration during focusing can be reduced. Further, by using the positive lens L21 and the negative lens L22 as the cemented lens CL2 as described above, the total reflection of the light beam can be prevented and the light beam can be passed through the lens well.
  • the photographing lens SL satisfies the following conditional expression (3).
  • n21 Refractive index with respect to d-line of medium of positive lens L21 in second lens group G2
  • n22 Refractive index with respect to d-line of medium of negative lens L22 in second lens group G2
  • Conditional expression (3) is a conditional expression for defining the refractive indexes of the positive lens L21 and the negative lens L22 of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (3), an increase in Petzval sum can be prevented. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 1.75. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 1.85.
  • the photographing lens SL includes a cemented lens CL1 in which a negative lens (for example, a biconcave negative lens L15 in FIG. 1) and a positive lens (for example, a biconvex lens L16 in FIG. 1) are bonded to the first lens group G1. It is desirable to have. With such a configuration, there is an achromatic effect similar to the cemented lens CL2 disposed on the image side, and chromatic aberration can be corrected as a whole.
  • a negative lens for example, a biconcave negative lens L15 in FIG. 1
  • a positive lens for example, a biconvex lens L16 in FIG.
  • the photographing lens SL satisfies the following conditional expression (4).
  • r1 Curvature radius of the most object side surface of the cemented lens CL1 in the first lens group G1 f: Focal length of the entire system when focusing on infinity
  • Conditional expression (4) indicates that the negative lens of the cemented lens CL1 in the first lens group G1 with respect to the focal length f of the entire system of the photographing lens SL at the time of focusing on infinity (the biconcave negative lens L15 in FIG. 1).
  • 5 is a conditional expression for defining the ratio of the radii of curvature of the object side surface (the tenth surface in FIG. 1).
  • the radius of curvature is positive for a convex surface on the object side and negative for a convex surface on the image side.
  • the taking lens SL has an aperture stop S in the first lens group G1. With such a configuration, coma can be corrected well.
  • the photographing lens SL according to the present embodiment is provided with an antireflection film on at least one of the optical surfaces in the first lens group G1 and the second lens group G2, and this antireflection film is formed using a wet process. It is preferable to include at least one layer formed.
  • the photographic lens SL according to this embodiment can further reduce ghosts and flares caused by reflection of light from an object on an optical surface, and achieve high imaging performance. it can.
  • the antireflection film is a multilayer film, and the layer formed by the wet process is preferably the outermost layer among the layers constituting the multilayer film. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, the reflection of light can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
  • the refractive index of a layer formed by using a wet process is nd
  • the refractive index nd is 1.30 or less. In this way, since the difference in refractive index with air can be reduced, the reflection of light can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
  • the photographing lens SL according to the present embodiment has an aperture stop S, and the optical surface provided with the antireflection film is a concave lens surface when viewed from the aperture stop S. Since reflected light tends to be generated on a concave lens surface when viewed from the aperture stop S in the optical surface, ghosts and flares can be effectively reduced by doing so.
  • the concave lens surface provided with the antireflection film in the first lens group G1 of the photographing lens SL according to the present embodiment as viewed from the aperture stop is an object side lens surface.
  • the optical surfaces in the first lens group G1 reflected light is likely to be generated on a concave lens surface as viewed from the aperture stop S. Therefore, by forming an antireflection film on such an optical surface, ghosts and flares are effective. Can be reduced.
  • the concave lens surface provided with the antireflection film in the first lens group G1 of the photographing lens SL according to the present embodiment as viewed from the aperture stop is a lens surface on the image plane side.
  • the optical surfaces in the first lens group G1 reflected light is likely to be generated on a concave lens surface as viewed from the aperture stop. Therefore, by forming an antireflection film on such an optical surface, ghosts and flares can be effectively prevented. Can be reduced.
  • the optical surface provided with the antireflection film is preferably a concave lens surface as viewed from the image plane. Since reflected light is likely to be generated on a concave lens surface as viewed from the image plane of the optical surface, ghosts and flares can be effectively reduced in this way.
  • the concave lens surface as viewed from the image plane provided with the antireflection film in the first lens group G1 of the photographing lens SL according to this embodiment is a lens surface on the object side.
  • the optical surfaces in the first lens group G1 reflected light is likely to be generated on a concave lens surface as viewed from the image surface. Therefore, an antireflection film is formed on such an optical surface to effectively eliminate ghosts and flares. Can be reduced.
  • the concave lens surface as viewed from the image surface provided with the antireflection film in the first lens group G1 of the photographing lens SL according to the present embodiment is a lens surface on the image surface side.
  • the optical surfaces in the first lens group G1 reflected light is likely to be generated on a concave lens surface as viewed from the image surface. Therefore, an antireflection film is formed on such an optical surface to effectively eliminate ghosts and flares. Can be reduced.
  • the concave lens surface as viewed from the image plane provided with the antireflection film is the most object side of the second lens group G2. It is preferable that it is an object side lens surface of this lens.
  • reflected light is likely to be generated on a concave lens surface as viewed from the image plane. Therefore, an antireflection film is formed on such an optical surface to effectively eliminate ghosts and flares. Can be reduced.
  • the antireflection film is not limited to the wet process, and may be formed by a dry process or the like. At this time, it is preferable that the antireflection film includes at least one layer having a refractive index of 1.30 or less. By making the antireflection film include at least one layer having a refractive index of 1.30 or less, even if the antireflection film is formed by a dry process or the like, the same effect as that obtained by using a wet process can be obtained. Obtainable. At this time, the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the most surface layer among the layers constituting the multilayer film.
  • This camera 1 is a so-called mirrorless camera of an interchangeable lens provided with a photographic lens SL according to this embodiment as a photographic lens 2.
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • EVF Electronic view finder
  • the photographic lens SL according to this embodiment is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system. Even in this case, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • the photographic lens SL having a two-group configuration is shown, but the above-described configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as a three-group configuration. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during focusing.
  • the focusing lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a short distance object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • an anti-vibration lens group may be used.
  • the most image-side lens (for example, L17 in FIG. 1) of the first lens group G1 is the anti-vibration lens group.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, as described above, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented, which is preferable. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably arranged in the first lens group G1, but the role of the aperture stop S may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the photographing lens SL according to this embodiment has a focal length in terms of 35 mm film size of about 60 mm to 150 mm, preferably about 80 mm to 90 mm.
  • the photographing lens SL according to this embodiment has a back focus (distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the photographing lens SL to the image plane I) of about 10 mm to 30 mm. Is desirable.
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 and G2, respectively (step S100).
  • a biconcave negative lens L22 is disposed closest to the image side (step S200).
  • the lens groups G1 to G2 are arranged so as to satisfy the conditional expression (1) (step S300).
  • a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side in order from the object side, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, A positive meniscus lens L13 having a convex surface, a negative meniscus lens L14 having a convex surface on the object side, a cemented lens CL1 in which a biconcave negative lens L15 and a biconvex lens L16 are cemented, and a positive surface having a concave surface facing the object side
  • a meniscus lens L17 is disposed to form a first lens group G1
  • a cemented lens CL2 in which a biconvex lens L21 and a biconcave negative lens L22 are sequentially joined from the object side is disposed to form a second lens group G2.
  • the lens groups prepared in this way are arranged according to the above-described procedure to manufacture the photographing lens SL.
  • an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the first lens group G1 to the second lens group G2, and the antireflection film has at least one layer formed using a wet process. It is preferable that it is formed including a layer.
  • an antireflection film is formed on the object side lens surface of the positive meniscus lens L17 of the first lens group G1.
  • FIGS. 1, 4, 6, and 8 are cross-sectional views illustrating the configuration and refractive power distribution of the photographic lens SL (SL1 to SL4) according to each example.
  • the moving directions along the optical axis of the lens groups G1 to G2 when focusing from infinity ( ⁇ ) to a close object (closest) are shown. Shown with an arrow.
  • the photographic lenses SL1 to SL4 according to the first to fourth examples are arranged in order from the object side, the first lens group G1 having a positive refractive power.
  • a second lens group G2 having a positive refractive power is performed by separately extending the first lens group G1 and the second lens group G2 to the object side. That is, the first and second lens groups G1 and G2 move toward the object side along the optical axis so that the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases and the back focus increases. .
  • the aperture stop S is disposed in the first lens group G1 and moves together with the first lens group G1 during focusing.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of a photographic lens SL1 according to the first example.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens (first lens) L11 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side ( Second lens) L12, positive meniscus lens (third lens) L13 having a convex surface facing the object side, negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, biconcave negative lens L15 and biconvex lens L16 are cemented together It is composed of a cemented lens CL1 and a positive meniscus lens L17 having a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a cemented lens CL2 in which a biconvex lens (positive lens) L21 and a biconcave negative lens (negative lens) L22 are cemented in order from the object side.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L14 of the first lens group G1 and the biconcave negative lens L15.
  • a filter group FL including a low-pass filter and an infrared cut filter is disposed between the photographing lens SL1 and the image plane I.
  • the image plane I is imaged on an image sensor (eg, film, CCD, CMOS, etc.).
  • an antireflection film described later is formed on the object side lens surface (surface number 13) of the positive meniscus lens L17 of the first lens group G1.
  • f shown in the overall specifications is the focal length
  • FNo is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view [°]
  • Y is the image height
  • TL is the total length. These values are those when focusing on infinity.
  • the total length TL is the distance on the optical axis from the lens surface (first surface) closest to the object side of the photographic lens SL1 to the image plane I.
  • the surface number shown in the lens data indicates the order of the lens surfaces from the object side along the direction of travel of the light beam
  • the surface interval indicates the interval on the optical axis from each optical surface to the next optical surface
  • the surface numbers 1 to 23 shown in Table 1 correspond to the numbers 1 to 23 shown in FIG.
  • the lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first and second lens groups G1 and G2.
  • “mm” is generally used for the focal length, radius of curvature, surface interval, and other length units listed in all the following specification tables, but the optical system is proportionally enlarged or reduced.
  • the radius of curvature “0.0000” indicates a plane or an opening. Further, the description of the refractive index “1.00000” of air is omitted. The description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 move on the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance. Therefore, the axial air distance d14 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d17 between the second lens group G2 and the filter group FL, and the back focus Bf change.
  • Table 2 below shows the variable intervals in the infinite focus state, the intermediate shooting distance focus state, and the short distance focus state.
  • the intermediate shooting distance is the shooting distance of -0.01 times the shooting distance
  • the near shooting distance is the shooting distance of -0.07 times.
  • the back focus Bf represents the distance on the optical axis from the lens surface (17th surface) closest to the image side of the second lens group G2 to the image surface I. This description is the same in the following embodiments.
  • Table 3 shows values corresponding to the conditional expressions in the first embodiment.
  • yG1 represents the amount of movement on the optical axis of the first lens group G1 when focusing from infinity to a photographing magnification of -0.01 times, and when moving toward the object side, it is a negative value.
  • yG2 represents the amount of movement on the optical axis of the second lens group G2 when focusing from infinity to a photographing magnification of -0.01 times, and a negative value when moving to the object side.
  • ⁇ 1 is the Abbe number with respect to the d-line of the medium of the first lens L11 of the first lens group G1
  • ⁇ 2 is the Abbe number with respect to the d-line of the medium of the second lens L12 of the first lens group G1
  • n21 is the second.
  • the refractive index with respect to the d-line of the medium of the positive lens L21 of the lens group G2 and n22 represent the refractive index with respect to the d-line of the medium of the negative lens L22 of the second lens group G2. The description of these symbols is the same in the following embodiments.
  • the photographic lens SL1 according to the first example satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
  • FIG. 2A shows various aberrations of the photographic lens SL1 according to the first example in the infinite focus state
  • FIG. 2B shows various aberrations in the intermediate shooting distance state (shooting distance ⁇ 0.01).
  • d represents an aberration with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g represents an aberration with respect to the g-line (wavelength 435.8 nm).
  • Those not described represent aberrations with respect to the d-line.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane
  • FNO is the F number
  • NA is the numerical aperture
  • Y is the image height (unit: mm)
  • H0 is the object height (unit: mm). ).
  • the solid line indicates the meridional coma aberration with respect to the d-line and the g-line.
  • the description of the aberration diagram is the same in the following examples. In this first embodiment, as is apparent from the respective aberration diagrams, various aberrations are well corrected in each in-focus state, and it is clear that the optical performance is high.
  • FIG. 3 shows a photographic lens having the same configuration as that of the first embodiment, and incident light rays are reflected by the first reflecting surface and the second reflecting surface to form ghosts and flares on the image surface I. It is a figure which shows an example of a mode to do.
  • the lens surface on the object side of the positive meniscus lens L17 (the first reflected light generation surface, whose surface number is 13).
  • the reflected light is reflected again by the object-side lens surface (the second reflected light generating surface and its surface number is 10) in the biconcave negative lens L15, and reaches the image surface I.
  • the first reflected light generation surface 13 is a concave lens surface when viewed from the aperture stop S
  • the second reflected light generation surface 10 is a concave lens surface when viewed from the aperture stop S. .
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL2 according to the second example.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens (first lens) L11 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side ( Second lens) L12, positive meniscus lens (third lens) L13 having a convex surface facing the object side, negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, biconcave negative lens L15 and biconvex lens L16 are cemented together It is composed of a cemented lens CL1 and a positive meniscus lens L17 having a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a cemented lens CL2 in which a biconvex lens (positive lens) L21 and a biconcave negative lens (negative lens) L22 are cemented in order from the object side.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L14 of the first lens group G1 and the biconcave negative lens L15.
  • a filter group FL including a low-pass filter and an infrared cut filter is disposed between the photographing lens SL2 and the image plane I.
  • the image plane I is imaged on an image sensor (eg, film, CCD, CMOS, etc.).
  • the photographic lens SL2 according to the second example includes the object side lens surface (surface number 10) of the biconcave negative lens L15 of the first lens group G1 and the positive meniscus lens L17 of the first lens group G1.
  • An antireflection film described later is formed on the object side lens surface (surface number 13).
  • Table 4 below lists the values of the specifications of the second embodiment.
  • the surface numbers 1 to 23 shown in Table 4 correspond to the numbers 1 to 23 shown in FIG.
  • the axial air distance d14 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d17 between the second lens group G2 and the filter group FL, and the back focus Bf are: It changes at the time of focusing.
  • Table 5 below shows each group interval in the infinitely focused state, the intermediate distance focused state, and the short distance focused state.
  • Table 6 shows values corresponding to the conditional expressions in the second embodiment.
  • the photographic lens SL2 according to the second example satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
  • FIG. 5A shows various aberration diagrams of the photographic lens SL2 according to the second example in the infinite focus state
  • FIG. 5B shows various aberration diagrams in the intermediate shooting distance state (shooting distance ⁇ 0.01). ).
  • the second embodiment as is apparent from the respective aberration diagrams, it is clear that various aberrations are satisfactorily corrected in each in-focus state and have high optical performance.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL3 according to the third example.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens (first lens) L11 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side ( (Second lens) L12, positive meniscus lens (third lens) L13 having a convex surface facing the object side, negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, negative meniscus lens L15 having a concave surface facing the object side, and object side
  • the lens includes a cemented lens CL1 that is cemented with a positive meniscus lens L16 having a concave surface, and a positive meniscus lens L17 that has a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a cemented lens CL2 in which a biconvex lens (positive lens) L21 and a biconcave negative lens (negative lens) L22 are cemented in order from the object side.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L14 and the negative meniscus lens L15 of the first lens group G1.
  • a filter group FL including a low-pass filter and an infrared cut filter is disposed between the photographing lens SL3 and the image plane I.
  • the image plane I is imaged on an image sensor (eg, film, CCD, CMOS, etc.).
  • the photographic lens SL3 according to the third example includes an object side lens surface (surface number 10) of the negative meniscus lens L15 of the first lens group G1 and an object side lens surface of the biconvex lens L21 of the second lens group G2.
  • An antireflection film to be described later is formed on (Surface Number 15).
  • Table 7 below lists the values of the specifications of the third embodiment.
  • the surface numbers 1 to 23 shown in Table 7 correspond to the numbers 1 to 23 shown in FIG.
  • the axial air distance d14 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d17 between the second lens group G2 and the filter group FL, and the back focus Bf are: It changes at the time of focusing.
  • Table 8 below shows each group interval in the infinitely focused state, the intermediate distance focused state, and the short distance focused state.
  • Table 9 shows values corresponding to the conditional expressions in the third embodiment.
  • the photographic lens SL3 according to the third example satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
  • FIG. 7A shows various aberration diagrams of the taking lens SL3 according to the third example in the infinite focus state
  • FIG. 7B shows various aberration diagrams in the intermediate shooting distance state (shooting distance ⁇ 0.01). ).
  • various aberrations are satisfactorily corrected in each in-focus state, and it is clear that the optical performance is high.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating a configuration of the photographic lens SL4 according to the fourth example.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens (first lens) L11 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side ( (Second lens) L12, positive meniscus lens (third lens) L13 having a convex surface facing the object side, negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side, negative meniscus lens L15 having a concave surface facing the object side, and object side
  • the lens includes a cemented lens CL1 in which a negative meniscus lens L16 having a concave surface and a positive meniscus lens L17 having a concave surface facing the object side are cemented, and a positive meniscus lens L18 having a concave surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a cemented lens CL2 in which a biconvex lens (positive lens) L21 and a biconcave negative lens (negative lens) L22 are cemented in order from the object side.
  • the aperture stop S is disposed between the negative meniscus lens L14 and the negative meniscus lens L15 of the first lens group G1.
  • a filter group FL including a low-pass filter and an infrared cut filter is disposed between the photographing lens SL4 and the image plane I.
  • the image plane I is imaged on an image sensor (eg, film, CCD, CMOS, etc.).
  • the photographic lens SL4 according to the fourth example includes an image surface side lens surface (surface number 11) of the negative meniscus lens L15 of the first lens group G1 and an object side lens of the biconvex lens L21 of the second lens group G2.
  • An antireflection film described later is formed on the surface (surface number 17).
  • Table 10 below lists the values of the specifications of the fourth embodiment.
  • the surface numbers 1 to 25 shown in Table 10 correspond to the numbers 1 to 25 shown in FIG.
  • the axial air distance d16 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d19 between the second lens group G2 and the filter group FL, and the back focus Bf are: It changes at the time of focusing.
  • Table 11 below shows the distances between the groups in the infinite focus state, the intermediate distance focus state, and the short distance focus state.
  • Table 12 shows values corresponding to the conditional expressions in the fourth embodiment.
  • the photographic lens SL4 according to the fourth example satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
  • FIG. 9A shows various aberrations of the photographic lens SL4 according to the fourth example in the infinite focus state
  • FIG. 9B shows various aberrations in the intermediate shooting distance state (shooting distance ⁇ 0.01). ).
  • various aberrations are satisfactorily corrected in each in-focus state, and it is clear that the optical performance is high.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating an example of a film configuration of the antireflection film.
  • the antireflection film 101 is composed of seven layers and is formed on the optical surface of the optical member 102 such as a lens.
  • the first layer 101a is formed of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method.
  • a second layer 101b made of a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method is further formed on the first layer 101a.
  • a third layer 101c made of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method is formed on the second layer 101b, and titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method are formed on the third layer 101c.
  • a fourth layer 101d made of the mixture is formed.
  • a fifth layer 101e made of aluminum oxide deposited by vacuum deposition is formed on the fourth layer 101d, and titanium oxide and zirconium oxide deposited by vacuum deposition on the fifth layer 101e.
  • a sixth layer 101f made of the mixture is formed.
  • a seventh layer 101g made of a mixture of magnesium fluoride and silica is formed by a wet process to form the antireflection film 101 of this embodiment.
  • a sol-gel method which is a kind of wet process is used.
  • the sol-gel method is a method in which a sol obtained by mixing raw materials is made into a non-flowable gel by hydrolysis / polycondensation reaction, etc., and the gel is heated and decomposed to obtain a product.
  • a film can be formed by applying an optical thin film material sol on the optical surface of an optical member and forming a gel film by drying and solidifying.
  • the wet process is not limited to the sol-gel method, and a method of obtaining a solid film without going through a gel state may be used.
  • the first layer 101a to the sixth layer 101f of the antireflection film 101 are formed by electron beam evaporation which is a dry process, and the seventh layer 101g which is the uppermost layer is prepared by a hydrofluoric acid / magnesium acetate method. It is formed by the following procedure by a wet process using the prepared sol solution.
  • An aluminum oxide layer to be the layer 101c, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the fourth layer 101d, an aluminum oxide layer to be the fifth layer 101e, and a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the sixth layer 101f are formed in this order.
  • the sol solution used for this film formation is used for film formation after mixing raw materials and subjecting it to high temperature and pressure aging treatment at 140 ° C. for 24 hours in an autoclave.
  • the optical member 102 is completed by heat treatment at 160 ° C. for 1 hour in the air after the seventh layer 101g is formed.
  • the seventh layer 101g is formed by depositing particles having a size of several nm to several tens of nm leaving a void.
  • optical performance of the optical member having the antireflection film 101 formed in this way will be described using the spectral characteristics shown in FIG.
  • the optical member (lens) having the antireflection film according to this embodiment is formed under the conditions shown in Table 13 below.
  • Table 13 shows that the reference wavelength is ⁇ , and the layers 101a (first layer) to 101g (seventh layer) of the antireflection film 101 when the refractive index of the substrate (optical member) is 1.62, 1.74, and 1.85.
  • the optical film thickness of each layer is determined.
  • aluminum oxide is represented by Al2O3
  • a mixture of titanium oxide and zirconium oxide is represented by ZrO2 + TiO2
  • a mixture of magnesium fluoride and silica is represented by MgF2 + SiO2.
  • FIG. 13 shows spectral characteristics when a light beam is vertically incident on an optical member in which the reference wavelength ⁇ is 550 nm in Table 13 and the optical film thickness of each layer of the antireflection film 101 is designed.
  • the optical member having the antireflection film 101 designed with the reference wavelength ⁇ of 550 nm can suppress the reflectance to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. Further, even in the optical member having the antireflection film 101 in which each optical film thickness is designed with the reference wavelength ⁇ as d line (wavelength 587.6 nm) in Table 13, the spectral characteristics are hardly affected, and the reference shown in FIG. Spectral characteristics substantially equivalent to those when the wavelength ⁇ is 550 nm.
  • This antireflection film consists of five layers, and similarly to Table 13, the optical film thickness of each layer with respect to the reference wavelength ⁇ is designed under the conditions shown in Table 14 below.
  • the above-described sol-gel method is used for forming the fifth layer.
  • FIG. 14 shows spectral characteristics when light rays are vertically incident on an optical member having an antireflection film in which the optical film thickness is designed with the refractive index of the substrate being 1.52 and the reference wavelength ⁇ being 550 nm in Table 14. Yes. From FIG. 14, it can be seen that the antireflection film of this modification has a reflectance of 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. In Table 14, even an optical member having an antireflection film whose optical film thickness is designed with the reference wavelength ⁇ as the d-line (wavelength 587.6 nm) hardly affects the spectral characteristics, and the spectral characteristics shown in FIG. Has almost the same characteristics.
  • FIG. 15 shows the spectral characteristics when the incident angles of the light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 14 are 30, 45, and 60 degrees, respectively. 14 and 15 do not show the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film with the refractive index of 1.46 shown in Table 14, but the refractive index of the substrate is almost equal to 1.52. Needless to say, it has the following spectral characteristics.
  • FIG. 16 shows an example of an antireflection film formed only by a dry process such as a conventional vacuum deposition method.
  • FIG. 16 shows the spectral characteristics when a light beam is perpendicularly incident on an optical member designed with an antireflection film configured under the conditions shown in Table 15 below with a refractive index of 1.52 of the same substrate as Table 14.
  • FIG. 17 shows the spectral characteristics when the incident angles of the light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 16 are 30, 45, and 60 degrees, respectively.
  • the antireflection film according to this embodiment is compared. It can be seen that has a lower reflectivity at any angle of incidence and a lower reflectivity over a wider band.
  • an antireflection film 101 see Table 13
  • the reflected light from the lens surface can be reduced, and ghost and flare can be reduced.
  • the antireflection film 101 see Table 13
  • the reflected light from each lens surface is reduced. ghost and flare can be reduced.
  • an antireflection film 101 (see Table 13) corresponding to the refractive index of the substrate of 1.85 on the lens surface on the object side in L21, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare are reduced. be able to.
  • the antireflective film 101 (see Table 13) corresponding to the refractive index of the substrate corresponding to 1.74 is used for the lens surface, and the refractive index of the substrate corresponds to 1.74 corresponding to the lens surface on the image surface side of the negative meniscus lens L15.
  • the antireflection film can be provided on a parallel optical surface and used as an optical element, or can be used on an optical surface of a lens formed into a curved surface.

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Abstract

　カメラ（１）等の光学機器に搭載される撮影レンズ（ＳＬ）は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、正の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）とを有し、最も像側に両凹形状の負レンズ（Ｌ２２）を有し、次式の条件を満足することを特徴とする。 ０．３０　＜　ｙＧ２／ｙＧ１　＜　０．８０　但し、　ｙＧ１：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの第１レンズ群（Ｇ１）の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする　ｙＧ２：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの第２レンズ群（Ｇ２）の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする

Description

撮影レンズ、この撮影レンズを有する光学機器、及び、撮影レンズの製造方法
　本発明は、撮影レンズ、この撮影レンズを有する光学機器、及び、撮影レンズの製造方法に関する。
　従来、写真用カメラやビデオカメラ等で、Ｆナンバーが比較的明るく、光学性能が容易に得られるレンズタイプとして、いわゆるガウス型レンズがあり、現在も多く用いられている（例えば、特許文献１参照）。
特開２０１０－０７２３５９号公報
　しかしながら、従来のレンズは十分に高い光学性能を有しているとは言えなかった。
　本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、良好な光学性能を有する撮影レンズ、この撮影レンズを有する光学機器、及び、この撮影レンズの製造方法を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、本発明に係る撮影レンズは、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、最も像側に両凹形状の負レンズを有し、次式の条件を満足することを特徴とする。
０．３０　＜　ｙＧ２／ｙＧ１　＜　０．８０
　但し、
　ｙＧ１：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの前記第１レンズ群の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする
　ｙＧ２：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの前記第２レンズ群の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ及び物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズを有することが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、次式の条件を満足することが好ましい。
（ν１＋ν２）／２　＞　５５
　但し、
　ν１：前記第１レンズ群の前記第１レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
　ν２：前記第１レンズ群の前記第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記第２レンズ群は、物体側より順に、正レンズ及び前記負レンズを貼り合わせた接合レンズを有することが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、次式の条件を満足することが好ましい。
１．７０　＜　（ｎ２１＋ｎ２２）／２　＜　１．９５
　但し、
　ｎ２１：前記第２レンズ群の前記正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　ｎ２２：前記第２レンズ群の前記負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記第１レンズ群は、負レンズと正レンズとを貼り合わせた接合レンズを有することが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、次式の条件を満足することが好ましい。
－０．５０　＜　ｒ１／ｆ　＜　－０．２０
　但し、
　ｒ１：前記第１レンズ群内の前記接合レンズの最も物体側の面の曲率半径
　ｆ：無限遠合焦時の全系の焦点距離
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記第１レンズ群内に開口絞りを有することが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記第１レンズ群から前記第２レンズ群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んで形成されていることが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記反射防止膜は多層膜であり、前記ウェットプロセスで形成された層は、前記多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をｎｄとしたとき、前記屈折率ｎｄは１．３０以下であることが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、開口絞りを有し、前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、前記第１レンズ群内のレンズの物体側のレンズ面であることが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、前記第１レンズ群内のレンズの像面側のレンズ面であることが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、像面から見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記像面から見て凹形状のレンズ面は、前記第１レンズ群内のレンズの物体側のレンズ面であることが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記像面から見て凹形状のレンズ面は、前記第１レンズ群内のレンズの像面側のレンズ面であることが好ましい。
　本発明に係る撮影レンズにおいて、前記像面から見て凹形状のレンズ面は、前記第２レンズ群内のレンズの、最も物体側のレンズの、物体側のレンズ面であることが好ましい。
　本発明に係る光学機器は、上述の撮影レンズのいずれかを有することを特徴とする。
　本発明に係る撮影レンズの製造方法は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する撮影レンズの製造方法であって、最も像側に両凹形状の負レンズ配置し、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする。
０．３０　＜　ｙＧ２／ｙＧ１　＜　０．８０
　但し、
　ｙＧ１：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの前記第１レンズ群の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする
　ｙＧ２：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの前記第２レンズ群の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする
　本発明に係る撮影レンズの製造方法において、前記第１レンズ群から前記第２レンズ群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んで形成されていることが好ましい。
　本発明によれば、良好な光学性能を有する撮影レンズ、この撮影レンズを有する光学機器、及び撮影レンズの製造方法を提供することができる。
第１実施例に係る撮影レンズのレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る撮影レンズの諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態を示し、（ｂ）は中間撮影距離合焦状態（撮影倍率－０．０１倍）を示す。 第１実施例に係る撮影レンズのレンズ構成を示す断面図であって、入射した光線が第１番目の反射光発生面と第２番目の反射光発生面で反射する様子の一例を説明する図である。 第２実施例に係る撮影レンズのレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る撮影レンズの諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態を示し、（ｂ）は中間撮影距離合焦状態（撮影倍率－０．０１倍）を示す。 第３実施例に係る撮影レンズのレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る撮影レンズの諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態を示し、（ｂ）は中間撮影距離合焦状態（撮影倍率－０．０１倍）を示す。 第４実施例に係る撮影レンズのレンズ構成を示す断面図である。 第４実施例に係る撮影レンズの諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態を示し、（ｂ）は中間撮影距離合焦状態（撮影倍率－０．０１倍）を示す。 上記撮影レンズを搭載するカメラの断面図である。 上記撮影レンズの製造方法を説明するためのフローチャートである。 反射防止膜の層構造の一例を示す説明図である。 反射防止膜の分光特性を示すグラフである。 変形例に係る反射防止膜の分光特性を示すグラフである。 変形例に係る反射防止膜の分光特性の入射角度依存性を示すグラフである。 従来技術で作成した反射防止膜の分光特性を示すグラフである。 従来技術で作成した反射防止膜の分光特性の入射角度依存性を示すグラフである。
　以下、本発明の好ましい実施形態について、上記図面を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態に係る撮影レンズＳＬは、光軸に沿って、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、を有して構成されている。また、この撮影レンズＳＬは、最も像側に両凹形状の負レンズＬ２２を有することが望ましい。このような構成とすることにより、この撮影レンズＳＬは、有効径が２５ｍｍから３０ｍｍ程度の大口径レンズとすることができ、鏡筒の小型化と諸収差を良好に補正することができる。また、この撮影レンズＳＬは、いわゆるガウスタイプのレンズを変形したものである。ガウスタイプでは、開口絞りＳの前後にてレンズが略対称の形状をしているため、その対称性により、歪曲収差などの補正が容易となる。
　それでは、このような撮影レンズＳＬを構成するための条件について説明する。まず、この撮影レンズＳＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
０．３０　＜　ｙＧ２／ｙＧ１　＜　０．８０　　　　　（１）
　但し、
　ｙＧ１：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの第１レンズ群Ｇ１の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする
　ｙＧ２：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの第２レンズ群Ｇ２の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする
　条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２の中間撮影距離（撮影倍率－０．０１倍）時の合焦における移動比率の適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２単体で発生する倍率色収差が悪化してしまうため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．３５にすることが好ましい。また、条件式（１）の上限値を上回ると、コマ収差及び像面湾曲が補正過剰になってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．６０にすることが好ましい。
　また、この撮影レンズＳＬは、第１レンズ群Ｇ１が、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１レンズ）Ｌ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第２レンズ）Ｌ１２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第３レンズ）Ｌ１３を有することが望ましい。このような構成とすることにより、無限遠から近距離までの撮影領域において、球面収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
　また、この撮影レンズＳＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
（ν１＋ν２）／２　＞　５５　　　　　（２）
　但し、
　ν１：第１レンズ群Ｇ１の第１レンズＬ１１の媒質のｄ線に対するアッベ数
　ν２：第１レンズ群Ｇ１の第２レンズＬ１２の媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１の正の屈折力を有するレンズ成分（第１レンズ）Ｌ１１及び正の屈折力を有するレンズ成分（第２レンズ）Ｌ１２の分散を規定するための条件式である。条件式（２）を満足することによって、色収差を良好に補正することができる。特に、コマ収差を良好に補正できる。なお本願の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を６０にすることが好ましい。
　また、この撮影レンズＳＬは、第２レンズ群Ｇ２が、物体側より順に正レンズ（例えば、図１における両凸レンズＬ２１）と上述の両凹形状の負レンズ（負レンズ）Ｌ２２とを貼り合わせた接合レンズＣＬ２を有することが望ましい。このような構成とすることにより、像側に配置されたレンズに色消し効果を持たせ、全体として色収差が補正できる。特にこの構成により、合焦時の色収差の変動を少なくすることができる。またこのように、正レンズＬ２１と負レンズＬ２２とを接合レンズＣＬ２とすることにより、光線の全反射を防ぎ、当該レンズにおいて光線を良好に通すことができる。
　また、この撮影レンズＳＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
１．７０　＜　（ｎ２１＋ｎ２２）／２　＜　１．９５　　　　　（３）
　但し、
　ｎ２１：第２レンズ群Ｇ２の正レンズＬ２１の媒質のｄ線に対する屈折率
　ｎ２２：第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２２の媒質のｄ線に対する屈折率
　条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２の正レンズＬ２１と負レンズＬ２２の屈折率を規定するための条件式である。条件式（３）を満足することによって、ペッツバール和の増大を防ぐことができる。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を１．７５にすることが好ましい。また、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を１．８５にすることが好ましい。
　また、この撮影レンズＳＬは、第１レンズ群Ｇ１に負レンズ（例えば図１における両凹形状の負レンズＬ１５）と正レンズ（例えば図１における両凸レンズＬ１６）とを貼り合わせた接合レンズＣＬ１を有することが望ましい。このような構成により、像側に配置した接合レンズＣＬ２と同様に色消し効果があり、全体として色収差が補正できる。
　また、この撮影レンズＳＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
－０．５０　＜　ｒ１／ｆ　＜　－０．２０　　　　　（４）
　但し、
　ｒ１：第１レンズ群Ｇ１内の接合レンズＣＬ１の最も物体側の面の曲率半径
　ｆ：無限遠合焦時の全系の焦点距離
　条件式（４）は、無限遠合焦時のこの撮影レンズＳＬの全系の焦点距離ｆに対する第１レンズ群Ｇ１内の接合レンズＣＬ１の負レンズ（図１における両凹形状の負レンズＬ１５）の物体側の面（図１における第１０面）の曲率半径の比を規定するための条件式である。ここで、曲率半径は、物体側に凸の面を正とし、像側に凸の面を負とする。この条件式（４）を満足することによって、像面湾曲の増大を防ぐことができる。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を－０．４５にすることが好ましい。また、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を－０．２５にすることが好ましい。
　また、この撮影レンズＳＬは、第１レンズ群Ｇ１内に開口絞りＳを有することが望ましい。このような構成により、コマ収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬは、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んでいることが好ましい。このように構成することで、本実施形態に係る撮影レンズＳＬは、物体からの光が光学面で反射されて生じるゴーストやフレアをさらに低減することができ、高い結像性能を達成することができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬにおいて、反射防止膜は多層膜であり、ウェットプロセスで形成された層は、多層膜を構成する層のうち最も表面の層であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬは、ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をｎｄとしたとき、この屈折率ｎｄが１．３０以下であることが好ましい。このようにすれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬは、開口絞りＳを有し、反射防止膜が設けられた光学面は、開口絞りＳから見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。光学面のうち開口絞りＳから見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようにすれば、ゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬの第１レンズ群Ｇ１において反射防止膜が設けられた、開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることが好ましい。第１レンズ群Ｇ１における光学面のうち開口絞りＳから見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬの第１レンズ群Ｇ１において反射防止膜が設けられた、開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることが好ましい。第１レンズ群Ｇ１における光学面のうち開口絞りから見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬにおける光学面のうち反射防止膜が設けられた光学面は、像面から見て凹形状のレンズ面であることが好ましい。光学面のうち像面から見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このようにすれば、ゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬの第１レンズ群Ｇ１において反射防止膜が設けられた、像面から見て凹形状のレンズ面は、物体側のレンズ面であることが好ましい。第１レンズ群Ｇ１における光学面のうち像面から見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬの第１レンズ群Ｇ１において反射防止膜が設けられた、像面から見て凹形状のレンズ面は、像面側のレンズ面であることが好ましい。第１レンズ群Ｇ１における光学面のうち像面から見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬの第２レンズ群Ｇ２における光学面のうち反射防止膜が設けられた、像面から見て凹形状のレンズ面は、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズの、物体側レンズ面であることが好ましい。第２レンズ群Ｇ２における光学面のうち像面から見て凹形状のレンズ面で反射光が発生し易いため、このような光学面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬにおいて、反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、ドライプロセス等により形成しても良い。この際、反射防止膜は屈折率が１．３０以下となる層を少なくとも１層含むようにすることが好ましい。反射防止膜が、屈折率が１．３０以下となる層を少なくとも１層含むようにすることで、反射防止膜をドライプロセス等で形成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なおこの時、屈折率が１．３０以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることが好ましい。
　次に、本実施形態に係る撮影レンズＳＬを備えた光学装置であるカメラを図１０に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る撮影レンズＳＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルター）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る撮影レンズＳＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、２群構成の撮影レンズＳＬを示したが、以上の構成条件等は、３群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ（例えば、図１におけるＬ１７）を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、前述したように、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りＳは、前述のように、第１レンズ群Ｇ１中に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬは、３５ｍｍフィルムサイズ換算での焦点距離が、６０ｍｍから１５０ｍｍ程度、好ましくは８０ｍｍから９０ｍｍ程度である。また、本実施形態に係る撮影レンズＳＬは、バックフォーカス（この撮影レンズＳＬの最も像側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離）が最も小さい状態で１０ｍｍから３０ｍｍ程度とするのが望ましい。
　以下、本実施形態に係る撮影レンズＳＬの製造方法の概略を、図１１を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ２をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。また、最も像側に両凹形状の負レンズＬ２２を配置する（ステップＳ２００）。さらにまた、各レンズ群Ｇ１～Ｇ２が、前述の条件式（１）を満足するように配置する(ステップＳ３００)。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４、両凹形状の負レンズＬ１５と両凸レンズＬ１６とを接合した接合レンズＣＬ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１７を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側より順に両凸レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２とを接合した接合レンズＣＬ２を配置して第２レンズ群Ｇ２とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して撮影レンズＳＬを製造する。
　本実施形態においては、第１レンズ群Ｇ１から第２レンズ群Ｇ２における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んで形成されていることが好ましい。上述の撮影レンズＳＬでは、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１７の物体側レンズ面に、反射防止膜が形成されている。
　以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１、図４、図６及び図８は、各実施例に係る撮影レンズＳＬ（ＳＬ１～ＳＬ４）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これらの撮影レンズＳＬ１～ＳＬ４の断面図の下部には、無限遠（∞）から近距離物体（至近）に合焦する際の各レンズ群Ｇ１～Ｇ２の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。また、図１、図４、図６及び図８に示すように、第１～第４実施例に係る撮影レンズＳＬ１～ＳＬ４は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、から構成されている。そして、無限遠から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２を別々に物体側に繰出すことにより行われる。すなわち、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、バックフォーカスが増大するように、第１及び第２レンズ群Ｇ１，Ｇ２が光軸に沿って物体側に移動する。また、開口絞りＳは第１レンズ群Ｇ１中に配置され、合焦に際し、この第１レンズ群Ｇ１とともに移動する。
〔第１実施例〕
　図１は、第１実施例に係る撮影レンズＳＬ１の構成を示す図である。この図１に示す撮影レンズＳＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１レンズ）Ｌ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第２レンズ）Ｌ１２、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第３レンズ）Ｌ１３、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４、両凹形状の負レンズＬ１５と両凸レンズＬ１６とを接合した接合レンズＣＬ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１７から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に両凸レンズ（正レンズ）Ｌ２１と両凹形状の負レンズ（負レンズ）Ｌ２２とを接合した接合レンズＣＬ２から構成されている。また、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１４と両凹形状の負レンズＬ１５との間に配置されている。なお、この撮影レンズＳＬ１と像面Ｉとの間には、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されるフィルター群ＦＬが配置されている。像面Ｉは、撮像素子（例えば、フィルム、ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等）に結像される。
　また、本第１実施例に係る撮影レンズＳＬ１は、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１７の物体側レンズ面（面番号１３）に、後述する反射防止膜が形成されている。
　以下の表１に第１実施例の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、２ωは画角［°］、Ｙは像高、ＴＬは全長をそれぞれ表している。なお、これらの値は無限遠合焦時のものである。また、全長ＴＬは、撮影レンズＳＬ１の最も物体側のレンズ面（第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離である。さらに、レンズデータに示す面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、面間隔は各光学面から次の光学面までの光軸上の間隔を、屈折率及びアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６nm）に対する値を示している。なお、表１に示す面番号１～２３は図１に示す番号１～２３に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１～第２レンズ群Ｇ１～Ｇ２の各々の始面と焦点距離を示している。ここで、以下の全ての諸元表において掲載されている焦点距離、曲率半径、面間隔、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。なお、曲率半径の「0.0000」は平面又は開口を示している。また、空気の屈折率「1.00000」の記載は省略している。またこれらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　32.4
ＦＮｏ＝　 1.24
２ω　＝　26.19
像高　＝　 8.19
ＴＬ　＝　52.60
 
［レンズデータ］
面番号　曲率半径　　面間隔　　　 ｎｄ　　　 νd
物面　　　∞　　　　　∞
 1　　　33.0214　　　4.40　　　1.6968　　　55.52
 2　　 637.5014　　　0.10
 3　　　18.2318　　　4.00　　　1.6030　　　65.44
 4　　　25.6174　　　0.10
 5　　　20.9000　　　3.10　　　1.7950　　　45.31
 6　　　30.0000　　　0.90
 7　　　55.2655　　　1.20　　　1.7174　　　29.57
 8　　　10.8367　　　5.20
 9　　　 0.0000　　　4.70　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10　　 -12.2930　　　1.20　　　1.6727　　　32.19
11　　　85.0000　　　4.00　　　1.8830　　　40.66
12　　 -19.6365　　　0.30
13　　 -49.0000　　　2.10　　　1.7725　　　49.62
14　　 -23.4000　　 (d14)
15　　　30.8466　　　4.10　　　1.8348　　　42.73
16　　 -38.7000　　　1.20　　　1.7552　　　27.57
17　　　85.2086　　 (d17)
18　　　 0.0000　　　0.50　　　1.5168　　　63.88
19　　　 0.0000　　　1.11
20　　　 0.0000　　　1.59　　　1.5168　　　63.88
21　　　 0.0000　　　0.30
22　　　 0.0000　　　0.70　　　1.5168　　　63.88
23　　　 0.0000　　　0.70
像面　　　∞
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　1　　　 51.86
第２レンズ群　 15　　　 47.97
　また、上述したように、この第１実施例に係る撮影レンズＳＬ１において、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２が光軸上を移動するため、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１４、第２レンズ群Ｇ２とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ１７、及び、バックフォーカスＢｆが変化する。次の表２に、無限遠合焦状態、中間撮影距離合焦状態、及び、近距離合焦状態における可変間隔を示す。なお、この表２において、中間撮影距離は撮影倍率－０．０１倍の撮影距離、近撮影距離は撮影倍率－０．０７倍の撮影距離である。また、バックフォーカスＢｆは第２レンズ群Ｇ２の最も像側のレンズ面（第１７面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。この説明は以降の実施例においても同様である。
（表２）
レンズ状態　　無限遠　中間距離　　近距離
　ｄ１４　　　 0.90　　　1.13　　　2.67
　ｄ１７　　　10.20　　 10.43　 　11.97
　Ｂｆ　　　　15.10　　 15.33　 　16.87
　次の表３に、この第１実施例における各条件式対応値を示す。なおこの表３において、ｙＧ１は無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの第１レンズ群Ｇ１の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とし、ｙＧ２は無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの第２レンズ群Ｇ２の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする。また、ν１は第１レンズ群Ｇ１の第１レンズＬ１１の媒質のｄ線に対するアッベ数を、ν２は第１レンズ群Ｇ１の第２レンズＬ１２の媒質のｄ線に対するアッベ数を、ｎ２１は第２レンズ群Ｇ２の正レンズＬ２１の媒質のｄ線に対する屈折率を、ｎ２２は第２レンズ群Ｇ２の負レンズＬ２２の媒質のｄ線に対する屈折率をそれぞれ表している。これらの符号の説明は以降の実施例においても同様である。
（表３）
ｙＧ１＝‐0.47
ｙＧ２＝‐0.23
ν１＝55.52
ν２＝65.44
ｎ２１＝1.8348
ｎ２２＝1.7552
（１）ｙＧ２／ｙＧ１＝0.50
（２）（ν１＋ν２）／２＝60.48
（３）（ｎ２１＋ｎ２２）／２＝1.795
（４）ｒ１／ｆ＝‐0.38
　このように、この第１実施例に係る撮影レンズＳＬ１は、上記条件式（１）～（４）を全て満足している。
　この第１実施例に係る撮影レンズＳＬ１の無限遠合焦状態における諸収差図を図２（ａ）に示し、中間撮影距離状態（撮影距離－０．０１）における諸収差図を図２（ｂ）に示す。各収差図において、ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する収差を表す。また、記載のないものはｄ線に対する収差を表す。また、非点収差図中の実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示し、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｙは像高（単位：ｍｍ）、Ｈ０は物体高（単位：ｍｍ）を示す。また、コマ収差図は、各入射角において、実線はｄ線及びｇ線に対するメリジオナルコマ収差を示す、なお、この収差図の説明は以降の実施例においても同様である。この第１実施例において、各収差図から明らかなように、各合焦状態において諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることは明らかである。
　図３は、上記第１実施例と同様の構成の撮影レンズであって、入射した光線が第１番目の反射面と第２番目の反射面で反射して像面Ｉにゴーストやフレアを形成する様子の一例を示す図である。
　図３において、物体側からの光線ＢＭが図示のように撮影レンズに入射すると、正メニスカスレンズＬ１７における物体側のレンズ面（第１番目の反射光の発生面でありその面番号は１３）で反射し、その反射光は両凹形状の負レンズＬ１５における物体側のレンズ面（第２番目の反射光の発生面でありその面番号は１０）で再度反射して像面Ｉに到達し、ゴーストおよびフレアを発生させてしまう。なお、第１番目の反射光の発生面１３は、開口絞りＳから見て凹形状のレンズ面、第２番目の反射光の発生面１０は開口絞りＳから見て凹形状のレンズ面である。このような面に、より広い波長範囲で広入射角に対応した反射防止膜を形成することで、ゴーストおよびフレアを効果的に低減させることができる。なお、反射防止膜の作用、効果は、以降の実施例でも同様であり、個別の詳細な説明を省略する。
〔第２実施例〕
　図４は、第２実施例に係る撮影レンズＳＬ２の構成を示す図である。この図４に示す撮影レンズＳＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１レンズ）Ｌ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第２レンズ）Ｌ１２、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第３レンズ）Ｌ１３、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４、両凹形状の負レンズＬ１５と両凸レンズＬ１６とを接合した接合レンズＣＬ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１７から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に両凸レンズ（正レンズ）Ｌ２１と両凹形状の負レンズ（負レンズ）Ｌ２２とを接合した接合レンズＣＬ２から構成されている。また、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１４と両凹形状の負レンズＬ１５との間に配置されている。なお、この撮影レンズＳＬ２と像面Ｉとの間には、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されるフィルター群ＦＬが配置されている。像面Ｉは、撮像素子（例えば、フィルム、ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等）に結像される。
　また、本第２実施例に係る撮影レンズＳＬ２は、第１レンズ群Ｇ１の両凹形状の負レンズＬ１５の物体側レンズ面（面番号１０）と、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１７の物体側レンズ面（面番号１３）に、後述する反射防止膜が形成されている。
　以下の表４に第２実施例の諸元の値を掲げる。なお、表４に示す面番号１～２３は図３に示す番号１～２３に対応している。
（表４）第２実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　32.5
ＦＮｏ＝　 1.24
２ω　＝　26.27
像高　＝　 8.10
ＴＬ　＝　52.80
 
［レンズデータ］
面番号　曲率半径　　面間隔　　　 ｎｄ　　　 νd
物面　　　∞　　　　　∞
 1　　　37.4072　　　4.00　　　1.6968　　　55.52
 2　　 836.3694　　　0.20
 3　　　17.3000　　　4.30　　　1.5932　　　67.90
 4　　　22.6987　　　0.20
 5　　　19.2229　　　2.80　　　1.8040　　　46.60
 6　　　28.5771　　　0.90
 7　　　50.1939　　　1.30　　　1.6990　　　30.13
 8　　　10.6967　　　5.20
 9　　　 0.0000　　　4.60　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10　　 -13.9566　　　1.20　　　1.6990　　　30.13
11　　　36.8866　　　4.40　　　1.9027　　　35.73
12　　 -20.9635　　　0.20
13　　 -69.0000　　　2.10　　　1.7725　　　49.62
14　　 -31.0000　　 (d14)
15　　　29.7061　　　4.20　　　1.8830　　　40.66
16　　 -45.6954　　　1.30　　　1.8052　　　25.45
17　　　62.4328　　 (d17)
18　　　 0.0000　　　0.50　　　1.5168　　　63.88
19　　　 0.0000　　　1.11
20　　　 0.0000　　　1.59　　　1.5168　　　63.88
21　　　 0.0000　　　0.30
22　　　 0.0000　　　0.70　　　1.5168　　　63.88
23　　　 0.0000　　　0.70
像面　　　∞
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　1　　　 51.23
第２レンズ群　 15　　　 51.11
　この第２実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１４、第２レンズ群Ｇ２とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ１７、及び、バックフォーカスＢｆは、合焦に際して変化する。次の表５に無限遠合焦状態、中間距離合焦状態、近距離合焦状態における各群間隔を示す。
（表５）
レンズ状態　　無限遠　中間距離　　近距離
　ｄ１４　　　 0.80　　　1.05　　　3.21
　ｄ１７　　　10.20　　 10.42　　 11.74
　Ｂｆ　　　　15.10　　 15.32　 　16.64
　次の表６に、この第２実施例における各条件式対応値を示す。
（表６）
ｙＧ１＝‐0.48
ｙＧ２＝‐0.22
ν１＝55.52
ν２＝67.90
ｎ２１＝1.8830
ｎ２２＝1.8052
（１）ｙＧ２／ｙＧ１＝0.47
（２）（ν１＋ν２）／２＝6１.71
（３）（ｎ２１＋ｎ２２）／２＝1.84409
（４）ｒ１／ｆ＝‐0.43
　このように、この第２実施例に係る撮影レンズＳＬ２は、上記条件式（１）～（４）を全て満足している。
　この第２実施例に係る撮影レンズＳＬ２の無限遠合焦状態における諸収差図を図５（ａ）に示し、中間撮影距離状態（撮影距離－０．０１）における諸収差図を図５（ｂ）に示す。この第２実施例において、各収差図から明らかなように、各合焦状態において諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることは明らかである。
［第３実施例］
　図６は、第３実施例に係る撮影レンズＳＬ３の構成を示す図である。この図６に示す撮影レンズＳＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１レンズ）Ｌ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第２レンズ）Ｌ１２、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第３レンズ）Ｌ１３、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１６とを接合した接合レンズＣＬ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１７から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に両凸レンズ（正レンズ）Ｌ２１と両凹形状の負レンズ（負レンズ）Ｌ２２とを接合した接合レンズＣＬ２から構成されている。また、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１４と負メニスカスレンズＬ１５との間に配置されている。なお、この撮影レンズＳＬ３と像面Ｉとの間には、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されるフィルター群ＦＬが配置されている。像面Ｉは、撮像素子（例えば、フィルム、ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等）に結像される。
　また、本第３実施例に係る撮影レンズＳＬ３は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１５の物体側レンズ面（面番号１０）と、第２レンズ群Ｇ２の両凸レンズＬ２１の物体側レンズ面（面番号１５）に、後述する反射防止膜が形成されている。
　以下の表７に第３実施例の諸元の値を掲げる。なお、表７に示す面番号１～２３は図６に示す番号１～２３に対応している。
（表７）第３実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　32.0
ＦＮｏ＝　 1.24
２ω　＝　25.87
像高　＝　 8.10
ＴＬ　＝　57.42
 
［レンズデータ］
面番号　曲率半径　　面間隔　　　 ｎｄ　　　 νd
物面　　　∞　　　　　∞
 1　　　35.2535　　　4.80　　　1.6968　　　55.52
 2　　 207.9092　　　0.10
 3　　　30.5964　　　4.60　　　1.5932　　　67.90
 4　　　62.5231　　　0.10
 5　　　19.6000　　　4.70　　　1.8160　　　46.59
 6　　　23.2000　　　1.00
 7　　　50.5339　　　1.60　　　1.7552　　　27.57
 8　　　11.9667　　　4.82
 9　　　 0.0000　　　4.80　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10　　 -11.6552　　　1.40　　　1.6889　　　31.16
11　　-297.7087　　　4.00　　　1.9027　　　35.73
12　　 -19.5086　　　0.10
13　　 -86.7505　　　3.40　　　1.7725　　　49.62
14　　 -24.9468　　 (d14)
15　　　28.9738　　　4.90　　　1.8830　　　40.66
16　　 -25.0000　　　1.60　　　1.7847　　　25.64
17　　　65.1950　　 (d17)
18　　　 0.0000　　　0.50　　　1.5168　　　63.88
19　　　 0.0000　　　1.11
20　　　 0.0000　　　1.59　　　1.5168　　　63.88
21　　　 0.0000　　　0.30
22　　　 0.0000　　　0.70　　　1.5168　　　63.88
23　　　 0.0000　　　0.70
像面　　　∞
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　1　　　 55.36
第２レンズ群　 15　　　 42.77
　この第３実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１４、第２レンズ群Ｇ２とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ１７、及び、バックフォーカスＢｆは、合焦に際して変化する。次の表８に無限遠合焦状態、中間距離合焦状態、近距離合焦状態における各群間隔を示す。
（表８）
レンズ状態　　無限遠　中間距離　　近距離
　ｄ１４　　　 1.20　　　1.40　　　3.41
　ｄ１７　　　 9.40　　　9.65　　 11.07
　Ｂｆ　　　　14.30　　 14.55　　 15.97
　次の表９に、この第３実施例における各条件式対応値を示す。
（表９）
ｙＧ１＝‐0.45
ｙＧ２＝‐0.25
ν１＝55.52
ν２＝67.90
ｎ２１＝1.8330
ｎ２２＝1.7847
（１）ｙＧ２／ｙＧ１＝0.56
（２）（ν１＋ν２）／２＝61.71
（３）（ｎ２１＋ｎ２２）／２＝1.83386
（４）ｒ１／ｆ＝‐0.36
　このように、この第３実施例に係る撮影レンズＳＬ３は、上記条件式（１）～（４）を全て満足している。
　この第３実施例に係る撮影レンズＳＬ３の無限遠合焦状態における諸収差図を図７（ａ）に示し、中間撮影距離状態（撮影距離－０．０１）における諸収差図を図７（ｂ）に示す。この第３実施例において、各収差図から明らかなように、各合焦状態において諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることは明らかである。
［第４実施例］
　図８は、第４実施例に係る撮影レンズＳＬ４の構成を示す図である。この図８に示す撮影レンズＳＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第１レンズ）Ｌ１１、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第２レンズ）Ｌ１２、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ（第３レンズ）Ｌ１３、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１５、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１７とを接合した接合レンズＣＬ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１８から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側より順に両凸レンズ（正レンズ）Ｌ２１と両凹形状の負レンズ（負レンズ）Ｌ２２とを接合した接合レンズＣＬ２から構成されている。また、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１４と負メニスカスレンズＬ１５との間に配置されている。なお、この撮影レンズＳＬ４と像面Ｉとの間には、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されるフィルター群ＦＬが配置されている。像面Ｉは、撮像素子（例えば、フィルム、ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等）に結像される。
　また、本第４実施例に係る撮影レンズＳＬ４は、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１５の像面側レンズ面（面番号１１）と、第２レンズ群Ｇ２の両凸レンズＬ２１の物体側レンズ面（面番号１７）に、後述する反射防止膜が形成されている。
　以下の表１０に第４実施例の諸元の値を掲げる。なお、表１０に示す面番号１～２５は図８に示す番号１～２５に対応している。
（表１０）第４実施例
［全体諸元］
ｆ　　＝　32.0
ＦＮｏ＝　 1.24
２ω　＝　25.87
像高　＝　 8.50
ＴＬ　＝　63.30
 
［レンズデータ］
面番号　曲率半径　　面間隔　　　 ｎｄ　　　 νd
物面　　　∞　　　　　∞
 1　　　60.8267　　　4.00　　　1.6700　　　57.35
 2　　 277.1265　　　0.20
 3　　　30.3043　　　4.20　　　1.5932　　　67.90
 4　　　59.9054　　　0.10
 5　　　17.2779　　　4.20　　　1.8160　　　46.59
 6　　　23.1790　　　1.00
 7　　　20.5316　　　1.40　　　1.7283　　　28.38
 8　　　10.1672　　　6.50
 9　　　 0.0000　　　3.00　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
10　　　27.5450　　　1.50　　　1.7880　　　47.35
11　　　18.4146　　　5.00
12　　　-9.5880　　　1.40　　　1.6990　　　30.13
13　　-333.6252　　　3.70　　　1.8830　　　40.80
14　　 -14.2548　　　0.10
15　　-121.4866　　　3.20　　　1.7550　　　52.34
16　　 -27.8996　　 (d16)
17　　　34.7780　　　5.70　　　1.8830　　　40.66
18　　 -23.0692　　　1.40　　　1.7552　　　27.57
19　　 105.7386　　 (d19)
20　　　 0.0000　　　0.50　　　1.5168　　　63.88
21　　　 0.0000　　　1.11
22　　　 0.0000　　　1.59　　　1.5168　　　63.88
23　　　 0.0000　　　0.30
24　　　 0.0000　　　0.70　　　1.5168　　　63.88
25　　　 0.0000　　　0.64
像面　　　∞
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　1　　　 58.14
第２レンズ群　 17　　　 41.52
　この第４実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ１６及び第２レンズ群Ｇ２とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ１９、及び、バックフォーカスＢｆは、合焦に際して変化する。次の表１１に無限遠合焦状態、中間距離合焦状態、近距離合焦状態における各群間隔を示す。
（表１１）
レンズ状態　　無限遠　中間距離　　近距離
　ｄ１６　　　 1.28　　　1.64　　　3.59
　ｄ１９　　　10.52　　 10.72　 　12.19
　Ｂｆ　　　　15.36　　 15.56　　 17.03
　次の表１２に、この第４実施例における各条件式対応値を示す。
（表１２）
ｙＧ１＝‐0.57
ｙＧ２＝‐0.21
ν１＝57.35
ν２＝67.90
ｎ２１＝1.8830
ｎ２２＝1.7552
ｒ１＝‐9.5880
（１）ｙＧ２／ｙＧ１＝0.37
（２）（ν１＋ν２）／２＝62.625
（３）（ｎ２１＋ｎ２２）／２＝1.8191
（４）ｒ１／ｆ＝‐0.30
　このように、この第４実施例に係る撮影レンズＳＬ４は、上記条件式（１）～（４）を全て満足している。
　この第４実施例に係る撮影レンズＳＬ４の無限遠合焦状態における諸収差図を図９（ａ）に示し、中間撮影距離状態（撮影距離－０．０１）における諸収差図を図９（ｂ）に示す。この第４実施例において、各収差図から明らかなように、各合焦状態において諸収差が良好に補正されており、高い光学性能を有していることは明らかである。
　ここで、本願の実施形態に係る撮影レンズＳＬに用いられる反射防止膜（多層広帯域反射防止膜とも言う）について説明する。図１２は、反射防止膜の膜構成の一例を示す図である。この反射防止膜１０１は７層からなり、レンズ等の光学部材１０２の光学面に形成される。第１層１０１ａは真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムで形成されている。また、この第１層１０１ａの上に更に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第２層１０１ｂが形成される。さらに、この第２層１０１ｂの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第３層１０１ｃが形成され、この第３層１０１ｃの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第４層１０１ｄが形成される。またさらに、この第４層１０１ｄの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第５層１０１ｅが形成され、この第５層１０１ｅの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第６層１０１ｆが形成される。
　そして、このようにして形成された第６層１０１ｆの上に、ウェットプロセスによりフッ化マグネシウムとシリカの混合物からなる第７層１０１ｇが形成されて本実施形態の反射防止膜１０１が形成される。第７層１０１ｇの形成には、ウェットプロセスの一種であるゾル－ゲル法を用いている。ゾル－ゲル法とは、原料を混合することにより得られたゾルを、加水分解・重縮合反応などにより流動性のないゲルとし、このゲルを加熱・分解して生成物を得る方法であり、光学薄膜の作製においては、光学部材の光学面上に光学薄膜材料ゾルを塗布し、乾燥固化によりゲル膜とすることで膜を生成することができる。なお、ウェットプロセスとして、ゾル－ゲル法に限らず、ゲル状態を経ないで固体膜を得る方法を用いるようにしてもよい。
　このように、この反射防止膜１０１の第１層１０１ａ～第６層１０１ｆまではドライプロセスである電子ビーム蒸着により形成され、最上層である第７層１０１ｇは、フッ酸／酢酸マグネシウム法で調製したゾル液を用いるウェットプロセスにより以下の手順で形成されている。まず、予めレンズ成膜面（上述の光学部材１０２の光学面）に真空蒸着装置を用いて第１層１０１ａとなる酸化アルミニウム層、第２層１０１ｂとなる酸化チタン－酸化ジルコニウム混合層、第３層１０１ｃとなる酸化アルミニウム層、第４層１０１ｄとなる酸化チタン－酸化ジルコニウム混合層、第５層１０１ｅとなる酸化アルミニウム層、第６層１０１ｆとなる酸化チタン－酸化ジルコニウム混合層を順に形成する。そして、蒸着装置より光学部材１０２を取り出した後、フッ酸／酢酸マグネシウム法により調製したゾル液にシリコンアルコキシドを加えたものをスピンコート法により塗布することにより、第７層１０１ｇとなるフッ化マグネシウムとシリカの混合物からなる層を形成する。フッ酸／酢酸マグネシウム法によって調製される際の反応式を以下の式（ａ）に示す。
２ＨＦ＋Ｍｇ（ＣＨ3ＣＯＯ）2→ＭｇＦ2＋２ＣＨ3ＣＯＯＨ　　　（ａ）
　この成膜に用いたゾル液は、原料混合後、オートクレーブで１４０℃、２４時間高温加圧熟成処理を施した後、成膜に用いられる。この光学部材１０２は、第７層１０１ｇの成膜終了後、大気中で１６０℃、１時間加熱処理して完成される。このようなゾル－ゲル法を用いることにより、大きさが数ｎｍから数十ｎｍの粒子が空隙を残して堆積することにより第７層１０１ｇが形成される。
　このようにして形成された反射防止膜１０１を有する光学部材の光学的性能について図１３に示す分光特性を用いて説明する。
　本実施形態に係る反射防止膜を有する光学部材（レンズ）は、以下の表１３に示す条件で形成されている。ここで表１３は、基準波長をλとし、基板（光学部材）の屈折率が１．６２、１．７４及び１．８５について反射防止膜１０１の各層１０１ａ（第１層）～１０１ｇ（第７層）の光学膜厚をそれぞれ求めたものである。なお、表１３では、酸化アルミニウムをAl2O3、酸化チタンと酸化ジルコニウム混合物をZrO2＋TiO2、フッ化マグネシウムとシリカの混合物をMgF2＋SiO2とそれぞれ表している。
（表１３）
　　　　　　物質　　　 屈折率　光学膜厚　 光学膜厚　 光学膜厚
　　媒質　　空気　　　　1.00
　　第７層　MgF2＋SiO2　1.26　　0.268λ　　0.271λ　　0.269λ
　　第６層　ZrO2＋TiO2　2.12　　0.057λ　　0.054λ　　0.059λ
　　第５層　Al2O3　　　 1.65　　0.171λ　　0.178λ　　0.162λ
　　第４層　ZrO2＋TiO2　2.12　　0.127λ　　0.13λ　 　0.158λ
　　第３層　Al2O3　　　 1.65　　0.122λ　　0.107λ　　0.08λ
　　第２層　ZrO2＋TiO2　2.12　　0.059λ　　0.075λ　　0.105λ
　　第１層　Al2O3　　　 1.65　　0.257λ　　0.03λ　 　0.03λ
　　基板の屈折率　　　　　　　　1.62　　　 1.74　　　 1.85
　図１３は、表１３において基準波長λを５５０ｎｍとして反射防止膜１０１の各層の光学膜厚を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を表している。
　図１３から、基準波長λを５５０ｎｍで設計した反射防止膜１０１を有する光学部材は、光線の波長が４２０ｎｍ～７２０ｎｍの全域で反射率を０．２％以下に抑えられることが判る。また、表１３において基準波長λをｄ線（波長５８７．６ｎｍ）として各光学膜厚を設計した反射防止膜１０１を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図１３に示す基準波長λが５５０ｎｍの場合とほぼ同等の分光特性を有する。
　次に、本反射防止膜の変形例について説明する。この反射防止膜は５層からなり、表１３と同様、以下の表１４で示される条件で基準波長λに対する各層の光学膜厚が設計される。本変形例では、第５層の形成に前述のゾル－ゲル法を用いている。
（表１４）
　　　　　　物質　　　 屈折率　光学膜厚　 光学膜厚
　　媒質　　空気　　　　1.00
　　第５層　MgF2＋SiO2　1.26　　0.275λ　　0.269λ
　　第４層　ZrO2＋TiO2　2.12　　0.045λ　　0.043λ
　　第３層　Al2O3　　　 1.65　　0.212λ　　0.217λ
　　第２層　ZrO2＋TiO2　2.12　　0.077λ　　0.066λ
　　第１層　Al2O3　　　 1.65　　0.288λ　　0.290λ
　　基板の屈折率　　　　　　　　1.46　 　　1.52
　図１４は、表１４において、基板の屈折率が１．５２及び基準波長λを５５０ｎｍとして各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示している。図１４から本変形例の反射防止膜は、光線の波長が４２０ｎｍ～７２０ｎｍの全域で反射率が０．２％以下に抑えられることがわかる。なお、表１４において基準波長λをｄ線（波長５８７．６ｎｍ）として各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図１４に示す分光特性とほぼ同等の特性を有する。
　図１５は、図１４に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性をそれぞれ示す。なお、図１４、図１５には表１４に示す基板の屈折率が１．４６の反射防止膜を有する光学部材の分光特性が図示されていないが、基板の屈折率が１．５２とほぼ同等の分光特性を有していることは言うまでもない。
　また比較のため、図１６に、従来の真空蒸着法などのドライプロセスのみで成膜した反射防止膜の一例を示す。図１６は、表１４と同じ基板の屈折率１．５２に以下の表１５で示される条件で構成される反射防止膜を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示す。また、図１７は、図１６に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が３０度、４５度、６０度の場合の分光特性をそれぞれ示す。
（表１５）
　　　　　　物質　　　 屈折率　光学膜厚
　　媒質　　空気　　　　1.00
　　第７層　MgF2　　　　1.39　　0.243λ
　　第６層　ZrO2＋TiO2　2.12　　0.119λ
　　第５層　Al2O3　　　 1.65　　0.057λ
　　第４層　ZrO2＋TiO2　2.12　　0.220λ
　　第３層　Al2O3　　　 1.65　　0.064λ
　　第２層　ZrO2＋TiO2　2.12　　0.057λ
　　第１層　Al2O3　　　 1.65　　0.193λ
　　基板の屈折率　　　　　　　　1.52
　図１３～図１５で示される本実施形態に係る反射防止膜を有する光学部材の分光特性を、図１６および図１７で示される従来例の分光特性と比較すると、本実施形態に係る反射防止膜はいずれの入射角においてもより低い反射率を有し、しかもより広い帯域で低い反射率を有することが良くわかる。
　次に、本願の第１実施例から第４実施例に、上記表１３および表１４に示す反射防止膜を適用した例について説明する。
　本第１実施例の撮影レンズＳＬ１において、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１７の屈折率は、表１に示すように、ｎｄ＝１．７７２５であるため、正メニスカスレンズＬ１７における物体側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表１３参照）を用いることでレンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。
　本第２実施例の撮影レンズＳＬ２において、第１レンズ群Ｇ１の両凹形状の負レンズＬ１５の屈折率は、表４に示すように、ｎｄ＝１．６９９０であり、第１レンズ群Ｇ１の正メニスカスレンズＬ１７の屈折率は、ｎｄ＝１．７７２５であるため、両凹形状の負レンズＬ１５における物体側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表１３参照）を用い、正メニスカスレンズＬ１７における物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表１３参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。
　本第３実施例の撮影レンズＳＬ３において、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１５の屈折率は、表７に示すように、ｎｄ＝１．６８８９であり、第２レンズ群Ｇ２の両凸レンズＬ２１の屈折率は、ｎｄ＝１．８８３０であるため、負メニスカスレンズＬ１５における物体側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表１３参照）を用い、両凸レンズＬ２１における物体側のレンズ面に、基板の屈折率が１．８５に対応する反射防止膜１０１（表１３参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。
　本第４実施例の撮影レンズＳＬ４において、第１レンズ群Ｇ１の負メニスカスレンズＬ１５の屈折率は、表１０に示すように、ｎｄ＝１．７８８０であるため、負メニスカスレンズＬ１５における物体側のレンズ面に基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表１３参照）を用い、負メニスカスレンズＬ１５における像面側のレンズ面に、基板の屈折率が１．７４に対応する反射防止膜１０１（表１３参照）を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。
　なお、本反射防止膜は、平行平面の光学面に設けて光学素子として利用することも可能であるし、曲面状に形成されたレンズの光学面に設けて利用することも可能である。
　なお、以上の各実施例に示す撮影レンズＳＬ１～ＳＬ４を、上述したカメラ１に搭載することにより、上述した効果を奏することは言うまでもない。また、上記各実施例は本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。
ＳＬ（ＳＬ１～ＳＬ４）　撮影レンズ
Ｇ１　第１レンズ群　　Ｌ１１　第１レンズ　　Ｌ１２　第２レンズ
Ｇ２　第２レンズ群　　Ｌ２１　正レンズ　　　Ｌ２２　両凹形状の負レンズ
Ｓ　開口絞り
１　カメラ（光学機器）

Claims (21)

  1. 　物体側より順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
    　最も像側に両凹形状の負レンズを有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする撮影レンズ。
    ０．３０　＜　ｙＧ２／ｙＧ１　＜　０．８０
    　但し、
    　ｙＧ１：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの前記第１レンズ群の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする
    　ｙＧ２：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの前記第２レンズ群の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする
  2. 　前記第１レンズ群は、物体側より順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第１レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第２レンズ及び物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第３レンズを有することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
  3. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項２に記載の撮影レンズ。
    （ν１＋ν２）／２　＞　５５
    　但し、
    　ν１：前記第１レンズ群の前記第１レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
    　ν２：前記第１レンズ群の前記第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  4. 　前記第２レンズ群は、物体側より順に、正レンズ及び前記負レンズを貼り合わせた接合レンズを有することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
  5. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項４に記載の撮影レンズ。
    １．７０　＜　（ｎ２１＋ｎ２２）／２　＜　１．９５
    　但し、
    　ｎ２１：前記第２レンズ群の前記正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
    　ｎ２２：前記第２レンズ群の前記負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
  6. 　前記第１レンズ群は、負レンズと正レンズとを貼り合わせた接合レンズを有することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
  7. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項６に記載の撮影レンズ。
    －０．５０　＜　ｒ１／ｆ　＜　－０．２０
    　但し、
    　ｒ１：前記第１レンズ群内の前記接合レンズの最も物体側の面の曲率半径
    　ｆ：無限遠合焦時の全系の焦点距離
  8. 　前記第１レンズ群内に開口絞りを有することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
  9. 　前記第１レンズ群から前記第２レンズ群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、
    　前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んで形成されていることを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
  10. 　前記反射防止膜は多層膜であり、
    　前記ウェットプロセスで形成された層は、前記多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることを特徴とする請求項９に記載の撮影レンズ。
  11. 　前記ウェットプロセスを用いて形成された層の屈折率をｎｄとしたとき、前記屈折率ｎｄは１．３０以下であることを特徴とする請求項９に記載の撮影レンズ。
  12. 　開口絞りを有し、
    　前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項９に記載の撮影レンズ。
  13. 　前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、前記第１レンズ群内のレンズの物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項１２に記載の撮影レンズ。
  14. 　前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、前記第１レンズ群内のレンズの像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項１２に記載の撮影レンズ。
  15. 　前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、像面から見て凹形状のレンズ面であることを特徴とする請求項９に記載の撮影レンズ。
  16. 　前記像面から見て凹形状のレンズ面は、前記第１レンズ群内のレンズの物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項１５に記載の撮影レンズ。
  17. 　前記像面から見て凹形状のレンズ面は、前記第１レンズ群内のレンズの像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項１５に記載の撮影レンズ。
  18. 　前記像面から見て凹形状のレンズ面は、前記第２レンズ群内のレンズの、最も物体側のレンズの、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項１５に記載の撮影レンズ。
  19. 　請求項１に記載の撮影レンズを有することを特徴とする光学機器。
  20. 　物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する撮影レンズの製造方法であって、
    　最も像側に両凹形状の負レンズ配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする撮影レンズの製造方法。
    ０．３０　＜　ｙＧ２／ｙＧ１　＜　０．８０
    　但し、
    　ｙＧ１：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの前記第１レンズ群の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする
    　ｙＧ２：無限遠から撮影倍率－０．０１倍に合焦するときの前記第２レンズ群の光軸上の移動量を表し、物体側へ移動するときを負の値とする
  21. 　前記第１レンズ群から前記第２レンズ群における光学面のうち少なくとも１面に反射防止膜が設けられ、
    　前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも１層含んで形成されていることを特徴とする請求項２０に記載の撮影レンズの製造方法。
     
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