JPH05311254A - 焼結鉱の製造方法 - Google Patents
焼結鉱の製造方法Info
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- JPH05311254A JPH05311254A JP13763692A JP13763692A JPH05311254A JP H05311254 A JPH05311254 A JP H05311254A JP 13763692 A JP13763692 A JP 13763692A JP 13763692 A JP13763692 A JP 13763692A JP H05311254 A JPH05311254 A JP H05311254A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 アルミナ成分を２．０重量％以上含有する高
アルミナ鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部として使
用する際に生じる成品歩留の低下を、品質を低下させる
ことなく防止する。 【構成】 アルミナ含有量に応じて０．１〜５．０重量
％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物８の１種
または２種以上を焼結パレット上焼結原料の層高方向の
中層部分１／３または下層側２／３の部分に添加する。 【効果】 添加物によってアルミナ成分の増加に起因す
る流動性の悪化を改善し、高歩留、高品質が得られるシ
ンターケーキを焼成できる。
アルミナ鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部として使
用する際に生じる成品歩留の低下を、品質を低下させる
ことなく防止する。 【構成】 アルミナ含有量に応じて０．１〜５．０重量
％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物８の１種
または２種以上を焼結パレット上焼結原料の層高方向の
中層部分１／３または下層側２／３の部分に添加する。 【効果】 添加物によってアルミナ成分の増加に起因す
る流動性の悪化を改善し、高歩留、高品質が得られるシ
ンターケーキを焼成できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は粉粒体から通風式自己
燃焼型焼結で製造される焼結体、すなわち鉄鉱石焼結体
およびＣｒ，Ｍｎ，Ｔｉなどの合金用鉱石の焼結体の製
造方法に関する。
燃焼型焼結で製造される焼結体、すなわち鉄鉱石焼結体
およびＣｒ，Ｍｎ，Ｔｉなどの合金用鉱石の焼結体の製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５に示す一般的な焼結鉱製造プロセス
において、原料槽から切り出された複数銘柄の鉄鉱石粉
１に石灰石４、粉コークス６、場合によっては珪石、蛇
紋岩５などを配合し、ドラムミキサー７で水分を添加
し、混合、造粒した配合原料をサージホッパー１０に貯
える。ドワイトロイド型焼結機９にあっては、移動する
パレット上に床敷ホッパー１２から４〜６ｍｍ以上の焼
結鉱を約１０〜５０ｍｍの厚みでグレート上に敷き、そ
の上にサージホッパー１０から装入装置１１により焼成
原料を約３００〜６００ｍｍの厚みで敷いた後、点火炉
で原料層表面に着火するとともに下方吸引により焼成を
行い、排鉱部で破砕、整粒して成品焼結鉱とする。整粒
篩分け過程で発生する粉（通常−５ｍｍ）と良塊（通常
＋５ｍｍ）の良塊化比率で歩留が決定される。
において、原料槽から切り出された複数銘柄の鉄鉱石粉
１に石灰石４、粉コークス６、場合によっては珪石、蛇
紋岩５などを配合し、ドラムミキサー７で水分を添加
し、混合、造粒した配合原料をサージホッパー１０に貯
える。ドワイトロイド型焼結機９にあっては、移動する
パレット上に床敷ホッパー１２から４〜６ｍｍ以上の焼
結鉱を約１０〜５０ｍｍの厚みでグレート上に敷き、そ
の上にサージホッパー１０から装入装置１１により焼成
原料を約３００〜６００ｍｍの厚みで敷いた後、点火炉
で原料層表面に着火するとともに下方吸引により焼成を
行い、排鉱部で破砕、整粒して成品焼結鉱とする。整粒
篩分け過程で発生する粉（通常−５ｍｍ）と良塊（通常
＋５ｍｍ）の良塊化比率で歩留が決定される。
【０００３】銑鉄製造用の溶鉱炉に装入される原料とし
て焼結鉱が広く使用されているが、日本の製鉄業におい
ては、品質の安定した焼結鉱を得るために種々の性質を
有する鉄鉱石をブレンドして焼結原料として使用するの
が一般である。このようにブレンドされる鉄鉱石のうち
高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石は焼結性に悪影響を及ぼす因子を種
々有しており、焼結原料中のＡｌ2 Ｏ3 成分の増加にし
たがって歩留や焼結鉱品質が悪化する傾向がある。
て焼結鉱が広く使用されているが、日本の製鉄業におい
ては、品質の安定した焼結鉱を得るために種々の性質を
有する鉄鉱石をブレンドして焼結原料として使用するの
が一般である。このようにブレンドされる鉄鉱石のうち
高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石は焼結性に悪影響を及ぼす因子を種
々有しており、焼結原料中のＡｌ2 Ｏ3 成分の増加にし
たがって歩留や焼結鉱品質が悪化する傾向がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような高Ａｌ2 Ｏ
3 鉄鉱石を焼結原料として多量使用した場合における悪
化要因に対しては、いくつかの対策や原料処理方法が提
案されている。たとえば、特開昭６１−１１３７２９号
公報や特開昭６３−７６８２８号公報においては、高Ａ
ｌ2 Ｏ3 鉄鉱石にＦｅＯ成分やＣａＯ成分を傾斜配合す
る方法が記載されている。これらの方法は焼結反応過程
で生じる二次ヘマタイトの生成を抑制し、カルシウムフ
ェライトを中心とする焼結鉱組織を形成させることによ
って焼結鉱品質および歩留を改善することを目的として
いる。しかし、これらの方法によっても、いまだ完全な
解決ができず、低Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を用いた場合の焼結鉱
品質、歩留には及ばない。
3 鉄鉱石を焼結原料として多量使用した場合における悪
化要因に対しては、いくつかの対策や原料処理方法が提
案されている。たとえば、特開昭６１−１１３７２９号
公報や特開昭６３−７６８２８号公報においては、高Ａ
ｌ2 Ｏ3 鉄鉱石にＦｅＯ成分やＣａＯ成分を傾斜配合す
る方法が記載されている。これらの方法は焼結反応過程
で生じる二次ヘマタイトの生成を抑制し、カルシウムフ
ェライトを中心とする焼結鉱組織を形成させることによ
って焼結鉱品質および歩留を改善することを目的として
いる。しかし、これらの方法によっても、いまだ完全な
解決ができず、低Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を用いた場合の焼結鉱
品質、歩留には及ばない。
【０００５】また、本発明者らは先に特願平３−１１２
２５０号において流動性を高める添加物を焼結原料中に
添加する方法を示しているが、添加物の量が多い場合に
はコストがかさむなどの欠点がある。
２５０号において流動性を高める添加物を焼結原料中に
添加する方法を示しているが、添加物の量が多い場合に
はコストがかさむなどの欠点がある。
【０００６】したがって、焼結体の製造工程において、
高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石を多量に用いながら、焼結層全体に
わたって焼結鉱品質を悪化させることなく、かつ高い歩
留を保つことのできる抜本的を操業方法が依然期待され
ている。
高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石を多量に用いながら、焼結層全体に
わたって焼結鉱品質を悪化させることなく、かつ高い歩
留を保つことのできる抜本的を操業方法が依然期待され
ている。
【０００７】本発明は、焼結体製造工程において高Ａｌ
2 Ｏ3 鉄鉱石を多量配合したときに生じる成品焼結鉱の
歩留の低下を、品質を低下させることなく防止すること
を目的とする。
2 Ｏ3 鉄鉱石を多量配合したときに生じる成品焼結鉱の
歩留の低下を、品質を低下させることなく防止すること
を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は以下の通
りである。
りである。
【０００９】 Ａｌ2 Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有す
る高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部と
して使用する際に、Ａｌ2 Ｏ3 含有量に応じて０．１〜
５．０ｗｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合
物の１種または２種以上を焼結原料充填層の層高方向の
下側２／３に添加することを特徴とする焼結鉱の製造方
法。
る高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部と
して使用する際に、Ａｌ2 Ｏ3 含有量に応じて０．１〜
５．０ｗｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合
物の１種または２種以上を焼結原料充填層の層高方向の
下側２／３に添加することを特徴とする焼結鉱の製造方
法。
【００１０】 Ａｌ2 Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有す
る高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部と
して使用する際に、Ａｌ2 Ｏ3 含有量に応じて０．１〜
５．０ｗｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合
物の１種または２種以上を焼結原料充填層の層高方向の
中層部分１／３に添加することを特徴とする焼結鉱の製
造方法。
る高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部と
して使用する際に、Ａｌ2 Ｏ3 含有量に応じて０．１〜
５．０ｗｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合
物の１種または２種以上を焼結原料充填層の層高方向の
中層部分１／３に添加することを特徴とする焼結鉱の製
造方法。
【００１１】 Ａｌ2 Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有す
る高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部と
して使用する際に、高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を０．１〜５．０
ｗｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物の１
種または２種以上存在下に事前予備混合造粒し、得られ
た予備混合造粒物を原料充填層の層高方向の下層側２／
３に装入し、他の残りの焼結原料は上層側１／３に装入
した後焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
る高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部と
して使用する際に、高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を０．１〜５．０
ｗｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物の１
種または２種以上存在下に事前予備混合造粒し、得られ
た予備混合造粒物を原料充填層の層高方向の下層側２／
３に装入し、他の残りの焼結原料は上層側１／３に装入
した後焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
【００１２】 Ａｌ2 Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有す
る高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部と
して使用する際に、高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を０．１〜５．０
ｗｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物の１
種または２種以上存在下に事前予備混合造粒し、得られ
た予備混合造粒物を原料充填層の層高方向の中層部分１
／３に装入し、他の残りの焼結原料は上層側１／３と下
層側１／３に装入した後焼結することを特徴とする焼結
鉱の製造方法。
る高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部と
して使用する際に、高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を０．１〜５．０
ｗｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物の１
種または２種以上存在下に事前予備混合造粒し、得られ
た予備混合造粒物を原料充填層の層高方向の中層部分１
／３に装入し、他の残りの焼結原料は上層側１／３と下
層側１／３に装入した後焼結することを特徴とする焼結
鉱の製造方法。
【００１３】 Ａｌ2 Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有す
る高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部と
して使用する際に、Ａｌ2 Ｏ3 含有量に応じて粒度が１
〜３ｍｍのフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物の
１種または２種以上を０．１〜５．０ｗｔ％、粒度偏析
型装入装置を用いて焼結原料充填層の層高方向の中層部
分１／３に添加することを特徴とする焼結鉱の製造方
法。
る高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部と
して使用する際に、Ａｌ2 Ｏ3 含有量に応じて粒度が１
〜３ｍｍのフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物の
１種または２種以上を０．１〜５．０ｗｔ％、粒度偏析
型装入装置を用いて焼結原料充填層の層高方向の中層部
分１／３に添加することを特徴とする焼結鉱の製造方
法。
【００１４】
【作用】以下、本発明について詳細に説明する。
【００１５】焼結配合原料中のＡｌ2 Ｏ3 成分が増加す
ると焼結鉱の歩留が低下する原因については様々考えら
れているが、本発明者らは粉コークスの燃焼によって粉
鉱石が赤熱溶融する際の融液の流動性が冷却した後に形
成されるシンターケーキの構造に大きく影響し、それが
歩留や成品焼結鉱品質にも影響を及ぼすことを発見し
た。すなわち、図６に示すようなＡｌ2 Ｏ3 濃度が２％
を越えるとみられる歩留の急激な悪化は、焼結過程で生
じる融液の流動性が急激に低下することに原因がある。
Ａｌ2 Ｏ3 成分が増加したときに生じる歩留および焼結
鉱品質の悪化の原因は、二次ヘマタイトへのＡｌ2 Ｏ3
成分の固溶やカルシウムフェライトの生成量増加といっ
たミクロな鉱物組織の変化よりも、粉鉱石粒子の緻密化
阻害といったマクロな構造変化の影響の方が本質的であ
る。このことは、高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石、すなわちＡｌ2
Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有する鉱石では二次ヘマタイ
トやカルシウムフェライトといった鉱物組織の制御では
なく、融液流動性を高めてやることが歩留および焼結鉱
品質の改善に重要であることを示している。
ると焼結鉱の歩留が低下する原因については様々考えら
れているが、本発明者らは粉コークスの燃焼によって粉
鉱石が赤熱溶融する際の融液の流動性が冷却した後に形
成されるシンターケーキの構造に大きく影響し、それが
歩留や成品焼結鉱品質にも影響を及ぼすことを発見し
た。すなわち、図６に示すようなＡｌ2 Ｏ3 濃度が２％
を越えるとみられる歩留の急激な悪化は、焼結過程で生
じる融液の流動性が急激に低下することに原因がある。
Ａｌ2 Ｏ3 成分が増加したときに生じる歩留および焼結
鉱品質の悪化の原因は、二次ヘマタイトへのＡｌ2 Ｏ3
成分の固溶やカルシウムフェライトの生成量増加といっ
たミクロな鉱物組織の変化よりも、粉鉱石粒子の緻密化
阻害といったマクロな構造変化の影響の方が本質的であ
る。このことは、高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石、すなわちＡｌ2
Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有する鉱石では二次ヘマタイ
トやカルシウムフェライトといった鉱物組織の制御では
なく、融液流動性を高めてやることが歩留および焼結鉱
品質の改善に重要であることを示している。
【００１６】融液の流動性を高めてやる方法の一つに、
ＦｅＯ，ＣａＯ，フッ化物、ホウ素化合物、バリウム化
合物の１種または２種以上の添加などが考えられるが、
ＦｅＯやＣａＯの添加は高炉における操業条件の中では
限界があり、その効果にも限界があるため最適の流動性
を回復するまではいたらず、実施が困難であり、微量添
加で有効なフッ化物、ホウ素化合物、バリウム化合物の
１種または２種以上の添加が実用範囲にある。しかし、
高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石を用いた配合原料にフッ化物、ホウ
素化合物、バリウム化合物の１種または２種以上を添加
した場合でも、それらの添加物を５ｗｔ％以上添加する
と、図７に示すように効果はみられない。これは、上記
のような配合原料では、融液が流動しすぎて適正な通気
孔と太いボンドのシンターケーキ構造の形成ができなく
なり、歩留の低下や生産率の低下を招くからである。
ＦｅＯ，ＣａＯ，フッ化物、ホウ素化合物、バリウム化
合物の１種または２種以上の添加などが考えられるが、
ＦｅＯやＣａＯの添加は高炉における操業条件の中では
限界があり、その効果にも限界があるため最適の流動性
を回復するまではいたらず、実施が困難であり、微量添
加で有効なフッ化物、ホウ素化合物、バリウム化合物の
１種または２種以上の添加が実用範囲にある。しかし、
高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石を用いた配合原料にフッ化物、ホウ
素化合物、バリウム化合物の１種または２種以上を添加
した場合でも、それらの添加物を５ｗｔ％以上添加する
と、図７に示すように効果はみられない。これは、上記
のような配合原料では、融液が流動しすぎて適正な通気
孔と太いボンドのシンターケーキ構造の形成ができなく
なり、歩留の低下や生産率の低下を招くからである。
【００１７】また、上層部分は上部より融液が供給され
ないことから、融液流動の増大はむしろ悪影響になるこ
とがある。適正な通気孔ができず通気性の悪い中層から
下層にかけて流動性を高めてやることが重要である。さ
らに、中層部分だけに加えると、中層は勿論のこと下層
部分も融液の流動による添加物成分の移動と、中層部分
の適正な通気孔の形成との影響を受けて改善され、添加
物のコストを著しく低減することができる。
ないことから、融液流動の増大はむしろ悪影響になるこ
とがある。適正な通気孔ができず通気性の悪い中層から
下層にかけて流動性を高めてやることが重要である。さ
らに、中層部分だけに加えると、中層は勿論のこと下層
部分も融液の流動による添加物成分の移動と、中層部分
の適正な通気孔の形成との影響を受けて改善され、添加
物のコストを著しく低減することができる。
【００１８】そこで、図１に示すように、Ａｌ2 Ｏ3 成
分が２．０ｗｔ％以上の高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石２を焼結す
る際に、そのＡｌ2 Ｏ3 含有量に応じてフッ化物、バリ
ウム化合物、ホウ素化合物８の１種または２種以上を中
層の１／３または下層側の２／３の部分に供給して焼結
する。
分が２．０ｗｔ％以上の高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石２を焼結す
る際に、そのＡｌ2 Ｏ3 含有量に応じてフッ化物、バリ
ウム化合物、ホウ素化合物８の１種または２種以上を中
層の１／３または下層側の２／３の部分に供給して焼結
する。
【００１９】また、Ａｌ2 Ｏ3 成分が２．０ｗｔ％以上
の高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石を少量使用する場合においては、
図２、３に示すようにＡｌ2 Ｏ3 成分が２．０ｗｔ％以
上の高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石２の１種または数種にそのＡｌ
2 Ｏ3 成分含有量に応じたフッ化物、バリウム化合物、
ホウ素化合物８の１種または２種以上と、その他石灰石
や粉コークスなどの予備混合造粒物原料を配合し、ドラ
ムミキサー７により事前混合造粒するとより効果的であ
る。事前混合造粒物は、他の焼結原料に対して中層の１
／３部分または下層側の２／３部分に供給して焼結す
る。
の高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石を少量使用する場合においては、
図２、３に示すようにＡｌ2 Ｏ3 成分が２．０ｗｔ％以
上の高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石２の１種または数種にそのＡｌ
2 Ｏ3 成分含有量に応じたフッ化物、バリウム化合物、
ホウ素化合物８の１種または２種以上と、その他石灰石
や粉コークスなどの予備混合造粒物原料を配合し、ドラ
ムミキサー７により事前混合造粒するとより効果的であ
る。事前混合造粒物は、他の焼結原料に対して中層の１
／３部分または下層側の２／３部分に供給して焼結す
る。
【００２０】さらにまた、図４に示すようにＩＳＦやス
トリッバーなどの粒度偏析型装入装置１３を用い、粒度
が１〜３ｍｍのフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合
物８を添加して配合原料とともに焼結パレットに供給す
ると、中間粒度の添加物は自動的に層高方向の中層部分
に供給されて焼成される。
トリッバーなどの粒度偏析型装入装置１３を用い、粒度
が１〜３ｍｍのフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合
物８を添加して配合原料とともに焼結パレットに供給す
ると、中間粒度の添加物は自動的に層高方向の中層部分
に供給されて焼成される。
【００２１】上記のような添加物の添加および事前処理
を行うことによって、高Ａｌ2 Ｏ3に起因する流動性の
低下を改善でき、焼結層全層にわたって高歩留かつ高品
質を得ることのできるシンターケーキが形成できる。
を行うことによって、高Ａｌ2 Ｏ3に起因する流動性の
低下を改善でき、焼結層全層にわたって高歩留かつ高品
質を得ることのできるシンターケーキが形成できる。
【００２２】
実施例１ 表１に示す焼結配合原料を用い、原料装入法は従来法と
図１に示すような方法にしたがい焼結操業を実施した。
焼成操業条件はすべて一定とした。その結果、図８に示
すように、従来法では高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石の配合割合
（例えばＡ鉱石、Ｂ鉱石）を増加して原料中の平均Ａｌ
2 Ｏ3 量が１．２１％から２．９０％に増加すると歩留
が７％低下するが、本発明法によると平均Ａｌ2 Ｏ3 量
の増加にもかかわらず従来法に比べ歩留が３〜１０％向
上した。また、従来法ではＡｌ2 Ｏ3 成分の増加により
ＲＤＩが３％悪化するが、本発明法によりＲＤＩは従来
法に比べ３〜５％向上した。
図１に示すような方法にしたがい焼結操業を実施した。
焼成操業条件はすべて一定とした。その結果、図８に示
すように、従来法では高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石の配合割合
（例えばＡ鉱石、Ｂ鉱石）を増加して原料中の平均Ａｌ
2 Ｏ3 量が１．２１％から２．９０％に増加すると歩留
が７％低下するが、本発明法によると平均Ａｌ2 Ｏ3 量
の増加にもかかわらず従来法に比べ歩留が３〜１０％向
上した。また、従来法ではＡｌ2 Ｏ3 成分の増加により
ＲＤＩが３％悪化するが、本発明法によりＲＤＩは従来
法に比べ３〜５％向上した。
【００２３】
【表１】
【００２４】実施例２ 表２に示す焼結配合原料を用い、原料装入法は従来法と
図２、３に示すような方法にしたがい焼結操業を実施し
た。焼成操業条件はすべて一定とした。その結果、図９
に示すように、従来法では高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石の配合量
（例えばＡ鉱石、Ｂ鉱石）を増加して原料中の平均Ａｌ
2 Ｏ3 量が１．２０％から２．０３％に増加すると歩留
が４％低下するが、本発明法によると平均Ａｌ2 Ｏ3 量
の増加にもかかわらず、少量のフッ化物、バリウム化合
物、ホウ素化合物の添加で従来法に比べ歩留が５〜１２
％向上した。また、従来法ではＡｌ2 Ｏ3 成分の増加に
よりＲＤＩが３％悪化するが、本発明法によりＲＤＩは
３〜５％向上した。
図２、３に示すような方法にしたがい焼結操業を実施し
た。焼成操業条件はすべて一定とした。その結果、図９
に示すように、従来法では高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石の配合量
（例えばＡ鉱石、Ｂ鉱石）を増加して原料中の平均Ａｌ
2 Ｏ3 量が１．２０％から２．０３％に増加すると歩留
が４％低下するが、本発明法によると平均Ａｌ2 Ｏ3 量
の増加にもかかわらず、少量のフッ化物、バリウム化合
物、ホウ素化合物の添加で従来法に比べ歩留が５〜１２
％向上した。また、従来法ではＡｌ2 Ｏ3 成分の増加に
よりＲＤＩが３％悪化するが、本発明法によりＲＤＩは
３〜５％向上した。
【００２５】
【表２】
【００２６】実施例３ 表３に示す焼結配合原料を用い、原料装入法は従来法と
図４に示すような方法にしたがい焼結操業を実施した。
その結果、図１０に示すように、従来法では高Ａｌ2 Ｏ
3 鉱石の配合量の増加にしたがい歩留が低下し、それを
補うためにコークス原単位が上昇せざるをえなかったの
が、本発明法により、Ａｌ2 Ｏ3 成分の増加にもかかわ
らず歩留はほとんど低下せず、Ａｌ2 Ｏ3 成分の増加が
少ない場合には同じ歩留を維持しつつコークス原単位を
低下させることができた。なお、試験操業中は焼結鉱品
質はほとんど変化しなかった。
図４に示すような方法にしたがい焼結操業を実施した。
その結果、図１０に示すように、従来法では高Ａｌ2 Ｏ
3 鉱石の配合量の増加にしたがい歩留が低下し、それを
補うためにコークス原単位が上昇せざるをえなかったの
が、本発明法により、Ａｌ2 Ｏ3 成分の増加にもかかわ
らず歩留はほとんど低下せず、Ａｌ2 Ｏ3 成分の増加が
少ない場合には同じ歩留を維持しつつコークス原単位を
低下させることができた。なお、試験操業中は焼結鉱品
質はほとんど変化しなかった。
【００２７】
【表３】
【００２８】
【発明の効果】本発明により、焼結鉱製造工程における
焼結原料中Ａｌ2 Ｏ3 成分増加による悪影響を低減させ
ることが可能となり、焼結体製造工程の歩留の向上なら
びに製造コストの低減などにその効果はきわめて大き
い。
焼結原料中Ａｌ2 Ｏ3 成分増加による悪影響を低減させ
ることが可能となり、焼結体製造工程の歩留の向上なら
びに製造コストの低減などにその効果はきわめて大き
い。
【図１】本発明の焼結鉱の製造方法を示す工程図であ
る。
る。
【図２】本発明の焼結鉱の製造方法を示す工程図であ
る。
る。
【図３】本発明の焼結鉱の製造方法を示す工程図であ
る。
る。
【図４】本発明の焼結鉱の製造方法を示す工程図であ
る。
る。
【図５】従来の焼結鉱の製造方法を示す工程図である。
【図６】従来の焼結鉱の製造方法における焼結鉱歩留に
及ぼすＡｌ2 Ｏ3 の影響を示す図である。
及ぼすＡｌ2 Ｏ3 の影響を示す図である。
【図７】本発明法における歩留、生産率に及ぼすバリウ
ム化合物添加量の効果を示す図である。
ム化合物添加量の効果を示す図である。
【図８】本発明実施例における鉄鉱石アルミナ濃度と歩
留との関係を示す図である。
留との関係を示す図である。
【図９】本発明実施例における鉄鉱石アルミナ濃度と歩
留との関係を示す図である。
留との関係を示す図である。
【図１０】本発明実施例における操業成績を示す図であ
る。
る。
１ 鉄鉱石粉 ２ 高Ａｌ2 Ｏ3 鉄鉱石 ３ 返鉱 ４ 石灰石 ５ 珪石、蛇紋岩 ６ 粉コークス ７ ドラムミキサー ８ フッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物 ９ ドワイトロイド型焼結機 １０ サージホッパー １１ 装入装置 １２ 床敷ホッパー １３ 粒度偏析型装入装置
Claims (5)
- 【請求項１】 Ａｌ2 Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有する
高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部とし
て使用する際に、Ａｌ2 Ｏ3 含有量に応じて０．１〜
５．０ｗｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合
物の１種または２種以上を焼結原料充填層の層高方向の
下側２／３に添加することを特徴とする焼結鉱の製造方
法。 - 【請求項２】 Ａｌ2 Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有する
高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部とし
て使用する際に、Ａｌ2 Ｏ3 含有量に応じて０．１〜
５．０ｗｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合
物の１種または２種以上を焼結原料充填層の層高方向の
中層部分１／３に添加することを特徴とする焼結鉱の製
造方法。 - 【請求項３】 Ａｌ2 Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有する
高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部とし
て使用する際に、高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を０．１〜５．０ｗ
ｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物の１種
または２種以上存在下に事前予備混合造粒し、得られた
予備混合造粒物を原料充填層の層高方向の下層側２／３
に装入し、他の残りの焼結原料は上層側１／３に装入し
た後焼結することを特徴とする焼結鉱の製造方法。 - 【請求項４】 Ａｌ2 Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有する
高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部とし
て使用する際に、高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を０．１〜５．０ｗ
ｔ％のフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物の１種
または２種以上存在下に事前予備混合造粒し、得られた
予備混合造粒物を原料充填層の層高方向の中層部分１／
３に装入し、他の残りの焼結原料は上層側１／３と下層
側１／３に装入した後焼結することを特徴とする焼結鉱
の製造方法。 - 【請求項５】 Ａｌ2 Ｏ3 を２．０ｗｔ％以上含有する
高Ａｌ2 Ｏ3 鉱石を焼結鉱製造時の配合原料の一部とし
て使用する際に、Ａｌ2 Ｏ3 含有量に応じて粒度が１〜
３ｍｍのフッ化物、バリウム化合物、ホウ素化合物の１
種または２種以上を０．１〜５．０ｗｔ％、粒度偏析型
装入装置を用いて焼結原料充填層の層高方向の中層部分
１／３に添加することを特徴とする焼結鉱の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13763692A JPH05311254A (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 焼結鉱の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13763692A JPH05311254A (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 焼結鉱の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05311254A true JPH05311254A (ja) | 1993-11-22 |
Family
ID=15203277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13763692A Withdrawn JPH05311254A (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 焼結鉱の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05311254A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1076400C (zh) * | 1998-03-06 | 2001-12-19 | 杨兆祥 | 硼镁复合添加剂及其制取方法 |
| JP2010185104A (ja) * | 2009-02-12 | 2010-08-26 | Jfe Steel Corp | 高炉用焼結鉱の製造方法 |
| KR20170010208A (ko) * | 2015-07-16 | 2017-01-26 | 주식회사 포스코 | 원료처리방법 및 원료처리장치 |
-
1992
- 1992-05-01 JP JP13763692A patent/JPH05311254A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1076400C (zh) * | 1998-03-06 | 2001-12-19 | 杨兆祥 | 硼镁复合添加剂及其制取方法 |
| JP2010185104A (ja) * | 2009-02-12 | 2010-08-26 | Jfe Steel Corp | 高炉用焼結鉱の製造方法 |
| KR20170010208A (ko) * | 2015-07-16 | 2017-01-26 | 주식회사 포스코 | 원료처리방법 및 원료처리장치 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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