JP2005187839A - 低SiO2結鉱の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】高結晶水鉱石多配合下においても、還元粉化性、被還元性および成品歩留りを改善できる低SiO2焼結鉱の製造方法を提供する。
【解決手段】(1)焼結原料を複数の原料群に分割して造粒し、SiO2含有率が3.8〜4.5%、MgO含有率が1.2〜4.0%、FeO含有率が8〜12%の焼結鉱を製造する方法であって、前記原料群のうちの少なくとも一つの原料群の配合に、結晶水含有率が4%以上の高結晶水鉱石とドロマイトおよび石灰石を配合して造粒する低SiO2焼結鉱の製造方法。(2)前記の高結晶水鉱石とドロマイトおよび石灰石を配合した原料群の造粒において、高速攪拌羽根を内蔵した混合機を用いて造粒する低SiO2焼結鉱の製造方法。
【選択図】 図1
【解決手段】(1)焼結原料を複数の原料群に分割して造粒し、SiO2含有率が3.8〜4.5%、MgO含有率が1.2〜4.0%、FeO含有率が8〜12%の焼結鉱を製造する方法であって、前記原料群のうちの少なくとも一つの原料群の配合に、結晶水含有率が4%以上の高結晶水鉱石とドロマイトおよび石灰石を配合して造粒する低SiO2焼結鉱の製造方法。(2)前記の高結晶水鉱石とドロマイトおよび石灰石を配合した原料群の造粒において、高速攪拌羽根を内蔵した混合機を用いて造粒する低SiO2焼結鉱の製造方法。
【選択図】 図1
Description
本発明は、ドワイト−ロイド(以下「DL」と記す)式焼結機を使用した焼結鉱の製造方法において、成品歩留り、ならびに冷間強度、還元粉化性および被還元性といった焼結鉱品質を向上させる焼結鉱製造方法に関し、さらに詳しくは、結晶水含有率の高い鉄鉱石(以下、「高結晶水鉱石」と記す)を配合した焼結鉱の製造において、SiO2含有率の低下による還元粉化性、成品歩留りおよび冷間強度の悪化を防止できる焼結鉱の製造方法に関する。
焼結原料は、複数種類の鉄鉱石、CaO源としての石灰石、SiO2およびMgO源としての副原料、さらに燃料として粉コークスおよび返鉱などから構成されている。通常、これらの原料は、その銘柄毎に原料槽に貯蔵されて、配合に応じて定量切り出しされている。切り出された各原料および燃料は、原料搬送用のベルトコンベアー上で合流し、造粒機まで搬送される。造粒機においては、前記の原料に水分が添加されて造粒が行われる。
さらに、造粒後の原料は焼結機に供給され、原料充填層の最上部に点火される。その後、点火された原料充填層においては、原料層の上方から下方に向かって原料層を通して大気が「下方吸引」されることによって、原料層の上層から下層に向かって焼結反応が進行する。下層部まで焼結反応が進み焼結原料が焼結された塊状物(以下、「焼結ケーキ」と称する)は、焼結機排鉱部において粗破砕された後にクーラーで冷却され、焼結鉱成品となる。
さて、焼結反応においては、Fe2O3とCaOとが1200℃付近で液相を生じ、その融液がボンドの作用をして塊成化が進行する。
しかしながら、近年では高炉内の通気性改善や高炉スラクグの処理問題などによって、焼結鉱中スラグ成分の低下が求められている。ところが、スラグ成分中のSiO2含有率の低下は、還元粉化性の悪化を招くので、その対策が必要となる。
この還元粉化性を向上する方法として、例えば特許文献1では、焼結原料の造粒をCaO含有率の高い系統とCaO含有率の低い系統とに分割して造粒処理を行うこと(以下、「分割造粒法」とも称する)により、ヘマタイトとカルシウムフェライトとの共存を避けている。このようにヘマタイトとカルシウムフェライトとの共存を回避することによって、ヘマタイトが還元膨張する際に、その近傍の脆弱なカルシウムフェライトが粉化することを抑制することができる。
上記の還元粉化性を向上させる方法として、例えば、非特許文献1では、MgO含有率の上昇が有効であることが開示されている。しかしながら、還元粉化性の改善に有効なMgO量の定量的な配合基準についての明確な知見は示されていない。
上記の還元粉化性を向上させる方法として、例えば、非特許文献1では、MgO含有率の上昇が有効であることが開示されている。しかしながら、還元粉化性の改善に有効なMgO量の定量的な配合基準についての明確な知見は示されていない。
さらに、特許文献2、特許文献3、特許文献4、特許文献5および特許文献6には、分割造粒においてMgO含有原料であるドロマイトを配合する方法が開示されている。しかしながら、技術思想としては、特許文献2および3に開示されたように、ドロマイトを含む原料を高速攪拌羽根を内蔵した混合機を用いて混合することによって反応性を高める方法、特許文献4に開示されたように、Al2O3含有率が2%以上の高Al2O3含有率鉱石との組み合わせにより融体の粘性を制御する方法、特許文献5に開示されたように、結晶水含有率が5%以上の高結晶水鉱石との組み合わせにより融体量を制御する方法、および特許文献6に開示されたように、製鋼スラグとの組み合わせにより発生熱量を制御する方法がそれぞれ示されているにすぎない。
したがって、還元粉化性の改善に有効なMgO量についての定量的な設計方法や分割造粒法における配合設計方法についての明確な知見は未だみられない。
さて、還元粉化性の改善以外の高炉におけるMgOの機能としては、脱硫機能、通気抵抗の低下機能などが挙げられる。例えば、特許文献7には、焼結鉱の脈石成分中のMgOを2〜4%に上昇させることによって高炉内における焼結鉱の高温荷重軟化特性を改善し、高炉内通気抵抗やコークス比を低減させる方法が開示されている。また、特許文献8には、焼結鉱の強度や歩留りを維持しつつ高温性状や被還元性の改善が可能な成分設計を行なうことにより、微粉炭吹き込み量を150kg/t−p以上とする方法が開示されている。しかしながら、実施例においては、5.5%のSiO2含有率を4.5〜4.8に低下させたことにともなう還元粉化性の悪化を抑制した程度である。また、MgO含有率は1.5〜3.0mass%であって、平均的な焼結鉱組成と比較してかなり高い。
一方、焼結鉱のMgO含有率の上昇は、焼結過程の融点上昇に伴う溶融率の低下によって、冷間強度や成品歩留りの低下を招く。上記の特許文献8では、発生熱量を調整して成品中のFeO含有率を7.0〜9.0mass%とすることにより、この冷間強度および成品歩留りの低下を抑制している。さらに、SiO2含有率を4.5%以下に低下させる場合には、従来の焼結技術によれば、より一層発生熱量を上昇させる焼結方法が考えられる。しかし、焼結過程で発生熱量を上昇させると、気孔率の減少による被還元性(ガス還元性)の悪化が問題となる。
最近の鉄鉱石配合の動向として、高結晶水鉱石の配合率増加がある。この高結晶水鉱石は、焼結過程において結晶水の分解によって亀裂を発生する。この亀裂によって、カルシウムフェライト(Fe2O3−CaO)系融液と高結晶水鉱石との反応界面積が増加し、反応速度が上昇する。その結果、生成する融体の組成は、(CaO含有率/Fe2O3含有率)の比が低下し、融体の流動性が低下する。この融体の流動性の低下によって、原料構成粒子と融体との濡れが悪化し、粒子同士の結合強度が低下して、焼結の歩留りが低下する。また、この融液と高結晶水鉱石との反応促進によって、鉄鉱石の残留元鉱を含むヘマタイト組織が減少し、カルシウムフェライトが増加する。なお、高結晶水鉱石としては、例えば結晶水含有率の高い鉄鉱石したがって、上述のとおり、高結晶水鉱石を多配合する配合条件下では、MgO含有率の上昇により、冷間強度や歩留りの低下に一層拍車がかかることなる。
前述のとおり、従来技術においては下記の問題が残っている。すなわち、(1)低SiO2化にともなう還元粉化性の悪化を改善するためにはMgO含有率を高めれば良いが、MgO含有率を高めると、冷間強度や成品歩留りが低下する。(2)一方、高結晶水鉱石多配合条件下では、焼結過程において結晶水の分解によって亀裂が多く発生し、カルシウムフェライト系融液と高結晶水鉱石との反応速度が上昇する結果、生成する融体の(CaO/Fe2O3)の比が低下し、融体の流動性が低下する。(3)前記(2)の融体の流動性の低下によって、粒子と融体との濡れが悪化し、粒子同士の結合強度が低下して、焼結の歩留りが低下する。
本発明は、上記の問題に鑑みてなされたものであり、その課題は、高結晶水鉱石を多配合した場合においても、焼結鉱の冷間強度や歩留りをSiO2含有率の高い焼結鉱と同レベルに維持でき、しかも、被還元性および還元粉化性を改善できるSiO2含有率の低い焼結鉱(以下、「低SiO2焼結鉱」という)の製造方法を提供することにある。
本発明者らは、上述の課題を解決するために、前記した従来の問題点を踏まえて、種々の試験および検討を行い、下記の(a)〜(d)の知見を得て、本発明を完成させた。
(a)焼結原料を複数の原料グループ(以下、「原料群」ともいう)に分割し、そのうちの、CaO含有率の高い群にMgO源としてドロマイト(理想化学組成:CaMg(CO3)2)を配合すると、カルシウムフェライトヘのMgの固溶が促進され、Siも固溶されやすくなる。
(b)上記(a)のドロマイトを配合した群に高結晶水鉱石をさらに配合すると、カルシウムフェライトの比率が高くなり、ドロマイト由来のMgおよび高結晶水鉱石由来のSiがカルシウムフェライト中に固溶しやすくなる。カルシウムフェライト中へのSiの固溶によってファイヤライトやライムオリビンの形成が抑制される。
(c)上記(b)の結果、MgO含有率が1.2%未満になると、ファイヤライトおよびライムオリビンを形成しやすくなり、焼結鉱の被還元性を悪化させる。また、ヘマタイトが増加し、還元粉化性が悪化しやすい。
(d)上記(a)〜(c)のとおり、CaO含有率の高い原料群にMgO源としてドロマイトを配合し、高結晶水鉱石をさらに配合する「分割造粒」を行うと、得られる焼結鉱(SiO2含有率:3.8〜4.5質量%、MgO含有率:1.2〜4.0質量%、FeO含有率:8〜12質量%)は、冷間強度や歩留りがSiO2含有量の高い焼結鉱と同レベルに維持され、しかも被還元性および還元粉化性が改善される。
なお、以下の説明においては、原料中の成分含有率(%)および原料配合率(%)は、「質量%」により表す。
本発明は、上記の知見に基いて完成されたものであり、その要旨は、下記の(1)および(2)に示す低SiO2焼結鉱の製造方法にある。
(1)焼結原料を複数の原料群に分割して造粒し、SiO2含有率が3.8〜4.5%、MgO含有率が1.2〜4.0%、FeO含有率が8〜12%の焼結鉱を製造する方法であって、前記原料群のうちの少なくとも一つの原料群の配合に、結晶水含有率が4%以上の高結晶水鉱石とドロマイトおよび石灰石を配合して造粒する低SiO2焼結鉱の製造方法。
(2)前記の高結晶水鉱石とドロマイトおよび石灰石を配合した原料群の造粒において、高速攪拌羽根を内蔵した混合機を用いて造粒する前記(1)に記載の低SiO2焼結鉱の製造方法。
本発明において、「原料群」とは、焼結原料をその特性などによって複数のグループに分割したときの単位グループを意味する。
「焼結鉱中のFeO含有率」とは、2価の鉄の含有率をFeO含有率に換算した値を意味し、例えば、JIS M 8213に規定された分析方法により求めることができる。
「高結晶水鉱石」とは、結晶水含有率の高い鉄鉱石を意味し、結晶水含有率が4%以上の高結晶水鉱石としては、ピソライト鉱石、マラマンバ鉱石などが該当する。
また、「高速攪拌羽根を内蔵した混合機」とは、高速回転羽根などを内蔵した混合機をいい、水分と原料との良好な混練作用によって強固な擬似粒子を形成する効果を有する混合機を意味する。
前述の(a)〜(d)の知見についてさらに詳しく説明する。還元粉化性を改善する手段として、MgO含有率の上昇は有効であるが、SiO2含有率が低い場合には、冷間強度や成品歩留りが低下しやすいため、これを維持することが重要である。MgO含有率の上昇は、焼結過程で生成するFe2O3−CaO−SiO2系の融液組成の下では、融点の上昇を招くとされている。コークス配合率などの上昇により反応温度を上昇させる方法は直接的な対策ではあるが、同時に液相比率を上昇させ、気孔を閉塞させるので、被還元性を確保するためには得策ではない。
かかる課題を解決するために、種々の検討を行った結果、MgO含有率の上昇によりヘマタイト(Fe2O3)からマグネタイト(FeO・Fe2O3)への遷移、つまり還元を促進することによって、液相領域の拡大を図りつつ気孔を残留させることが可能であることを知見した。これは、Fe2O3−CaO−SiO2系に比較して、FeO−CaO−SiO2系では、1300℃における液相領域の組成範囲が広いことによる。
コークス配合率の上昇により反応温度を上昇させる方法によっても、ヘマタイトからマグネタイトへの遷移、すなわちFe3+からFe2+への遷移は進行するが、これは1350℃以上で生起する現象であり、この温度では液相領域はすでに広範囲の組成範囲にわたっており、それ以上に液相領域の組成範囲を拡大する効果は大きくない。つまり、MgO含有率を上昇させることにより、1350℃以下の反応温度において、液相領域の組成範囲を拡大できることが重要な点である。
さらに、MgO源としてドロマイトを配合することによって、FeOとSiO2との反応を回避することが可能な粒子配置構造とすることができる。つまり、ヘマタイトがドロマイト中のMgOの作用によりマグネタイトヘ遷移する際に、ドロマイト中にはSiO2が存在しないため、マグネタイトとSiO2との二次的な反応によるファイヤライトおよびライムオリビンの形成は起こりにくい。高炉内反応において、ファイヤライトおよびライムオリビン中のFeO成分の還元速度は非常に遅い。したがって、このファイヤライトおよびライムオリビンの形成を抑制することは、被還元性の改善にとっても有効である。
さらに、原料群に対応させて造粒系統を複数に分割する分割造粒法においては、各系統における原料の化学成分設計に自由度を持たせることができる。ドロマイトをCaO含有率の高い原料群を扱う系統に配合することによって、カルシウムフェライトヘのMgの固溶を促進させ、その結果、Siをも固溶させることができる。Siはファイヤライトおよびライムオリビンの構成原子なので、Siのカルシウムフエライトへの固溶はファイヤライトおよびライムオリビンの形成量を減少させる。また、このドロマイトを配合する系統へは高結晶水鉱石を配合する。高結晶水鉱石は同化性が良好なため、ヘマタイトの比率が低く、カルシウムフェライトの比率が高くなる。その結果、ドロマイト由来のMgおよび高結晶水鉱石由来のSiがカルシウムフェライトに固溶する機会が増加する。
また、カルシウムフェライトに固溶しきれないMgは、酸化鉄とマグネシオフェライトやマグネシオウスタイトを形成する。これらの形成も、酸化鉄がファイヤライトおよびライムオリビンの構成分子であることから、ファイヤライトおよびライムオリビンの形成を抑制する。
ここで、ドロマイトの粒径は、反応を促進させる観点から細粒が望ましい。ただし、過度に細粒になると、原料充填層の通気性の低下を招き、焼結過程における冷却速度の低下により、マグネタイトの再酸化が進行して還元粉化性が悪化する。
本発明の方法によれば、焼結原料を複数の原料群に分割して造粒し、それらの原料群のうちの少なくとも一つの原料群に高結晶水鉱石、ドロマイトおよび石灰石を配合して造粒するので、高結晶水鉱石を多配合した場合においても、焼結鉱中のMgO成分含有率およびFeO成分含有率を適正化した上で、高結晶水鉱石、ドロマイトおよび石灰石を分割造粒することにより、焼結鉱の成品歩留を向上させるとともに、還元粉化性などの焼結鉱品質を改善した低SiO2焼結鉱を製造することができる。さらに、高結晶水鉱石、ドロマイトおよび石灰石を配合した原料群の造粒工程において、高速攪拌羽根を内蔵した混合機により造粒することにより、上記の効果を一層高めることができる。
本発明は、低SiO2焼結鉱の製造方法であって、原料を複数の原料群に分割し、それらの原料群に対応させて造粒系統を複数に分割し、それらの分割造粒系統の少なくとも一系統へ同化性の高い結晶水4%以上の高結晶水鉄鉱石、CaOフラックスとしての石灰石、およびMgO源としてのドロマイトを配合して、焼結鉱の成品歩留りおよび冷間強度を悪化させることなく、焼結鉱の還元粉化性および被還元性を改善する焼結鉱の製造方法である。ここで、結晶水含有率が4%以上の代表的な高結晶水鉱石としては、前述のとおり、ピソライト鉱石、マラマンバ鉱石などが挙げられる。また、高結晶水鉱石を配合する造粒系統におけるCaO含有率は、焼結配合原料(すなわち、最終的に焼結機へ供給する原料)中のCaO含有率よりも高くしておく必要がある。
分割造粒法における造粒系統の数は、2系統以上が必要である。各系統において原料をそれぞれ独立に造粒機や混合機により処理する形態や、原料を混合造粒後に他の系統へ合流させた後に、造粒機や混合機で処理する形態もある。いずれにしても、各系統の原料は焼結機に供給される前に全量が合流する。合流する際には、造粒機や混合機による処理は実施してもしなくてもよい。造粒機や混合機による原料の処理を実施しなくても、サージホッバーやその上流のベルトコンベアー乗継部において混合は可能である。
本発明の第1発明では、請求項1で規定したように、焼結鉱の成分組成中のSiO2、MgOおよびFeOの含有率を所定の範囲内に調整することが重要である。これは、本発明がSiO2含有率の低い焼結鉱の製造を対象としており、低SiO2含有率条件下における還元粉化性の悪化、成品歩留りおよび冷間強度の悪化を改善することを課題としているからであり、また、この課題を解決するための対策として、MgOおよびFeOの成分設計が必要となるからである。
さらに、第2発明では、請求項2で規定したように、高結晶水鉱石、石灰石およびドロマイトを配合した原料群の造粒系統に高速攪拌混合機を使用することを特徴とする。この種の混合機(ミキサー)の使用によって、当該造粒系統において原料中におけるドロマイトの分散性を良好にする上で有効である。また、高速攪拌混合機により混合した後に、例えば、ドラムミキサーやパンベレタイザーなどの転動型造粒機により造粒処理を行っても構わない。次に、本発明において前記のように数値の範囲を限定した理由を説明する。
a)高結晶水鉱石の結晶水含有率:4%以上
結晶水含有率が4%未満では、鉱石とフラックスとの反応速度の上昇による融体の流動性の低下は起こらない。そこで、高結晶水鉱石の結晶水含有率を4%以上とした。
結晶水含有率が4%未満では、鉱石とフラックスとの反応速度の上昇による融体の流動性の低下は起こらない。そこで、高結晶水鉱石の結晶水含有率を4%以上とした。
b)焼結鉱中のSiO2含有率:3.8〜4.5%
焼結鉱中のSiO2含有率を3.8%以上としたのは、現在使用されている鉄鉱石および副原料を配合使用する限り、焼結鉱中のSiO2含有率を3.8%未満とすることは困難だからである。また、含有率が4.5%を超えると、焼結鉱の還元粉化は悪化しなくなるので、本発明による還元粉化の改善対策を講じる必要がなくなる。そこで、焼結鉱中のSiO2含有率の範囲を3.8〜4.5%とした。
焼結鉱中のSiO2含有率を3.8%以上としたのは、現在使用されている鉄鉱石および副原料を配合使用する限り、焼結鉱中のSiO2含有率を3.8%未満とすることは困難だからである。また、含有率が4.5%を超えると、焼結鉱の還元粉化は悪化しなくなるので、本発明による還元粉化の改善対策を講じる必要がなくなる。そこで、焼結鉱中のSiO2含有率の範囲を3.8〜4.5%とした。
c)焼結鉱中のFeO含有率:8〜12%
FeO含有率が8%%未満では、焼結鉱中のヘマタイト量が上昇しすぎて還元粉化が悪化する。一方、FeO含有率を12%超にまで高めるためには、コークスなどの燃料やスケールなどの酸化物質を多量に増配する必要があり、これらの増配により焼成熱量が上昇して焼結鉱中の気孔が閉塞し、焼結鉱の被還元性の低下を招く。そこで、焼結鉱中のFeO含有率の範囲を8〜12%とした。なお、還元粉化性と被還元性とを両立させるためのさらに好ましいFeO含有率の範囲は、9〜11%である。
FeO含有率が8%%未満では、焼結鉱中のヘマタイト量が上昇しすぎて還元粉化が悪化する。一方、FeO含有率を12%超にまで高めるためには、コークスなどの燃料やスケールなどの酸化物質を多量に増配する必要があり、これらの増配により焼成熱量が上昇して焼結鉱中の気孔が閉塞し、焼結鉱の被還元性の低下を招く。そこで、焼結鉱中のFeO含有率の範囲を8〜12%とした。なお、還元粉化性と被還元性とを両立させるためのさらに好ましいFeO含有率の範囲は、9〜11%である。
d)焼結鉱中のMgO含有率:1.2〜4.0%
MgO含有率が1.2%未満では、ファイヤライトおよびライムオリビンが形成されて焼結鉱の被還元性が悪化し、また、ヘマタイト量の増加によって還元粉化性も悪化する。一方、MgO含有率が4.0%を超えると、ファイヤライトおよびライムオリビンの形成が殆ど無くなり、MgO含有率の増加によるFeO含有率の上昇も飽和するので、それ以上にMgO含有率を増加させても被還元性や還元粉化性の改善効果が得られない。そればかりか、逆に、融点の上昇による融体の流動性低下を招き、焼結鉱の冷間強度や歩留りを悪化させる。そこで、焼結鉱中のMgO含有率の範囲を1.2〜4.0%とした。
MgO含有率が1.2%未満では、ファイヤライトおよびライムオリビンが形成されて焼結鉱の被還元性が悪化し、また、ヘマタイト量の増加によって還元粉化性も悪化する。一方、MgO含有率が4.0%を超えると、ファイヤライトおよびライムオリビンの形成が殆ど無くなり、MgO含有率の増加によるFeO含有率の上昇も飽和するので、それ以上にMgO含有率を増加させても被還元性や還元粉化性の改善効果が得られない。そればかりか、逆に、融点の上昇による融体の流動性低下を招き、焼結鉱の冷間強度や歩留りを悪化させる。そこで、焼結鉱中のMgO含有率の範囲を1.2〜4.0%とした。
ここで、本発明では、MgO含有率の下限値は1.2%であって、特許文献8におけるMgO含有率の下限値である1.5%と比較して0.3%低い。この理由は以下のとおりである。すなわち、特許文献8では焼結原料の造粒を一括して行うのに対して、本発明では、ドロマイトを同化性が高い高結晶水鉱石とともにCaO含有率の高い原料群へ配合するので、カルシウムフェライトへのMgおよびSiの固溶が促進され、その結果、ファイヤライトおよびライムオリビンの形成が抑制されやすい。また、本発明では、マグネシオフェライトやマグネシオウスタイトが形成されやすく、ヘマタイトが形成されにくくなる。したがって、焼結鉱全体としてのMgO含有率が若干低くても被還元性や還元粉化性が改善されるからである。
本発明の焼結鉱の製造方法の効果を確認するため、下記の焼結鉱製造試験を実施し、成品焼結鉱の歩留りおよび品質を評価した。
1.試験方法
本発明の効果確認は、下記の方針にて行った。はじめに、全鉱石中のピソライト鉱石の配合率を78.4%とし、ドロマイト粒度を−1mmの比率で55%とし、焼結鉱SiO2含有率が4.3%である本発明の前提条件を満足する焼結鉱製造試験を実験室規模の小型焼結試験機により実施し、成品歩留り、焼結鉱冷間強度、還元粉化性および被還元性について、上記の焼結鉱と本発明法により製造した焼結鉱との比較を行って、本発明法の効果を確認した。
本発明の効果確認は、下記の方針にて行った。はじめに、全鉱石中のピソライト鉱石の配合率を78.4%とし、ドロマイト粒度を−1mmの比率で55%とし、焼結鉱SiO2含有率が4.3%である本発明の前提条件を満足する焼結鉱製造試験を実験室規模の小型焼結試験機により実施し、成品歩留り、焼結鉱冷間強度、還元粉化性および被還元性について、上記の焼結鉱と本発明法により製造した焼結鉱との比較を行って、本発明法の効果を確認した。
さらに、ピソライト鉱石の配合率を28.1%とし、焼結鉱SiO2含有率が4.6%であるベース条件で焼結鉱製造試験を実施し、この焼結鉱と本発明法により製造した焼結鉱との比較を行って、SiO2含有率の低下による還元粉化性の悪化、高結晶水鉱石多配合による成品歩留りの低下および冷間強度の低下に対して、本発明法が対応できるか否かを評価した。
次いで、全体の試験方法について説明する。上述の実験室規模の小型焼結試験機に焼結原料を装入した後、バッチ方式で焼成試験を実施した。焼結層のサイズは、幅:400mm、層高:450mm、機長方向長さ:2400mmとした。
焼成試験は、下記の試験群1から試験群3までの3群とし、試験群1は焼結鉱MgO含有率の変更試験、試験群2は焼結鉱成分一定で、原料群の分割方法を変更した試験、そして、試験群3は高速攪拌混合機(高速攪拌ミキサー)を使用した造粒方法変更試験とした。
試験に当たっては、MgO含有率が1.2%、1.6%、1.8%、2.3%、3.3%、3.8%の6種類の試験を通じて、試験番号H12を基準となる本発明例と定めた。試験番号H12は、FeO含有率:8.4%、MgO含有率:1.6%、SiO2:4.3%、および塩基度(CaO含有率/SiO2含有率):1.95であり、特許請求の範囲の請求項1の範囲内である。
試験群1:MgO含有率を変更させて、各MgO含有率において本発明例と比較例とを
比較。
比較。
試験群2:焼結鉱成分組成を一定(SiO2:4.3%、MgO含有率:1.6%、F
eO含有率:8.4%、塩基度:1.95)にて、原料群の分割方法を変更
させて、本発明法と比較例とを比較。
eO含有率:8.4%、塩基度:1.95)にて、原料群の分割方法を変更
させて、本発明法と比較例とを比較。
試験群3:本発明例において、さらに高速攪拌混合機を使用した効果を評価。
なお、MgO含有率は、ドロマイトの配合量を変化させることにより変化させ、熱源としての粉コークスの配合率を調整することによって、焼結鉱FeO含有率を一定に保つように調整した。本発明例の効果は、ベース条件(SiO2:4.6%、MgO含有率:1.2%、塩基度:1.95、ドロマイト粒度(−1mm比率):55%)に対する相対評価とした。
表1に、各試験における焼結鉱成分、分割配合方法、造粒方法、および試験結果を示した。
表1において、試験番号B1はベース条件の試験を、試験番号H11〜H16は、前記試験群1の本発明例を、試験番号C11〜C18は、前記試験群1の比較例を、試験番号C21〜C23は、試験群2の比較例を、試験番号H21、H12およびH23は、試験群2の本発明例を、そして、試験番号H12およびH31は、試験群3の本発明例を、それぞれ表す。
同表中の*印は請求項1で規定する範囲を外れることを示す。試験番号欄の頭文字Bの表示はベース配合の試験を、同Hの表示は本発明例を、同Cの表示は比較例を、それぞれ示す。また、区分欄の1の表示は請求項1に記載の条件を満たすことを、1、2の表示は請求項1および2に記載の条件をそれぞれ満たすことを示す。
2.試験条件
(1)配合方法
本試験に使用した焼結原料の化学成分組成を表2に、配合条件を表3および表4に、それぞれ示した。
(1)配合方法
本試験に使用した焼結原料の化学成分組成を表2に、配合条件を表3および表4に、それぞれ示した。
ドロマイト粒度については、粒径1mm以下の比率を55%とした。また、高結晶水鉱石の配合については、べ一ス条件で28.1%、それ以外では全ケースを通じて78.4%とした。なお、表3に示される配合の他に、返鉱を表2の配合の合計に対して20%添加した。
また、粉コークス配合率は、ベース条件の試験番号B1で3.6%、本発明例の試験番号H12で4.1%とした。試験群1では、試験番号H12の配合から石灰石とドロマイトの一部をMgOに置換することによってMgO含有率を変更した。さらに、MgO含有率の変更時にFeO含有率が変化することを考慮して、粉コークス配合率を調整することによりFeO含有率を目標値に調整した。また、MgO含有率が一定の試験群2および試験群3については、粉コークス配合率は4.1%で一定とした。
(2)造粒方法
造粒方法は、原料を複数の原料群に分割し、それに対応させて造粒系統を複数の系列に分割するケースと分割しないケースとを設けた。図4は、造粒方法を示す図であり、同図(a)は、原料を複数の原料群に分割して各原料群を別々に造粒した後、合流させる造粒方法を、同図(b)は、原料を複数の原料群に分割して各原料を別々に造粒した後、合流させ、さらに造粒する造粒方法を、同図(c)は、原料を複数の原料群に分割し、特定の原料群を造粒後、合流させ、さらに造粒する造粒方法を、そして、同図(d)は、原料を複数の原料群に分割せずに造粒する造粒法を、それぞれ表す。
造粒方法は、原料を複数の原料群に分割し、それに対応させて造粒系統を複数の系列に分割するケースと分割しないケースとを設けた。図4は、造粒方法を示す図であり、同図(a)は、原料を複数の原料群に分割して各原料群を別々に造粒した後、合流させる造粒方法を、同図(b)は、原料を複数の原料群に分割して各原料を別々に造粒した後、合流させ、さらに造粒する造粒方法を、同図(c)は、原料を複数の原料群に分割し、特定の原料群を造粒後、合流させ、さらに造粒する造粒方法を、そして、同図(d)は、原料を複数の原料群に分割せずに造粒する造粒法を、それぞれ表す。
造粒機は、試験番号H31以外の試験では、ドラムミキサーを用いた。また、試験番号H31では、造粒Iにおいて高速攪拌ミキサーにより造粒した原料と造粒IIにおいてドラムミキサーにより造粒した原料とを合流させ、さらに造粒IIIにおいてドラムミキサーにより造粒した。
(3)分割造粒方法
図4における(a)、(b)および(c)については、原料を銘柄単位で原料群Aと原料群Bとに分割した。
図4における(a)、(b)および(c)については、原料を銘柄単位で原料群Aと原料群Bとに分割した。
表5に、分割造粒法に用いた分割配合の内訳を示す。
分割造粒法を採用する造粒方法a、造粒方法bおよび造粒方法cについては、原料群Aの銘柄を下記のとおり選定した。分割配合αでは、原料群Aとして、高結晶水鉱石のウェストアンジェラス、ドロマイトおよび石灰石の配合物を用い、分割配合βでは、原料群Aとして、高結晶水鉱石のローブリバーおよびドロマイトの配合物を用い、分割配合γでは、原料群Aとして、赤鉄鉱のカラジャス、ドロマイトおよび石灰石の配合物を用いた。
(4)試験評価項目
試験結果は、還元粉化性(RDI)、被還元性(RI)、冷間強度(TI)および成品歩留りを測定し、評価した。
試験結果は、還元粉化性(RDI)、被還元性(RI)、冷間強度(TI)および成品歩留りを測定し、評価した。
焼結成品の焼結ケーキをクラッシヤーにより破砕後、SI試験機を用いて2mの高さから4回落下させた後、粒径5mm以上の焼結鉱を+5mm産物と定義し、焼結ケーキから床敷きを除いた質量に対する+5mm産物の質量比率(%)を成品歩留りとした。また、−5mm産物を返鉱と定義した。
前記の還元粉化性は、製銑部会法として規定された還元後の粉化率を示す指数RDI(−3mm%)により評価した。本指数は、数値が小さいほど良好であることを意味する。
被還元性としては、JIS M 8713に規定された還元率RI(%)を用い、冷間強度としては、JIS M 8712に規定された焼結鉱の冷間における回転強度TI(+5mm%)を用いた。
また、焼結鉱中のFeO含有率の化学分析は、粒径19〜21mmの焼結鉱を用い、JIS M 8213に規定された分析方法に準拠して行った。
3.試験結果
(1)試験群1の結果
図1は、試験群1における試験結果を示す図であり、同図(a)は、焼結鉱MgO含有率と還元粉化性との関係を、同図(b)は、焼結鉱MgO含有率と被還元性との関係を、同図(c)は、焼結鉱MgO含有率と冷間強度との関係を、そして、同図(d)は、焼結鉱MgO含有率と成品歩留りとの関係を、それぞれ表す。
(1)試験群1の結果
図1は、試験群1における試験結果を示す図であり、同図(a)は、焼結鉱MgO含有率と還元粉化性との関係を、同図(b)は、焼結鉱MgO含有率と被還元性との関係を、同図(c)は、焼結鉱MgO含有率と冷間強度との関係を、そして、同図(d)は、焼結鉱MgO含有率と成品歩留りとの関係を、それぞれ表す。
還元粉化性:
本発明法の原料分割造粒法により製造された焼結鉱は、MgO含有率によらず、比較例の原料一括造粒法に比較して、還元粉化性が改善された。さらに、本発明法により製造された焼結鉱では、SiO2含有率が3.2%と低い場合においても、SiO2含有率が4.6%のベース条件に比較して還元粉化性の改善効果が大きい。
本発明法の原料分割造粒法により製造された焼結鉱は、MgO含有率によらず、比較例の原料一括造粒法に比較して、還元粉化性が改善された。さらに、本発明法により製造された焼結鉱では、SiO2含有率が3.2%と低い場合においても、SiO2含有率が4.6%のベース条件に比較して還元粉化性の改善効果が大きい。
特に、MgO含有率が1.2%の場合には、比較例の原料一括造粒法では、ベース条件の場合に比較して還元粉化性が悪化したが、本発明法の分割造粒法では、ベース条件の場合と比較しても還元粉化性が大幅に改善された。
被還元性:
本発明法の原料分割造粒法により製造された焼結鉱は、MgO含有率によらず、比較例の原料一括造粒法に比較して、被還元性が改善された。さらに、本発明法により製造された焼結鉱では、ベース条件に比較して被還元性が大幅に改善されている。
本発明法の原料分割造粒法により製造された焼結鉱は、MgO含有率によらず、比較例の原料一括造粒法に比較して、被還元性が改善された。さらに、本発明法により製造された焼結鉱では、ベース条件に比較して被還元性が大幅に改善されている。
成品歩留りおよび冷間強度:
本発明法の原料分割造粒法により製造された焼結鉱は、MgO含有率が4%以下において、成品歩留りおよび冷間強度がいずれも改善された。また、MgO含有率が4%以下において、高結晶水鉱石の配合率の少ないベース条件の場合と比較しても成品歩留りおよび冷間強度が改善されている。
本発明法の原料分割造粒法により製造された焼結鉱は、MgO含有率が4%以下において、成品歩留りおよび冷間強度がいずれも改善された。また、MgO含有率が4%以下において、高結晶水鉱石の配合率の少ないベース条件の場合と比較しても成品歩留りおよび冷間強度が改善されている。
上記の結果より、適正なMgO含有率において、高結晶水鉱石、ドロマイトおよび石灰石を原料群に分割して造粒する本発明法を用いることにより、従来の焼結鉱製造方法により製造された焼結鉱ではSiO2含有率の低下により悪化していた還元粉化性、冷間強度および成品歩留りが改善されることが確認された。また、SiO2含有率が低下した場合に従来の焼結鉱製造方法によっても改善されていた被還元性は、本発明法を用いれば、さらに一層改善されることが明らかとなった。
(2)試験群2の結果
図2は、試験群2における試験結果を示す図であり、同図(a)は、造粒法および分割配合法と還元粉化性との関係を、同図(b)は、造粒法および分割配合法と被還元性との関係を、同図(c)は、造粒法および分割配合法と冷間強度との関係を、そして、同図(d)は、造粒法および分割配合法と成品歩留りとの関係を、それぞれ表す。
図2は、試験群2における試験結果を示す図であり、同図(a)は、造粒法および分割配合法と還元粉化性との関係を、同図(b)は、造粒法および分割配合法と被還元性との関係を、同図(c)は、造粒法および分割配合法と冷間強度との関係を、そして、同図(d)は、造粒法および分割配合法と成品歩留りとの関係を、それぞれ表す。
同図(a)および(b)において、造粒法がaであって、分割配合をγ、βおよびαと変更した結果の比較から明らかなとおり、還元粉化性および被還元性は、高結晶水鉱石、ドロマイトおよび石灰石を分割造粒した配合法において改善された。また、同図(a)および(b)によれば、分割配合がαであって、造粒法をa、bおよびcと変更した場合においても、還元粉化性および被還元性ともに改善されており、相互には大きな差異はなかった。さらに、同図(c)および(d)に示されるとおり、冷間強度および成品歩留りについても改善が見られた。
(3)試験群3の結果
図3は、試験群3における試験結果を示す図であり、同図(a)は、高速攪拌ミキサーの使用の有無と還元粉化性との関係を、同図(b)は、高速攪拌ミキサーの使用の有無と冷間強度、成品歩留りおよび被還元性との関係を、それぞれ表す。
図3は、試験群3における試験結果を示す図であり、同図(a)は、高速攪拌ミキサーの使用の有無と還元粉化性との関係を、同図(b)は、高速攪拌ミキサーの使用の有無と冷間強度、成品歩留りおよび被還元性との関係を、それぞれ表す。
造粒Iの工程に高速攪拌ミキサーおよびドラムミキサーを使用することにより、還元粉化性、被還元性、冷間強度および成品歩留りがいずれも改善された。
なお、本実施例においては、本発明例として原料を原料群Aおよび原料群Bとに分割し、原料群Aに高結晶水鉱石、ドロマイトおよび石灰石を配合する方法を説明したが、本発明の方法には、原料群を3群以上に分割し、そのうちの2群以上に高結晶水鉱石、ドロマイトおよび石灰石を配合する方法も含まれることはいうまでもない。
本発明の方法によれば、焼結原料を複数の群に分割して造粒し、それらの群のうちの少なくとも一つの群に高結晶水鉱石、ドロマイトおよび石灰石を配合して造粒するので、高結晶水鉱石を多配合した場合においても、焼結鉱中のMgO成分含有率およびFeO成分含有率を適正化した上で、高結晶水鉱石、ドロマイトおよび石灰石を分割造粒することにより、焼結鉱の成品歩留りを向上させ、しかも還元粉化性などの焼結鉱品質を改善した低SiO2焼結鉱を製造することができる。さらに、高結晶水鉱石、ドロマイトおよび石灰石を配合した群の造粒工程において、高速攪拌羽根を内蔵した混合機により造粒することにより、上記の効果を一層高めることができる。よって、本発明の方法は、高結晶水鉱石多配合下において、還元粉化性などの焼結鉱品質を改善するとともに成品歩留りを向上させることのできる低SiO2焼結鉱の製造方法として、焼結および高炉操業技術分野において広範に適用できる。
Claims (2)
- 焼結原料を複数の原料群に分割して造粒し、SiO2含有率が3.8〜4.5質量%、MgO含有率が1.2〜4.0質量%、FeO含有率が8〜12質量%の焼結鉱を製造する方法であって、前記原料群のうちの少なくとも一つの原料群の配合に、結晶水含有率が4質量%以上の高結晶水鉱石とドロマイトおよび石灰石を配合して造粒することを特徴とする低SiO2焼結鉱の製造方法。
- 前記の高結晶水鉱石とドロマイトおよび石灰石を配合した原料群の造粒において、高速攪拌羽根を内蔵した混合機を用いて造粒することを特徴とする請求項1に記載の低SiO2焼結鉱の製造方法。
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