JPH05311246A - 焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法 - Google Patents
焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH05311246A JPH05311246A JP14325392A JP14325392A JPH05311246A JP H05311246 A JPH05311246 A JP H05311246A JP 14325392 A JP14325392 A JP 14325392A JP 14325392 A JP14325392 A JP 14325392A JP H05311246 A JPH05311246 A JP H05311246A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- rolled steel
- temperature
- cold
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】Ｃ ０.００４０ｗｔ％以下、Ｍｎ ０.５ｗｔ
％以下、Ｐ ０.１ｗｔ％以下、 Ｓ ０.０１ｗｔ％以
下、Ａｌ ０.０１〜０.１ｗｔ％、Ｎ ０.００５ｗｔ
％を含有し、かつ、 ０.００１ ＜ Ｔｉ ＜ ４Ｃ−０.００８ （ｗｔ％） （Ｎ／１４）＜ Ｚｒ／９１ ＜（Ｎ／１４＋Ｓ／３２）
（ｗｔ％） を満足する鋼を通常の工程によりスラブを作成し、この
スラブに対して仕上温度がＡｒ3変態点以上となる熱間
圧延を行い、７００℃以下の温度において巻き取り、酸
洗、冷間圧延を行った後、再結晶温度以上、Ａｃ3変態
点以下の温度に加熱して焼鈍を行うことにある。 【効果】自動車外装用鋼板として要求される高加工性お
よび焼付硬化性を兼ね備えた冷間圧延鋼板、或いは、め
っき鋼板を、所望の特性を安定して製造することが可能
となり、さらに、製鋼工程における脱炭工程、焼鈍工
程、製造工程を行う上において負荷低減が可能となり、
歩留りの向上および製造費用の低減を可能とすることが
できる。
％以下、Ｐ ０.１ｗｔ％以下、 Ｓ ０.０１ｗｔ％以
下、Ａｌ ０.０１〜０.１ｗｔ％、Ｎ ０.００５ｗｔ
％を含有し、かつ、 ０.００１ ＜ Ｔｉ ＜ ４Ｃ−０.００８ （ｗｔ％） （Ｎ／１４）＜ Ｚｒ／９１ ＜（Ｎ／１４＋Ｓ／３２）
（ｗｔ％） を満足する鋼を通常の工程によりスラブを作成し、この
スラブに対して仕上温度がＡｒ3変態点以上となる熱間
圧延を行い、７００℃以下の温度において巻き取り、酸
洗、冷間圧延を行った後、再結晶温度以上、Ａｃ3変態
点以下の温度に加熱して焼鈍を行うことにある。 【効果】自動車外装用鋼板として要求される高加工性お
よび焼付硬化性を兼ね備えた冷間圧延鋼板、或いは、め
っき鋼板を、所望の特性を安定して製造することが可能
となり、さらに、製鋼工程における脱炭工程、焼鈍工
程、製造工程を行う上において負荷低減が可能となり、
歩留りの向上および製造費用の低減を可能とすることが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は焼付硬化型冷間圧延鋼板
の製造方法に関するものであり、さらに詳しくは、特
に、自動車用外板等の超深絞り加工に使用することがで
き、さらに、車体の剛性の向上、耐デント性の向上に優
れた焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法に関するもので
ある。
の製造方法に関するものであり、さらに詳しくは、特
に、自動車用外板等の超深絞り加工に使用することがで
き、さらに、車体の剛性の向上、耐デント性の向上に優
れた焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来技術】最近、自動車の燃費向上を図るための対策
の一つとして、車体を軽量化することが促進されてきて
おり、従って、車体の外装用鋼板の厚さを薄くすること
が要求されている。
の一つとして、車体を軽量化することが促進されてきて
おり、従って、車体の外装用鋼板の厚さを薄くすること
が要求されている。
【０００３】しかし、車体を薄肉化することにより、外
装用鋼板に石が衝突したり、また、指等で押した時に、
凹み等の変形が起こらないような特性、即ち、耐デント
性を有することが要求される。そして、この耐デント性
は鋼板の降伏応力が高い程良好である。
装用鋼板に石が衝突したり、また、指等で押した時に、
凹み等の変形が起こらないような特性、即ち、耐デント
性を有することが要求される。そして、この耐デント性
は鋼板の降伏応力が高い程良好である。
【０００４】一般的に、上記のような自動車外装用鋼板
は、加工度の高いプレス成形性と形状凍結性に優れてい
ることが必要である。これらプレス成形性および形状凍
結性については、ｒ値が高く、降伏点の低い鋼板が良い
とされている。そして、この自動車外装用鋼板には、良
好なプレス成形性としてｒ値が高く、降伏点の低いこ
と、プレス成形、焼付塗装後において降伏点の高いこと
が要求される。
は、加工度の高いプレス成形性と形状凍結性に優れてい
ることが必要である。これらプレス成形性および形状凍
結性については、ｒ値が高く、降伏点の低い鋼板が良い
とされている。そして、この自動車外装用鋼板には、良
好なプレス成形性としてｒ値が高く、降伏点の低いこ
と、プレス成形、焼付塗装後において降伏点の高いこと
が要求される。
【０００５】通常、自動車外装用鋼板は焼付塗装が行わ
れるので、この焼付塗装時（プレス成形後の熱処理時）
に降伏点の上昇する鋼板が耐デント性鋼板として望まし
いのである。
れるので、この焼付塗装時（プレス成形後の熱処理時）
に降伏点の上昇する鋼板が耐デント性鋼板として望まし
いのである。
【０００６】従来において、プレス加工用鋼板は低炭素
（Ｃ０.０２〜０.０７ｗｔ％）Ａｌキルド鋼を箱焼鈍を
行うことにより製造されてきたが、最近になって、プレ
ス成形性の高い材料が要求されてきており、また、高い
生産性を図るためには、Ｃ＜ ０.０１ｗｔ％の極低炭素
鋼を連続焼鈍により製造することが行われている。
（Ｃ０.０２〜０.０７ｗｔ％）Ａｌキルド鋼を箱焼鈍を
行うことにより製造されてきたが、最近になって、プレ
ス成形性の高い材料が要求されてきており、また、高い
生産性を図るためには、Ｃ＜ ０.０１ｗｔ％の極低炭素
鋼を連続焼鈍により製造することが行われている。
【０００７】そして、これらの極低炭素鋼は、鋼中のＣ
およびＮを固定するため、また、プレス成形後の焼付硬
化に必要な適量のＣを残すために、ＴｉおよびＮｂ等の
炭窒化物形成元素を含有させる。なお、焼付硬化性を有
する冷間圧延鋼板に関する技術としては、特開昭５７−
１９２２２５号公報、或いは、特開昭５９−０３１８２
７号公報等が開示されている。
およびＮを固定するため、また、プレス成形後の焼付硬
化に必要な適量のＣを残すために、ＴｉおよびＮｂ等の
炭窒化物形成元素を含有させる。なお、焼付硬化性を有
する冷間圧延鋼板に関する技術としては、特開昭５７−
１９２２２５号公報、或いは、特開昭５９−０３１８２
７号公報等が開示されている。
【０００８】しかして、焼付硬化型冷間圧延鋼板とし
て、高い成形性および高い焼付硬化性の両方を併せ保有
させるため、耐デント性鋼板としてプレス成形後の熱処
理時に降伏点が上昇し、かつ、時効劣化を防止するため
には、ＴｉおよびＮｂ等の炭窒化物形成元素の含有量を
規定し、固溶Ｃが残るようにする必要がある。
て、高い成形性および高い焼付硬化性の両方を併せ保有
させるため、耐デント性鋼板としてプレス成形後の熱処
理時に降伏点が上昇し、かつ、時効劣化を防止するため
には、ＴｉおよびＮｂ等の炭窒化物形成元素の含有量を
規定し、固溶Ｃが残るようにする必要がある。
【０００９】このような冷間圧延鋼板としてＴｉを単独
で含有させた鋼では、Ｎ、Ｃ含有量の変動により固溶Ｃ
量の変化が大きく、また、ＴｉＮ、ＴｉＳの原子当量以
下のＴｉを含有させることにより、Ｃを全て固溶Ｃとし
て残す場合には、Ｃ含有量を２０ｐｐｍ以下に低くする
必要があるり、製鋼工程における負担が大きくなり、ま
た、Ｎｂ単独含有鋼およびＴｉ−Ｎｂ複合含有鋼はＮｂ
が含有されることにより、再結晶温度が高く、高加工性
とするためには高温焼鈍を行う必要がある。
で含有させた鋼では、Ｎ、Ｃ含有量の変動により固溶Ｃ
量の変化が大きく、また、ＴｉＮ、ＴｉＳの原子当量以
下のＴｉを含有させることにより、Ｃを全て固溶Ｃとし
て残す場合には、Ｃ含有量を２０ｐｐｍ以下に低くする
必要があるり、製鋼工程における負担が大きくなり、ま
た、Ｎｂ単独含有鋼およびＴｉ−Ｎｂ複合含有鋼はＮｂ
が含有されることにより、再結晶温度が高く、高加工性
とするためには高温焼鈍を行う必要がある。
【００１０】以上説明したように、従来における焼付硬
化型冷間圧延鋼板においては、製鋼時の含有成分の規定
および製造工程上の問題が多く存在しており、操業条件
の緩和、歩留りの向上等残されている問題も多い。
化型冷間圧延鋼板においては、製鋼時の含有成分の規定
および製造工程上の問題が多く存在しており、操業条件
の緩和、歩留りの向上等残されている問題も多い。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
た従来における焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法にお
ける種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行い、
検討を重ねた結果、鋼中の含有成分の規定および製造工
程の規定の緩和、即ち、極低炭素鋼においてＺｒを含有
させることによりＺｒＮ、ＺｒＳを析出、固定させ、ま
た、固溶Ｃの制御にはＴｉを含有させることにより、焼
付硬化性を付与するのに必要な固溶Ｃを安定して確保す
ることができ、かつ、製鋼工程における脱炭工程の負荷
の低減および再結晶焼鈍時の焼鈍温度の低下等、従来の
製造条件を著しく緩和できることを知見し、この知見に
基づいて焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法を開発した
のである。
た従来における焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法にお
ける種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行い、
検討を重ねた結果、鋼中の含有成分の規定および製造工
程の規定の緩和、即ち、極低炭素鋼においてＺｒを含有
させることによりＺｒＮ、ＺｒＳを析出、固定させ、ま
た、固溶Ｃの制御にはＴｉを含有させることにより、焼
付硬化性を付与するのに必要な固溶Ｃを安定して確保す
ることができ、かつ、製鋼工程における脱炭工程の負荷
の低減および再結晶焼鈍時の焼鈍温度の低下等、従来の
製造条件を著しく緩和できることを知見し、この知見に
基づいて焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法を開発した
のである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明に係る焼付硬化型
冷間圧延鋼板の製造方法の特徴とするところは、 Ｃ ０.００４０ｗｔ％以下、Ｍｎ ０.５ｗｔ％以下、
Ｐ ０.１ｗｔ％以下、 Ｓ ０.０１ｗｔ％以下、Ａｌ
０.０１〜０.１ｗｔ％、Ｎ ０.００５ｗｔ％を含有
し、かつ、 ０.００１ ＜ Ｔｉ ＜ ４Ｃ−０.００８ （ｗｔ％） （Ｎ／１４）＜ Ｚｒ／９１ ＜（Ｎ／１４＋Ｓ／３２）
（ｗｔ％） を満足する鋼を通常の工程によりスラブを作成し、この
スラブに対して仕上げ温度がＡｒ3変態点以上となる熱
間圧延を行い、７００℃以下の温度において巻き取り、
酸洗、冷間圧延を行った後、再結晶温度以上、Ａｃ3変
態点以下の温度に加熱して焼鈍を行うことにある。
冷間圧延鋼板の製造方法の特徴とするところは、 Ｃ ０.００４０ｗｔ％以下、Ｍｎ ０.５ｗｔ％以下、
Ｐ ０.１ｗｔ％以下、 Ｓ ０.０１ｗｔ％以下、Ａｌ
０.０１〜０.１ｗｔ％、Ｎ ０.００５ｗｔ％を含有
し、かつ、 ０.００１ ＜ Ｔｉ ＜ ４Ｃ−０.００８ （ｗｔ％） （Ｎ／１４）＜ Ｚｒ／９１ ＜（Ｎ／１４＋Ｓ／３２）
（ｗｔ％） を満足する鋼を通常の工程によりスラブを作成し、この
スラブに対して仕上げ温度がＡｒ3変態点以上となる熱
間圧延を行い、７００℃以下の温度において巻き取り、
酸洗、冷間圧延を行った後、再結晶温度以上、Ａｃ3変
態点以下の温度に加熱して焼鈍を行うことにある。
【００１３】本発明に係る焼付硬化型冷間圧延鋼板の製
造方法について、以下詳細に説明する。
造方法について、以下詳細に説明する。
【００１４】先ず、本発明に係る焼付硬化型冷間圧延鋼
板の製造方法において使用する鋼の含有成分および成分
割合について説明する。
板の製造方法において使用する鋼の含有成分および成分
割合について説明する。
【００１５】Ｃは加工用冷間圧延鋼板として重要な伸
び、ｒ値（ランクフォード値）に対して影響を与える元
素であり、含有量が少なければ少ない程高くなるもので
あり、そして、Ｃ含有量が０.００４ｗｔ％を越えて多
量に含有させると焼付硬化型性の増加には有利ではある
が、時効劣化の恐れがあり、さらに、固溶Ｃ量の制御の
ために含有させるＴｉの量が多くなるという問題があ
る。よって、Ｃ含有量は０.００４ｗｔ％以下とする。
び、ｒ値（ランクフォード値）に対して影響を与える元
素であり、含有量が少なければ少ない程高くなるもので
あり、そして、Ｃ含有量が０.００４ｗｔ％を越えて多
量に含有させると焼付硬化型性の増加には有利ではある
が、時効劣化の恐れがあり、さらに、固溶Ｃ量の制御の
ために含有させるＴｉの量が多くなるという問題があ
る。よって、Ｃ含有量は０.００４ｗｔ％以下とする。
【００１６】Ｍｎは加工用冷間圧延鋼板の深絞り性を劣
化させる元素であるから、含有量は少ない程よく、Ｍｎ
含有量は０.５ｗｔ％以下とする。
化させる元素であるから、含有量は少ない程よく、Ｍｎ
含有量は０.５ｗｔ％以下とする。
【００１７】Ｐは加工用鋼板の強度を上昇させるために
含有させる元素であり、含有量が０.１ｗｔ％を越えて
多量に含有させると加工性を劣化させる。よつて、Ｐ含
有量は０.１ｗｔ％以下とする。なお、強度上昇のため
には、Ｐ含有量は現在の技術においては、０.００５ｗ
ｔ％程度が下限値である。
含有させる元素であり、含有量が０.１ｗｔ％を越えて
多量に含有させると加工性を劣化させる。よつて、Ｐ含
有量は０.１ｗｔ％以下とする。なお、強度上昇のため
には、Ｐ含有量は現在の技術においては、０.００５ｗ
ｔ％程度が下限値である。
【００１８】Ｓはｒ値には何らの影響を及ぼすことはな
いが、Ｓ含有量を０.０１ｗｔ％を越えて増加させると
Ｓの析出、固定に必要なＺｒ含有量が増加するようにな
る。よって、Ｓ含有量は０.０１ｗｔ％以下に規制す
る。
いが、Ｓ含有量を０.０１ｗｔ％を越えて増加させると
Ｓの析出、固定に必要なＺｒ含有量が増加するようにな
る。よって、Ｓ含有量は０.０１ｗｔ％以下に規制す
る。
【００１９】Ａｌは脱酸に必要な元素であり、含有量が
０.０１ｗｔ％未満では充分な脱酸を行うことができ
ず、また、０.１ｗｔ％を越えて含有させると脱酸効果
が飽和に達するばかりでなく、アルミナ系介在物が発生
して成形性を劣化させる。よって、Ａｌ含有量は０.０
１〜０.１ｗｔ％とする。
０.０１ｗｔ％未満では充分な脱酸を行うことができ
ず、また、０.１ｗｔ％を越えて含有させると脱酸効果
が飽和に達するばかりでなく、アルミナ系介在物が発生
して成形性を劣化させる。よって、Ａｌ含有量は０.０
１〜０.１ｗｔ％とする。
【００２０】Ｎは含有量が増加するに従ってＮを固定す
るために必要なＺｒの含有量が多くなり、析出物量が増
大し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上させることができ
ず、さらに、コストアップとなるので、できるだけ低い
含有量とするのがよく、好ましくは、０.００４ｗｔ％
以下とするのがよいが、所望の材質を得ようとするため
には、Ｎ含有量は０.００５ｗｔ％以下とする。
るために必要なＺｒの含有量が多くなり、析出物量が増
大し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上させることができ
ず、さらに、コストアップとなるので、できるだけ低い
含有量とするのがよく、好ましくは、０.００４ｗｔ％
以下とするのがよいが、所望の材質を得ようとするため
には、Ｎ含有量は０.００５ｗｔ％以下とする。
【００２１】Ｔｉは焼付硬化型冷間圧延鋼板として適量
の固溶Ｃを残すために含有させる元素であり、含有量が
０.００ｗｔ％未満では時効劣化を防止することができ
ず、また、（４Ｃ−０.００８）ｗｔ％越えて含有させ
ると上記の効果を発揮することができない。よって、Ｔ
ｉ含有量は０.００１＜Ｔｉ＜（４Ｃ−０.００８）ｗｔ
％とする。
の固溶Ｃを残すために含有させる元素であり、含有量が
０.００ｗｔ％未満では時効劣化を防止することができ
ず、また、（４Ｃ−０.００８）ｗｔ％越えて含有させ
ると上記の効果を発揮することができない。よって、Ｔ
ｉ含有量は０.００１＜Ｔｉ＜（４Ｃ−０.００８）ｗｔ
％とする。
【００２２】Ｚｒは熱間圧延前の加熱段階においてＮを
ＺｒＮとして析出、固定し、鋼中のＳをＺｒＳとして析
出させるための元素であり、（Ｎ／１４）ｗｔ％未満で
はこの効果を期待できず、また、（Ｎ／１４）＋（Ｓ／
３２）を越えて含有させると効果が飽和してしまう。よ
って、Ｚｒ含有量は（Ｎ／１４）＜Ｚｒ／９１＜（Ｎ／
１４＋Ｓ／３２）（ｗｔ％）とする。
ＺｒＮとして析出、固定し、鋼中のＳをＺｒＳとして析
出させるための元素であり、（Ｎ／１４）ｗｔ％未満で
はこの効果を期待できず、また、（Ｎ／１４）＋（Ｓ／
３２）を越えて含有させると効果が飽和してしまう。よ
って、Ｚｒ含有量は（Ｎ／１４）＜Ｚｒ／９１＜（Ｎ／
１４＋Ｓ／３２）（ｗｔ％）とする。
【００２３】次に、本発明に係る焼付硬化型冷間圧延鋼
板の製造方法における製造条件について説明する。
板の製造方法における製造条件について説明する。
【００２４】本発明に係る焼付硬化型冷間圧延鋼板の製
造方法においては、使用する鋼は通常行われている転炉
等で溶製され、溶製された溶鋼は鋼片とされるのである
が、造塊法、或いは、連続鋳造法の何れの方法でもよ
い。
造方法においては、使用する鋼は通常行われている転炉
等で溶製され、溶製された溶鋼は鋼片とされるのである
が、造塊法、或いは、連続鋳造法の何れの方法でもよ
い。
【００２５】次いで、製造された鋼片を室温まで冷却し
た後、熱間圧延加熱炉に装入するのであるが、この時、
一旦室温にまで冷却することなく、加熱炉に装入するＨ
ＣＲ法により行っても良い。
た後、熱間圧延加熱炉に装入するのであるが、この時、
一旦室温にまで冷却することなく、加熱炉に装入するＨ
ＣＲ法により行っても良い。
【００２６】また、鋼片を再加熱することなくそのまま
圧延を行うことはもとより、短時間の保熱および／或い
は部分的な加熱の後に、熱間圧延を行っても得られる効
果は何ら損なわれることはない。
圧延を行うことはもとより、短時間の保熱および／或い
は部分的な加熱の後に、熱間圧延を行っても得られる効
果は何ら損なわれることはない。
【００２７】そして、鋼片の加熱温度については、通常
の加熱温度の１０００℃〜１３００℃の温度でもよい
が、仕上げ温度のＡｒ3点を確保することが可能であれ
ば、できるだけ低温度であることが望ましい。
の加熱温度の１０００℃〜１３００℃の温度でもよい
が、仕上げ温度のＡｒ3点を確保することが可能であれ
ば、できるだけ低温度であることが望ましい。
【００２８】熱間圧延条件はオーステナイト域において
熱間圧延を終了するのがよく、仕上げ温度がＡｒ3点未
満では冷間圧延、焼鈍後の特性を阻害する集合組織が形
成されて加工性を低下させる。
熱間圧延を終了するのがよく、仕上げ温度がＡｒ3点未
満では冷間圧延、焼鈍後の特性を阻害する集合組織が形
成されて加工性を低下させる。
【００２９】巻き取り温度は、高温度である程析出物が
完全に析出して、材質は良好になるが、７００℃を越え
る温度においては材質向上効果は飽和するだけではな
く、酸洗性が劣化する。よって、巻き取り温度は７００
℃以下とする。
完全に析出して、材質は良好になるが、７００℃を越え
る温度においては材質向上効果は飽和するだけではな
く、酸洗性が劣化する。よって、巻き取り温度は７００
℃以下とする。
【００３０】冷間圧延条件は、冷間圧延率が高いほどｒ
値の高い材料が得られるが、少なくとも６５％以上の冷
間圧延率で冷間圧延を行えば、良好な特性を得ることが
できる。
値の高い材料が得られるが、少なくとも６５％以上の冷
間圧延率で冷間圧延を行えば、良好な特性を得ることが
できる。
【００３１】焼鈍条件は、均熱温度が再結晶温度以上、
Ａｃ3点未満の温度範囲であれば、加熱、冷却条件は特
に規制する必要はないが、しかしながら、Ａｃ3点を越
えてオーステナイト域まで加熱すると、γ→α変態時に
ランダム核が生成し、極端にｒ値が劣化する。また、焼
鈍を行った後、引き続いて溶融亜鉛めっき等のめっき処
理を行うことも可能である。
Ａｃ3点未満の温度範囲であれば、加熱、冷却条件は特
に規制する必要はないが、しかしながら、Ａｃ3点を越
えてオーステナイト域まで加熱すると、γ→α変態時に
ランダム核が生成し、極端にｒ値が劣化する。また、焼
鈍を行った後、引き続いて溶融亜鉛めっき等のめっき処
理を行うことも可能である。
【００３２】
【実 施 例】表１に示す含有成分および成分割合の鋼
を通常の溶製法により溶製してから、鋼片を製造して供
試鋼を製作し、この供試鋼に対してＡｒ3変態点以上の
温度において熱間圧延を行った後、７００℃以下の温度
で巻き取り、酸洗後、７８％の圧下率で冷間圧延を行
い、板厚が０.８ｍｍ冷間圧延鋼板を作成した。
を通常の溶製法により溶製してから、鋼片を製造して供
試鋼を製作し、この供試鋼に対してＡｒ3変態点以上の
温度において熱間圧延を行った後、７００℃以下の温度
で巻き取り、酸洗後、７８％の圧下率で冷間圧延を行
い、板厚が０.８ｍｍ冷間圧延鋼板を作成した。
【００３３】表２に測定結果を示す。なお、ｒ値は圧延
方向に平行（ｒL）、直角（ｒC）および４５°（ｒN）
方向の値を次の式で平均したものである。 ｒ＝（ｒL＋ｒC＋２ｒN）／４ 焼付硬化（ＢＨ）量は、一軸引張試験により２％変形時
の強度と、それを除荷し１７０℃、２０分処理を行った
後の、下降伏荷重との差により求めた。
方向に平行（ｒL）、直角（ｒC）および４５°（ｒN）
方向の値を次の式で平均したものである。 ｒ＝（ｒL＋ｒC＋２ｒN）／４ 焼付硬化（ＢＨ）量は、一軸引張試験により２％変形時
の強度と、それを除荷し１７０℃、２０分処理を行った
後の、下降伏荷重との差により求めた。
【００３４】表２より、本発明に係る焼付硬化型冷間圧
延鋼板の製造方法により製造された、本発明鋼（Ａ〜
Ｄ、Ｌ、Ｍ）はｒ値＝１.８以上の深絞り性を有してお
り、焼付硬化性も２８Ｎ／ｍｍ2以上と良好な特性を示
していることがわかる。また、低い焼鈍温度（８００
℃）においても充分な焼付硬化性と加工性を保持してい
ることが確認された。これに対して、比較鋼（Ｅ〜Ｋ）
は、含有成分および成分割合が本発明鋼とは異なってい
るため、伸び、ｒ値が低く、また、充分な焼付硬化性を
得ることができない。
延鋼板の製造方法により製造された、本発明鋼（Ａ〜
Ｄ、Ｌ、Ｍ）はｒ値＝１.８以上の深絞り性を有してお
り、焼付硬化性も２８Ｎ／ｍｍ2以上と良好な特性を示
していることがわかる。また、低い焼鈍温度（８００
℃）においても充分な焼付硬化性と加工性を保持してい
ることが確認された。これに対して、比較鋼（Ｅ〜Ｋ）
は、含有成分および成分割合が本発明鋼とは異なってい
るため、伸び、ｒ値が低く、また、充分な焼付硬化性を
得ることができない。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に焼付硬化
型冷間圧延鋼板の製造方法は上記の構成を有しているか
ら、自動車外装用鋼板として要求される高加工性および
焼付硬化性を兼ね備えた冷間圧延鋼板、或いは、めっき
鋼板を特性を安定して製造することが可能となり、ま
た、製鋼工程における脱炭工程、焼鈍工程、製造工程を
行う上の負荷低減が可能となり、歩留りの向上および製
造費用の低減が可能となるという優れた効果を有するも
のである。
型冷間圧延鋼板の製造方法は上記の構成を有しているか
ら、自動車外装用鋼板として要求される高加工性および
焼付硬化性を兼ね備えた冷間圧延鋼板、或いは、めっき
鋼板を特性を安定して製造することが可能となり、ま
た、製鋼工程における脱炭工程、焼鈍工程、製造工程を
行う上の負荷低減が可能となり、歩留りの向上および製
造費用の低減が可能となるという優れた効果を有するも
のである。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ ０.００４０ｗｔ％以下、Ｍｎ ０.５
ｗｔ％以下、Ｐ ０.１ｗｔ％以下、 Ｓ ０.０１ｗｔ
％以下、Ａｌ ０.０１〜０.１ｗｔ％、Ｎ ０.００５
ｗｔ％を含有し、かつ、 ０.００１ ＜ Ｔｉ ＜ ４Ｃ−０.００８ （ｗｔ％） （Ｎ／１４）＜Ｚｒ／９１＜（Ｎ／１４＋Ｓ／３２）
（ｗｔ％） を満足する鋼を通常の工程により鋼片を作成し、この鋼
片に対して仕上げ温度がＡｒ3変態点以上となる熱間圧
延を行い、７００℃以下の温度において巻き取り、酸
洗、冷間圧延を行った後、再結晶温度以上、Ａｃ3変態
点温度以下の温度に加熱して焼鈍を行うことを特徴とす
る焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14325392A JPH05311246A (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | 焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14325392A JPH05311246A (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | 焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05311246A true JPH05311246A (ja) | 1993-11-22 |
Family
ID=15334450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14325392A Withdrawn JPH05311246A (ja) | 1992-05-08 | 1992-05-08 | 焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05311246A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040017946A (ko) * | 2002-08-22 | 2004-03-02 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 소부경화성이 우수한 연속소둔형 주석도금원판의제조방법 |
-
1992
- 1992-05-08 JP JP14325392A patent/JPH05311246A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040017946A (ko) * | 2002-08-22 | 2004-03-02 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 소부경화성이 우수한 연속소둔형 주석도금원판의제조방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5290245B2 (ja) | 複合組織鋼板及びこれを製造する方法 | |
| CN103975082A (zh) | 耐时效性和烧结硬化性优良的高强度冷轧钢板的制造方法 | |
| EP0064552A1 (en) | Thin steel plate for draw working excellent in bake-hardening properties and process for manufacturing same | |
| JP3263143B2 (ja) | 加工性に優れた焼付硬化型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP4177477B2 (ja) | 耐常温時効性とパネル特性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH03257124A (ja) | 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP5151390B2 (ja) | 高張力冷延鋼板、高張力亜鉛めっき鋼板およびそれらの製造方法 | |
| JP2745922B2 (ja) | 焼付硬化性に優れた非時効性深絞り用冷延鋼板とその製造方法 | |
| JPH05311246A (ja) | 焼付硬化型冷間圧延鋼板の製造方法 | |
| JP3204101B2 (ja) | 深絞り用鋼板及びその製造方法 | |
| JP2010530030A (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH03211228A (ja) | 焼付硬化性鋼板の製造方法 | |
| JPH0849038A (ja) | 深絞り性の優れた焼付硬化型冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH05239554A (ja) | 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3446001B2 (ja) | 加工性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3023014B2 (ja) | 超深絞り用冷延極軟鋼板 | |
| JPH0784621B2 (ja) | 焼付硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07242948A (ja) | 焼付け硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3762085B2 (ja) | 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH06158175A (ja) | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3111456B2 (ja) | 焼付硬化性超深絞り用鋼板の製造方法 | |
| KR101615032B1 (ko) | 냉연강판 및 그 제조 방법 | |
| JPH0784620B2 (ja) | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07242949A (ja) | 焼付け硬化性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH05239555A (ja) | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990803 |